JP3238257B2 - 蓄圧式燃料噴射装置 - Google Patents
蓄圧式燃料噴射装置Info
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- JP3238257B2 JP3238257B2 JP24941393A JP24941393A JP3238257B2 JP 3238257 B2 JP3238257 B2 JP 3238257B2 JP 24941393 A JP24941393 A JP 24941393A JP 24941393 A JP24941393 A JP 24941393A JP 3238257 B2 JP3238257 B2 JP 3238257B2
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- main
- pressure
- main fuel
- cam angle
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は過給機付ディーゼル機関
に適用される蓄圧式燃料噴射装置に係わり、特に過給圧
力を高めて加速性能を向上させることの可能な蓄圧式燃
料噴射装置に関する。
に適用される蓄圧式燃料噴射装置に係わり、特に過給圧
力を高めて加速性能を向上させることの可能な蓄圧式燃
料噴射装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関に燃料を供給する燃料供給装置
として、内燃機関に沿って設置されたコモンレールに接
続された燃料噴射弁から各気筒内に加圧された燃料を噴
射する蓄圧式燃料噴射装置は公知である（例えば特開昭
６２−２５８１６０公報参照）。
として、内燃機関に沿って設置されたコモンレールに接
続された燃料噴射弁から各気筒内に加圧された燃料を噴
射する蓄圧式燃料噴射装置は公知である（例えば特開昭
６２−２５８１６０公報参照）。
【０００３】このような蓄圧式燃料噴射装置は主として
ディーゼル機関に適用され、気筒内に噴射される燃料量
はそれぞれ独立して操作可能なコモンレールに供給され
る燃料の量、圧力および燃料噴射弁の開弁期間によって
制御される。またディーゼル機関の加速性はガソリン機
関に比較して劣るが、この欠点を改善するためにターボ
チャージャあるいはスーパーチャージャによって吸気の
圧力を高めるいわゆる過給吸気を採用することが一般的
である。
ディーゼル機関に適用され、気筒内に噴射される燃料量
はそれぞれ独立して操作可能なコモンレールに供給され
る燃料の量、圧力および燃料噴射弁の開弁期間によって
制御される。またディーゼル機関の加速性はガソリン機
関に比較して劣るが、この欠点を改善するためにターボ
チャージャあるいはスーパーチャージャによって吸気の
圧力を高めるいわゆる過給吸気を採用することが一般的
である。
【０００４】図１９はターボチャージャによる過給吸気
装置の概略図であって、内燃機関２０１の１つの気筒２
５０の中には気筒内を上下するピストン２５１が設置さ
れている。また気筒２５０の頂部には燃料噴射弁２０
２、吸気弁２５３および排気弁２５５が設置される。
装置の概略図であって、内燃機関２０１の１つの気筒２
５０の中には気筒内を上下するピストン２５１が設置さ
れている。また気筒２５０の頂部には燃料噴射弁２０
２、吸気弁２５３および排気弁２５５が設置される。
【０００５】吸気弁２５３には吸入空気を供給する吸気
管２５２が、排気弁には排気ガスを排出する排気管２５
４が接続される。そして吸気管中には圧縮機２５６が、
排気管２５４中にはタービン２５８が設置されており、
圧縮機２５６とタービン２５８とは軸２５７によって直
結されている。
管２５２が、排気弁には排気ガスを排出する排気管２５
４が接続される。そして吸気管中には圧縮機２５６が、
排気管２５４中にはタービン２５８が設置されており、
圧縮機２５６とタービン２５８とは軸２５７によって直
結されている。
【０００６】図２０はディーゼル機関のサイクル線図で
あって、横軸に気筒内ガスの比容積ｖを、縦軸に気筒内
ガスの圧力Ｐをとる。点ｆから点ｇに向かう行程が排気
行程であり、圧力差ΔＰがタービン２５６の駆動力とな
る。しかしながら単段過給では圧力比（大気圧力に対す
る吸気圧力の比）を“４”以上とすることは困難であ
る。
あって、横軸に気筒内ガスの比容積ｖを、縦軸に気筒内
ガスの圧力Ｐをとる。点ｆから点ｇに向かう行程が排気
行程であり、圧力差ΔＰがタービン２５６の駆動力とな
る。しかしながら単段過給では圧力比（大気圧力に対す
る吸気圧力の比）を“４”以上とすることは困難であ
る。
【０００７】そこで一層加速性を向上させるために２段
過給をするもの、内燃機関と排気タービンとの間にアフ
ターバーナを設置するもの（例えば特開昭５５−１５３
８１８公報参照）あるいは２段過給にアフターバーナを
追加するもの（例えば特開昭６３−３０９７２７）が提
案されている。
過給をするもの、内燃機関と排気タービンとの間にアフ
ターバーナを設置するもの（例えば特開昭５５−１５３
８１８公報参照）あるいは２段過給にアフターバーナを
追加するもの（例えば特開昭６３−３０９７２７）が提
案されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記提案
にかかる加速性の改善方法にあっては、アフターバー
ナ、触媒あるいは可動ベーンノズル等の補助装置を追設
することが必要であり構造が複雑となることは避けるこ
とはできない。本発明は上記問題点に鑑みなされたもの
であって、蓄圧式燃料噴射装置を具備する内燃機関は行
程にかかわらず燃料噴射弁を開弁することが可能である
特徴を生かして補助装置を追設することなく過給圧力を
高めることの可能な蓄圧式燃料噴射装置を提供すること
を目的とする。
にかかる加速性の改善方法にあっては、アフターバー
ナ、触媒あるいは可動ベーンノズル等の補助装置を追設
することが必要であり構造が複雑となることは避けるこ
とはできない。本発明は上記問題点に鑑みなされたもの
であって、蓄圧式燃料噴射装置を具備する内燃機関は行
程にかかわらず燃料噴射弁を開弁することが可能である
特徴を生かして補助装置を追設することなく過給圧力を
高めることの可能な蓄圧式燃料噴射装置を提供すること
を目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】図１は第１の発明にかか
る蓄圧式燃料噴射装置の基本構成図であって、過給機付
きディーゼル機関が所定のタイミングで燃料を噴射する
メイン噴射に加えてアフター噴射を実行することにより
過給機の過給圧を高めて加速性能を向上するべき運転状
態にあるか否かを判定する特定運転状態判定手段１１
と、特定運転状態判定手段１１によって過給機の過給圧
を高めて加速性能を向上する必要がないと判定された場
合に圧縮工程においてメイン燃料噴射を実行するメイン
燃料噴射実行手段１３と、特定運転状態判定手段１１に
よって過給機の過給圧を高めて加速性能を向上する必要
があると判定された場合にメイン燃料噴射実行手段１３
によるメイン噴射に加えて膨張工程においてアフター燃
料噴射を実行するアフター燃料噴射実行手段１４と、を
具備する。
る蓄圧式燃料噴射装置の基本構成図であって、過給機付
きディーゼル機関が所定のタイミングで燃料を噴射する
メイン噴射に加えてアフター噴射を実行することにより
過給機の過給圧を高めて加速性能を向上するべき運転状
態にあるか否かを判定する特定運転状態判定手段１１
と、特定運転状態判定手段１１によって過給機の過給圧
を高めて加速性能を向上する必要がないと判定された場
合に圧縮工程においてメイン燃料噴射を実行するメイン
燃料噴射実行手段１３と、特定運転状態判定手段１１に
よって過給機の過給圧を高めて加速性能を向上する必要
があると判定された場合にメイン燃料噴射実行手段１３
によるメイン噴射に加えて膨張工程においてアフター燃
料噴射を実行するアフター燃料噴射実行手段１４と、を
具備する。
【００１０】第２の発明にかかる蓄圧式燃料噴射装置
は、アフター燃料噴射実行手段１４が、アフター燃料噴
射に要する時間が、予め定められた閾値時間より長い場
合にはアフター燃料噴射を停止するアフター燃料噴射停
止手段を具備する。
は、アフター燃料噴射実行手段１４が、アフター燃料噴
射に要する時間が、予め定められた閾値時間より長い場
合にはアフター燃料噴射を停止するアフター燃料噴射停
止手段を具備する。
【００１１】
【作用】第１の発明にかかる蓄圧式燃料噴射装置にあっ
ては、運転状態検出手段によって検出された運転状態が
特定の運転状態にある時に、圧縮行程で実行されるメイ
ン燃料噴射に加えて膨張行程においてアフター燃料噴射
が実行される。従って排気される排気ガスのエネルギが
増加するため、ターボチャージャあるいはスーパーチャ
ージャの駆動力が増加して過給圧が高められる。
ては、運転状態検出手段によって検出された運転状態が
特定の運転状態にある時に、圧縮行程で実行されるメイ
ン燃料噴射に加えて膨張行程においてアフター燃料噴射
が実行される。従って排気される排気ガスのエネルギが
増加するため、ターボチャージャあるいはスーパーチャ
ージャの駆動力が増加して過給圧が高められる。
【００１２】第２の発明にかかる蓄圧式燃料噴射装置に
あっては、アフター燃料噴射を実行する時期が予め定め
られた所定時期以後となった場合にはアフター燃料噴射
を停止する。
あっては、アフター燃料噴射を実行する時期が予め定め
られた所定時期以後となった場合にはアフター燃料噴射
を停止する。
【００１３】
【実施例】図２は本発明にかかる蓄圧式燃料噴射装置の
実施例の構成図であって、６気筒のディーゼル機関２０
１の各気筒に対応して燃料噴射弁２０２ａ〜２０２ｆ
（４本のみ図示する。）が設置されるが、燃料噴射弁２
０２ａ〜２０２ｆはディーゼル機関２０１に沿って設置
されるコモンレール２０３に接続されていて、噴射制御
用電磁弁２０４ａ〜２０４ｆが励磁されている間燃料の
噴射が行われる。
実施例の構成図であって、６気筒のディーゼル機関２０
１の各気筒に対応して燃料噴射弁２０２ａ〜２０２ｆ
（４本のみ図示する。）が設置されるが、燃料噴射弁２
０２ａ〜２０２ｆはディーゼル機関２０１に沿って設置
されるコモンレール２０３に接続されていて、噴射制御
用電磁弁２０４ａ〜２０４ｆが励磁されている間燃料の
噴射が行われる。
【００１４】コモンレール２０３には燃料供給配管２０
５および逆止弁２０６を介して高圧燃料ポンプ２０７が
接続されている。高圧燃料ポンプ２０７には低圧燃料ポ
ンプ２０９によって燃料タンク２０８に貯蔵されている
燃料が供給される。なお高圧燃料ポンプ２０７には吐出
量制御装置２１０が設置されていて、コモンレール２０
３に供給する燃料量を調節する。
５および逆止弁２０６を介して高圧燃料ポンプ２０７が
接続されている。高圧燃料ポンプ２０７には低圧燃料ポ
ンプ２０９によって燃料タンク２０８に貯蔵されている
燃料が供給される。なお高圧燃料ポンプ２０７には吐出
量制御装置２１０が設置されていて、コモンレール２０
３に供給する燃料量を調節する。
【００１５】コモンレール２０３にはコモンレール２０
３内の圧力を検出するための圧力センサ２１１が設置さ
れている。またディーゼル機関２０１の回転数を検出す
る回転数センサ２１２、アクセル開度センサ２１３およ
び車速センサ２１４が設置されている。各気筒への燃料
噴射時期はＥＣＵ２１５によって制御される。ＥＣＵ２
１５は、例えばバス２１５ａ、ＣＰＵ２１５ｂ、メモリ
２１５ｃ、入力インターフェイス２１５ｄおよび出力イ
ンターフェイス２１５ｅからなるマイクロコンピュータ
で構成される。
３内の圧力を検出するための圧力センサ２１１が設置さ
れている。またディーゼル機関２０１の回転数を検出す
る回転数センサ２１２、アクセル開度センサ２１３およ
び車速センサ２１４が設置されている。各気筒への燃料
噴射時期はＥＣＵ２１５によって制御される。ＥＣＵ２
１５は、例えばバス２１５ａ、ＣＰＵ２１５ｂ、メモリ
２１５ｃ、入力インターフェイス２１５ｄおよび出力イ
ンターフェイス２１５ｅからなるマイクロコンピュータ
で構成される。
【００１６】入力インターフェイス２１５ｄには圧力セ
ンサ２１１、回転数センサ２１２、アクセル開度センサ
２１３および車速センサ２１４が接続される。また出力
インターフェイス２１５ｅには噴射制御用電磁弁２０４
ａ〜２０４ｆ、吐出量制御装置２１０が接続されてい
る。なお、ディーゼル機関２０１の吸気マニホールド２
１６と排気マニホールド２１７との間にはターボチャー
ジャ（過給機）２１８が装着されており、排気ガスの有
するエネルギを回収して吸気を加圧している。
ンサ２１１、回転数センサ２１２、アクセル開度センサ
２１３および車速センサ２１４が接続される。また出力
インターフェイス２１５ｅには噴射制御用電磁弁２０４
ａ〜２０４ｆ、吐出量制御装置２１０が接続されてい
る。なお、ディーゼル機関２０１の吸気マニホールド２
１６と排気マニホールド２１７との間にはターボチャー
ジャ（過給機）２１８が装着されており、排気ガスの有
するエネルギを回収して吸気を加圧している。
【００１７】図３はＥＣＵ２１５で実行される特定運転
状態検出ルーチンのフローチャートであって、ステップ
３０１において車速センサ２１４で検出される車速ＳＰ
Ｄ、回転数センサ２１２によって検出される機関回転数
Ｎｅおよびアクセル開度センサ２１３によって検出され
るアクセル開度ＡＣＣを読み込む。ステップ３０２にお
いて、車速ＳＰＤが予め定められたしきい値α以上であ
るか否かを判定し、肯定判定されればステップ３０３に
進む。
状態検出ルーチンのフローチャートであって、ステップ
３０１において車速センサ２１４で検出される車速ＳＰ
Ｄ、回転数センサ２１２によって検出される機関回転数
Ｎｅおよびアクセル開度センサ２１３によって検出され
るアクセル開度ＡＣＣを読み込む。ステップ３０２にお
いて、車速ＳＰＤが予め定められたしきい値α以上であ
るか否かを判定し、肯定判定されればステップ３０３に
進む。
【００１８】ステップ３０３において、機関回転数Ｎｅ
が予め定められたしきい値β以上であるか否かを判定
し、肯定判定されればステップ３０４に進む。ステップ
３０４において、後述するメイン燃料噴射ルーチンで算
出されたメイン燃料噴射量ＱＭＦＩＮが予め定められた
しきい値γ以上であるか否かを判定し、肯定判定されれ
ばステップ３０５に進む。
が予め定められたしきい値β以上であるか否かを判定
し、肯定判定されればステップ３０４に進む。ステップ
３０４において、後述するメイン燃料噴射ルーチンで算
出されたメイン燃料噴射量ＱＭＦＩＮが予め定められた
しきい値γ以上であるか否かを判定し、肯定判定されれ
ばステップ３０５に進む。
【００１９】ステップ３０５において、アクセル開度Ａ
ＣＣが予め定められたしきい値δ以上であるか否かを判
定し、肯定判定されればステップ３０６に進む。ステッ
プ３０６において、アフター燃料噴射を実行することを
表すフラグＡＩＮＪを“１”に設定して、このルーチン
を終了する。ステップ３０２からステップ３０５のいず
れかで否定判定された時はステップ３０７に進みフラグ
ＡＩＮＪをリセットして、このルーチンを終了する。
ＣＣが予め定められたしきい値δ以上であるか否かを判
定し、肯定判定されればステップ３０６に進む。ステッ
プ３０６において、アフター燃料噴射を実行することを
表すフラグＡＩＮＪを“１”に設定して、このルーチン
を終了する。ステップ３０２からステップ３０５のいず
れかで否定判定された時はステップ３０７に進みフラグ
ＡＩＮＪをリセットして、このルーチンを終了する。
【００２０】図４はＥＣＵ２１５で実行される第１の燃
料噴射弁制御ルーチンのフローチャートであって、回転
数パルスカウンタＣＮＥＮＯが“０”から“７”の値毎
に実行される。なお回転数パルスカウンタＣＮＥＮＯは
ディーゼル機関の１５°カム角度毎に回転数センサ２１
２から出力されるパルスをカウントするものであり、
“０”から“７”までを繰り返しカウントする。
料噴射弁制御ルーチンのフローチャートであって、回転
数パルスカウンタＣＮＥＮＯが“０”から“７”の値毎
に実行される。なお回転数パルスカウンタＣＮＥＮＯは
ディーゼル機関の１５°カム角度毎に回転数センサ２１
２から出力されるパルスをカウントするものであり、
“０”から“７”までを繰り返しカウントする。
【００２１】ステップ４０１で回転数パルスカウンタＣ
ＮＥＮＯがメイン燃料噴射基準値ＣＮＥＭに等しくない
か否かが判定される。ステップ４０１で肯定判定されれ
ば、ステップ４０２に進みフラグＡＩＮＪが“１”に設
定されているか否かを判定し、肯定判定されればステッ
プ４０３に進み、アフター燃料噴射タイマ設定処理を実
行する。
ＮＥＮＯがメイン燃料噴射基準値ＣＮＥＭに等しくない
か否かが判定される。ステップ４０１で肯定判定されれ
ば、ステップ４０２に進みフラグＡＩＮＪが“１”に設
定されているか否かを判定し、肯定判定されればステッ
プ４０３に進み、アフター燃料噴射タイマ設定処理を実
行する。
【００２２】ステップ４０１で否定されれば、ステップ
４０４でメイン燃料噴射余り時間タイマＴＴＭＦを、ス
テップ４０５でメイン燃料噴射通電時間タイマＴＱＭを
それぞれ設定して、このルーチンを終了する。またステ
ップ４０２で否定判定された場合は直接このルーチンを
終了する。図５は図４の燃料噴射制御ルーチンのステッ
プ４０３で実行されるアフター燃料噴射タイマ設定処理
の詳細フローチャートである。
４０４でメイン燃料噴射余り時間タイマＴＴＭＦを、ス
テップ４０５でメイン燃料噴射通電時間タイマＴＱＭを
それぞれ設定して、このルーチンを終了する。またステ
ップ４０２で否定判定された場合は直接このルーチンを
終了する。図５は図４の燃料噴射制御ルーチンのステッ
プ４０３で実行されるアフター燃料噴射タイマ設定処理
の詳細フローチャートである。
【００２３】ステップ５０１では気筒カウンタＣＣＹＬ
Ｎが“１”、“３”あるいは“５”のいずれかと等しい
か否かを判定する。ステップ５０１で肯定判定されれば
ステップ５０２に進み、回転数パルスカウンタＣＮＥＮ
Ｏが第１のアフター燃料噴射基準値ＣＮＥＰ１であるか
否かを判定する。
Ｎが“１”、“３”あるいは“５”のいずれかと等しい
か否かを判定する。ステップ５０１で肯定判定されれば
ステップ５０２に進み、回転数パルスカウンタＣＮＥＮ
Ｏが第１のアフター燃料噴射基準値ＣＮＥＰ１であるか
否かを判定する。
【００２４】ステップ５０２で肯定判定されればステッ
プ５０３に進み、回転数パルスカウンタＣＮＥＮＯに
“８”を加算した値が第２のアフター燃料噴射基準値Ｃ
ＮＥＰ２であるか否かを判定する。ステップ５０３で肯
定判定されれば、直ちにこの処理を終了する。ステップ
５０１で否定判定された場合はステップ５０４に進み、
回転数パルスカウンタＣＮＥＮＯが第２のアフター燃料
噴射基準値ＣＮＥＰ２であるか否かを判定する。
プ５０３に進み、回転数パルスカウンタＣＮＥＮＯに
“８”を加算した値が第２のアフター燃料噴射基準値Ｃ
ＮＥＰ２であるか否かを判定する。ステップ５０３で肯
定判定されれば、直ちにこの処理を終了する。ステップ
５０１で否定判定された場合はステップ５０４に進み、
回転数パルスカウンタＣＮＥＮＯが第２のアフター燃料
噴射基準値ＣＮＥＰ２であるか否かを判定する。
【００２５】ステップ５０４で肯定判定されればステッ
プ５０５に進み、回転数パルスカウンタＣＮＥＮＯに
“８”を加算した値が第１のアフター燃料噴射基準値Ｃ
ＮＥＰ１であるか否かを判定する。ステップ５０５で肯
定判定されれば、直ちにこの処理を終了する。ステップ
５０２あるいはステップ５０５で否定判定されれば、ス
テップ５０６に進み第１のアフター燃料噴射余り時間タ
イマＴＴＰＦ１を設定してステップ５０８に進む。
プ５０５に進み、回転数パルスカウンタＣＮＥＮＯに
“８”を加算した値が第１のアフター燃料噴射基準値Ｃ
ＮＥＰ１であるか否かを判定する。ステップ５０５で肯
定判定されれば、直ちにこの処理を終了する。ステップ
５０２あるいはステップ５０５で否定判定されれば、ス
テップ５０６に進み第１のアフター燃料噴射余り時間タ
イマＴＴＰＦ１を設定してステップ５０８に進む。
【００２６】ステップ５０３あるいはステップ５０４で
否定判定されれば、ステップ５０７に進み第２のアフタ
ー燃料噴射余り時間タイマＴＴＰＦ２を設定してステッ
プ５０８に進む。ステップ５０８においてアフター燃料
噴射通電時間タイマＴＱＰを設定してこのルーチンを終
了する。
否定判定されれば、ステップ５０７に進み第２のアフタ
ー燃料噴射余り時間タイマＴＴＰＦ２を設定してステッ
プ５０８に進む。ステップ５０８においてアフター燃料
噴射通電時間タイマＴＱＰを設定してこのルーチンを終
了する。
【００２７】図６は第２の燃料噴射弁制御ルーチンのフ
ローチャートであって、回転数パルスカウンタＣＮＥＮ
Ｏが“６”である時毎に実行される。ステップ６０１で
メイン燃料噴射設定処理をおこない、ステップ６０２に
進み気筒カウンタＣＣＹＬＮが“１”、“３”あるいは
“５”のいずれかに等しくないか否かを判定する。
ローチャートであって、回転数パルスカウンタＣＮＥＮ
Ｏが“６”である時毎に実行される。ステップ６０１で
メイン燃料噴射設定処理をおこない、ステップ６０２に
進み気筒カウンタＣＣＹＬＮが“１”、“３”あるいは
“５”のいずれかに等しくないか否かを判定する。
【００２８】ステップ６０２において肯定判定されれ
ば、ステップ６０３に進み第１のアフター燃料噴射設定
処理を行い、このルーチンを終了する。ステップ６０２
において否定判定されれば、ステップ６０４に進み第２
のアフター燃料噴射設定処理を行い、このルーチンを終
了する。図７は図６に示す第２の燃料噴射弁制御ルーチ
ンのステップ６０１で実行されるメイン燃料噴射設定処
理のフローチャートであって、ステップ７０１ではメイ
ン燃料噴射量ＱＭＦＩＮおよび機関回転数Ｎｅの関数と
した上死点を基準とするメイン燃料噴射カム角度、即ち
上死点基準メイン燃料噴射カム角度ＴＭＦＩＮを、ステ
ップ７０２ではコモンレール内圧力Ｐｃの関数とした燃
料噴射弁作動遅れ時間ＴＤを取り込む。
ば、ステップ６０３に進み第１のアフター燃料噴射設定
処理を行い、このルーチンを終了する。ステップ６０２
において否定判定されれば、ステップ６０４に進み第２
のアフター燃料噴射設定処理を行い、このルーチンを終
了する。図７は図６に示す第２の燃料噴射弁制御ルーチ
ンのステップ６０１で実行されるメイン燃料噴射設定処
理のフローチャートであって、ステップ７０１ではメイ
ン燃料噴射量ＱＭＦＩＮおよび機関回転数Ｎｅの関数と
した上死点を基準とするメイン燃料噴射カム角度、即ち
上死点基準メイン燃料噴射カム角度ＴＭＦＩＮを、ステ
ップ７０２ではコモンレール内圧力Ｐｃの関数とした燃
料噴射弁作動遅れ時間ＴＤを取り込む。
【００２９】ステップ７０３では、上死点基準メイン燃
料噴射カム角度ＴＭＦＩＮを回転数パルスカウンタＣＮ
ＥＮＯのカウント値が“０”であるカム角度を基準とす
る基準点基準メイン燃料噴射カム角度ＴＴＭに次式によ
り換算する。図２１は換算方法の説明図であって、横軸
にカム角度、縦軸に機関回転数パルスＮｅをとる。
料噴射カム角度ＴＭＦＩＮを回転数パルスカウンタＣＮ
ＥＮＯのカウント値が“０”であるカム角度を基準とす
る基準点基準メイン燃料噴射カム角度ＴＴＭに次式によ
り換算する。図２１は換算方法の説明図であって、横軸
にカム角度、縦軸に機関回転数パルスＮｅをとる。
【００３０】ＴＴＭ ＝ ６０ − ＴＭＦＩＮ ここで“６０”は回転数検出基準点から上死点までのカ
ム角度である。次にステップ７０４において、基準点基
準メイン燃料噴射カム角度ＴＴＭを、機関回転数パルス
Ｎｅの１周期のカム角度に相当する１５で除して、商を
メイン燃料噴射基準値ＣＮＥＭ、余りをメイン燃料噴射
余り角ＴＲＥＭとする。
ム角度である。次にステップ７０４において、基準点基
準メイン燃料噴射カム角度ＴＴＭを、機関回転数パルス
Ｎｅの１周期のカム角度に相当する１５で除して、商を
メイン燃料噴射基準値ＣＮＥＭ、余りをメイン燃料噴射
余り角ＴＲＥＭとする。
【００３１】ＣＮＥＭ ＝ 〔ＴＴＭ／１５〕 ＴＲＥＭ ＝ ＴＭＦＩＮ − ＣＮＥＭ・１５ ここで〔ａ〕はａの整数部分を表す。ステップ７０５に
おいて、メイン燃料噴射余り角ＴＲＥＭをメイン噴射余
り時間ＴＴＭＦに換算する。
おいて、メイン燃料噴射余り角ＴＲＥＭをメイン噴射余
り時間ＴＴＭＦに換算する。
【００３２】 ＴＴＭＦ ＝ （ＴＲＥＭ／３０）・Ｔ３０ − ＴＤ ここで“Ｔ３０”は３０度カム角度回転するのに要する
時間である。図８はメイン燃料噴射設定処理のステップ
７０１で取り込まれる上死点基準メイン燃料噴射カム角
度ＴＭＦＩＮを演算するための上死点基準メイン燃料噴
射カム角度演算ルーチンのフローチャートであって、ス
テップ８０１で機関回転数Ｎｅおよびメイン燃料噴射通
電時間演算ルーチンで演算されたメイン燃料噴射量ＱＭ
ＦＩＮを取り込む。
時間である。図８はメイン燃料噴射設定処理のステップ
７０１で取り込まれる上死点基準メイン燃料噴射カム角
度ＴＭＦＩＮを演算するための上死点基準メイン燃料噴
射カム角度演算ルーチンのフローチャートであって、ス
テップ８０１で機関回転数Ｎｅおよびメイン燃料噴射通
電時間演算ルーチンで演算されたメイン燃料噴射量ＱＭ
ＦＩＮを取り込む。
【００３３】ステップ８０２で機関回転数Ｎｅおよびメ
イン燃料噴射量ＱＭＦＩＮの関数として上死点基準メイ
ン燃料噴射カム角度ＴＭＦＩＮを求める。図９は上死点
基準メイン燃料噴射カム角度ＴＭＦＩＮを決定するため
のグラフであって、横軸に機関回転数Ｎｅを、縦軸に上
死点基準メイン燃料噴射カム角度ＴＭＦＩＮをとる。な
おパラメータはメイン燃料噴射量ＱＭＦＩＮである。
イン燃料噴射量ＱＭＦＩＮの関数として上死点基準メイ
ン燃料噴射カム角度ＴＭＦＩＮを求める。図９は上死点
基準メイン燃料噴射カム角度ＴＭＦＩＮを決定するため
のグラフであって、横軸に機関回転数Ｎｅを、縦軸に上
死点基準メイン燃料噴射カム角度ＴＭＦＩＮをとる。な
おパラメータはメイン燃料噴射量ＱＭＦＩＮである。
【００３４】図１０は燃料噴射弁作動遅れ時間ＴＤを演
算する燃料噴射弁作動遅れ時間演算ルーチンのフローチ
ャートであって、ステップ１００１でコモンレール内圧
力Ｐｃを読み込み、ステップ１００２でコモンレール内
圧力Ｐｃの関数として燃料噴射弁作動遅れ時間ＴＤを演
算する。図１１は燃料噴射弁作動遅れ時間ＴＤを決定す
るグラフであって、横軸にコモンレール内圧力Ｐｃを、
縦軸に燃料噴射弁作動遅れ時間ＴＤをとる。
算する燃料噴射弁作動遅れ時間演算ルーチンのフローチ
ャートであって、ステップ１００１でコモンレール内圧
力Ｐｃを読み込み、ステップ１００２でコモンレール内
圧力Ｐｃの関数として燃料噴射弁作動遅れ時間ＴＤを演
算する。図１１は燃料噴射弁作動遅れ時間ＴＤを決定す
るグラフであって、横軸にコモンレール内圧力Ｐｃを、
縦軸に燃料噴射弁作動遅れ時間ＴＤをとる。
【００３５】図１２は図６に示す第２の燃料噴射弁制御
ルーチンのステップ６０３で実行される第１のアフター
燃料噴射設定処理のフローチャートである。図２１は換
算方法の説明図であって、横軸にカム角度、縦軸に機関
回転数パルスＮｅをとる。即ちステップ１２０１でメイ
ン燃料噴射量ＱＭＦＩＮおよび機関回転数Ｎｅの関数と
した上死点基準アフター燃料噴射カム角度ＴＰＦＩＮ
を、ステップ１２０２でコモンレール内圧力Ｐｃの関数
とした燃料噴射弁作動遅れ時間ＴＤを取り込む。
ルーチンのステップ６０３で実行される第１のアフター
燃料噴射設定処理のフローチャートである。図２１は換
算方法の説明図であって、横軸にカム角度、縦軸に機関
回転数パルスＮｅをとる。即ちステップ１２０１でメイ
ン燃料噴射量ＱＭＦＩＮおよび機関回転数Ｎｅの関数と
した上死点基準アフター燃料噴射カム角度ＴＰＦＩＮ
を、ステップ１２０２でコモンレール内圧力Ｐｃの関数
とした燃料噴射弁作動遅れ時間ＴＤを取り込む。
【００３６】ステップ１２０３では、上死点基準アフタ
ー燃料噴射カム角度ＴＰＦＩＮを回転数パルスカウンタ
ＣＮＥＮＯのカウント値が“０”であるカム角度を基準
とする第１の基準点基準アフター燃料噴射カム角度ＴＴ
Ｐ１に次式により換算する。 ＴＴＰ１ ＝ ６０ ＋ ＴＰＦＩＮ 次にステップ１２０４において、第１の基準点基準アフ
ター燃料噴射カム角度ＴＴＰ１を、機関回転数パルスＮ
ｅの１周期のカム角度に相当する１５で除して、商を第
１のアフター燃料噴射基準値ＣＮＥＰ１、余りを第１の
アフター燃料噴射余り角ＴＰ１ＲＥＭとする。
ー燃料噴射カム角度ＴＰＦＩＮを回転数パルスカウンタ
ＣＮＥＮＯのカウント値が“０”であるカム角度を基準
とする第１の基準点基準アフター燃料噴射カム角度ＴＴ
Ｐ１に次式により換算する。 ＴＴＰ１ ＝ ６０ ＋ ＴＰＦＩＮ 次にステップ１２０４において、第１の基準点基準アフ
ター燃料噴射カム角度ＴＴＰ１を、機関回転数パルスＮ
ｅの１周期のカム角度に相当する１５で除して、商を第
１のアフター燃料噴射基準値ＣＮＥＰ１、余りを第１の
アフター燃料噴射余り角ＴＰ１ＲＥＭとする。
【００３７】ＣＮＥＰ１ ＝ 〔ＴＴＰ１／１５〕 ＴＰ１ＲＥＭ ＝ ＴＰＦＩＮ − ＣＮＥＰ１・１５ ステップ１２０５において、第１のアフター燃料噴射余
り角ＴＰ１ＲＥＭを第１のアフター噴射余り時間ＴＴＰ
Ｆ１に換算する。 ＴＴＰＦ１ ＝ （ＴＰ１ＲＥＭ／３０）・Ｔ３０ − ＴＤ なお図６に示す第２の燃料噴射弁制御ルーチンのステッ
プ６０４で実行される第２のアフター燃料噴射設定処理
は、第１のアフター燃料噴射設定処理と同一である。
り角ＴＰ１ＲＥＭを第１のアフター噴射余り時間ＴＴＰ
Ｆ１に換算する。 ＴＴＰＦ１ ＝ （ＴＰ１ＲＥＭ／３０）・Ｔ３０ − ＴＤ なお図６に示す第２の燃料噴射弁制御ルーチンのステッ
プ６０４で実行される第２のアフター燃料噴射設定処理
は、第１のアフター燃料噴射設定処理と同一である。
【００３８】図２２は図１２に示す第１のアフター燃料
噴射設定処理のステップ１２０１で取り込まれる上死点
基準アフター燃料噴射カム角度ＴＰＦＩＮ演算のための
上死点基準アフター燃料噴射カム角度演算ルーチンのフ
ローチャートであって、ステップ２２０１で機関回転数
Ｎｅおよびメイン燃料噴射通電時間演算ルーチンで演算
されたメイン燃料噴射量ＱＭＦＩＮを取り込む。
噴射設定処理のステップ１２０１で取り込まれる上死点
基準アフター燃料噴射カム角度ＴＰＦＩＮ演算のための
上死点基準アフター燃料噴射カム角度演算ルーチンのフ
ローチャートであって、ステップ２２０１で機関回転数
Ｎｅおよびメイン燃料噴射通電時間演算ルーチンで演算
されたメイン燃料噴射量ＱＭＦＩＮを取り込む。
【００３９】ステップ２２０２で、機関回転数Ｎｅおよ
びメイン燃料噴射量ＱＭＦＩＮの関数として上死点基準
アフター燃料噴射カム角度ＴＰＦＩＮを求める。図１３
はメイン燃料噴射通電時間ＴＱＭを演算するためのメイ
ン燃料噴射通電時間演算ルーチンのフローチャートであ
って、ステップ１３０１で機関回転数Ｎｅ、アクセル開
度ＡＣＣおよびコモンレール内圧力Ｐｃを読み込む。
びメイン燃料噴射量ＱＭＦＩＮの関数として上死点基準
アフター燃料噴射カム角度ＴＰＦＩＮを求める。図１３
はメイン燃料噴射通電時間ＴＱＭを演算するためのメイ
ン燃料噴射通電時間演算ルーチンのフローチャートであ
って、ステップ１３０１で機関回転数Ｎｅ、アクセル開
度ＡＣＣおよびコモンレール内圧力Ｐｃを読み込む。
【００４０】ステップ１３０２において、機関回転数Ｎ
ｅおよびアクセル開度ＡＣＣの関数としてメイン燃料噴
射量ＱＭＦＩＮを求める。ステップ１３０３において、
メイン燃料噴射量ＱＭＦＩＮおよびコモンレール内圧力
Ｐｃの関数としてメイン燃料噴射通電時間ＴＱＭを求め
る。図１４はメイン燃料噴射量ＱＭＦＩＮを決定するた
めのグラフであって、横軸に機関回転数Ｎｅ、縦軸にメ
イン燃料噴射量ＱＭＦＩＮをとる。なおパラメータはア
クセル開度ＡＣＣである。
ｅおよびアクセル開度ＡＣＣの関数としてメイン燃料噴
射量ＱＭＦＩＮを求める。ステップ１３０３において、
メイン燃料噴射量ＱＭＦＩＮおよびコモンレール内圧力
Ｐｃの関数としてメイン燃料噴射通電時間ＴＱＭを求め
る。図１４はメイン燃料噴射量ＱＭＦＩＮを決定するた
めのグラフであって、横軸に機関回転数Ｎｅ、縦軸にメ
イン燃料噴射量ＱＭＦＩＮをとる。なおパラメータはア
クセル開度ＡＣＣである。
【００４１】図１５はメイン燃料噴射通電時間ＴＱＭを
決定するためのグラフであって、横軸にメイン燃料噴射
量ＱＭＦＩＮ、縦軸にメイン燃料噴射通電時間ＴＱＭを
とる。なおパラメータはコモンレール内圧力Ｐｃであ
る。図１６はアフター燃料噴射通電時間ＴＱＰを演算す
るためのアフター燃料噴射通電時間演算ルーチンのフロ
ーチャートであって、ステップ１６０１で機関回転数Ｎ
ｅ、コモンレール内圧力Ｐｃ、メイン燃料噴射量ＱＭＦ
ＩＮおよび上死点基準アフター燃料噴射カム角度ＴＰＦ
ＩＮを取り込む。
決定するためのグラフであって、横軸にメイン燃料噴射
量ＱＭＦＩＮ、縦軸にメイン燃料噴射通電時間ＴＱＭを
とる。なおパラメータはコモンレール内圧力Ｐｃであ
る。図１６はアフター燃料噴射通電時間ＴＱＰを演算す
るためのアフター燃料噴射通電時間演算ルーチンのフロ
ーチャートであって、ステップ１６０１で機関回転数Ｎ
ｅ、コモンレール内圧力Ｐｃ、メイン燃料噴射量ＱＭＦ
ＩＮおよび上死点基準アフター燃料噴射カム角度ＴＰＦ
ＩＮを取り込む。
【００４２】ステップ１６０２において、上死点基準ア
フター燃料噴射カム角度ＴＰＦＩＮが予め定められたし
きい値χ以下であるか否かを判定し、肯定判定されれば
ステップ１６０３に進む。ステップ１６０３において、
機関回転数Ｎｅおよびメイン燃料噴射量ＱＭＦＩＮの関
数としてアフター燃料噴射量ＱＰＦＩＮを求める。
フター燃料噴射カム角度ＴＰＦＩＮが予め定められたし
きい値χ以下であるか否かを判定し、肯定判定されれば
ステップ１６０３に進む。ステップ１６０３において、
機関回転数Ｎｅおよびメイン燃料噴射量ＱＭＦＩＮの関
数としてアフター燃料噴射量ＱＰＦＩＮを求める。
【００４３】ステップ１６０４において、アフター燃料
噴射量ＱＰＦＩＮおよびコモンレール内圧力Ｐｃの関数
としてアフター燃料噴射通電時間ＴＱＰを求める。ステ
ップ１６０２で否定判定されれば、ステップ１６０５に
進みアフター燃料噴射通電時間ＴＱＰをリセットする。
これはアフター燃料噴射が極端に遅くなった場合に、ア
フター燃料噴射によって噴射された燃料が完全に燃焼し
きらず未燃ガスとして排出され、炭化水素を増加させる
こととなることを防止するためである。
噴射量ＱＰＦＩＮおよびコモンレール内圧力Ｐｃの関数
としてアフター燃料噴射通電時間ＴＱＰを求める。ステ
ップ１６０２で否定判定されれば、ステップ１６０５に
進みアフター燃料噴射通電時間ＴＱＰをリセットする。
これはアフター燃料噴射が極端に遅くなった場合に、ア
フター燃料噴射によって噴射された燃料が完全に燃焼し
きらず未燃ガスとして排出され、炭化水素を増加させる
こととなることを防止するためである。
【００４４】なおアフター燃料噴射通電時間ＴＱＰを決
定するためのグラフは図１５に示すメイン燃料噴射通電
時間ＴＱＭを決定するためのグラフと略同一である。図
１７は燃料噴射弁通電時刻および燃料噴射弁通電時間の
演算過程の説明図であって、メイン燃料噴射基準値ＣＮ
ＥＭが“２”あるいは“３”であり、第１のアフター燃
料噴射基準値ＣＮＥＰ１が“６”あるいは“８”である
場合を示している。
定するためのグラフは図１５に示すメイン燃料噴射通電
時間ＴＱＭを決定するためのグラフと略同一である。図
１７は燃料噴射弁通電時刻および燃料噴射弁通電時間の
演算過程の説明図であって、メイン燃料噴射基準値ＣＮ
ＥＭが“２”あるいは“３”であり、第１のアフター燃
料噴射基準値ＣＮＥＰ１が“６”あるいは“８”である
場合を示している。
【００４５】図１８は本発明にかかる蓄圧式燃料噴射装
置の動作を説明するタイミング図であって、横軸に回転
カム角度（ＣＡ）をとる。縦軸には上から順に回転数パ
ルス、回転数パルスカウンタＣＮＥＮＯのカウント値、
気筒カウンタＣＣＹＬＮのカウント値、第２のアフター
燃料噴射基準値ＣＮＥＰ２、第１のアフター燃料噴射基
準値ＣＮＥＰ１、回転数パルスカウンタＣＮＥＮＯのカ
ウント値に８を加えた数、メイン燃料噴射基準値ＣＮＥ
Ｍ、燃料噴射弁駆動パルスＰＵＬＳおよび燃料噴射弁ニ
ードルリフトＬＩＦＴをとる。
置の動作を説明するタイミング図であって、横軸に回転
カム角度（ＣＡ）をとる。縦軸には上から順に回転数パ
ルス、回転数パルスカウンタＣＮＥＮＯのカウント値、
気筒カウンタＣＣＹＬＮのカウント値、第２のアフター
燃料噴射基準値ＣＮＥＰ２、第１のアフター燃料噴射基
準値ＣＮＥＰ１、回転数パルスカウンタＣＮＥＮＯのカ
ウント値に８を加えた数、メイン燃料噴射基準値ＣＮＥ
Ｍ、燃料噴射弁駆動パルスＰＵＬＳおよび燃料噴射弁ニ
ードルリフトＬＩＦＴをとる。
【００４６】即ち気筒カウンタＣＣＹＬＮが“１”であ
る＃１気筒に対しては、気筒カウンタＣＣＹＬＮが
“６”である＃６気筒の回転数パルスカウンタＣＮＥＮ
Ｏのカウント値“６”の時点で実行される図６に示す燃
料噴射弁制御ルーチンで決定されるメイン燃料噴射基準
値ＣＮＥＭ、メイン燃料噴射余り時間ＴＴＭＦおよび第
１のアフター燃料噴射基準値ＣＮＥＰ１、第１のアフタ
ー燃料噴射余り時間ＴＴＰＦ１に基づいてメイン燃料噴
射時期およびアフター燃料噴射時期が決定され、図４に
示す第１の燃料噴射弁制御ルーチンおよび図５に示す第
２の燃料噴射弁制御ルーチンに基づいてメイン燃料噴射
およびアフター燃料噴射が実行される。
る＃１気筒に対しては、気筒カウンタＣＣＹＬＮが
“６”である＃６気筒の回転数パルスカウンタＣＮＥＮ
Ｏのカウント値“６”の時点で実行される図６に示す燃
料噴射弁制御ルーチンで決定されるメイン燃料噴射基準
値ＣＮＥＭ、メイン燃料噴射余り時間ＴＴＭＦおよび第
１のアフター燃料噴射基準値ＣＮＥＰ１、第１のアフタ
ー燃料噴射余り時間ＴＴＰＦ１に基づいてメイン燃料噴
射時期およびアフター燃料噴射時期が決定され、図４に
示す第１の燃料噴射弁制御ルーチンおよび図５に示す第
２の燃料噴射弁制御ルーチンに基づいてメイン燃料噴射
およびアフター燃料噴射が実行される。
【００４７】＃１気筒において回転数パルスカウンタＣ
ＮＥＮＯのカウント値が“６”となると＃２気筒に対す
るメイン燃料噴射基準値ＣＮＥＭ、メイン燃料噴射余り
時間ＴＴＭＦおよび第２のアフター燃料噴射基準値ＣＮ
ＥＰ２、第２のアフター燃料噴射余り時間ＴＴＰＦ２が
決定される。なお上記実施例においては、運転状態を表
す状態量が所定のしきい値以上となった場合に特定運転
であるとしているが、運転状態を表す状態量の変化率が
しきい値以上となった場合に特定運転であるとしてもよ
い。
ＮＥＮＯのカウント値が“６”となると＃２気筒に対す
るメイン燃料噴射基準値ＣＮＥＭ、メイン燃料噴射余り
時間ＴＴＭＦおよび第２のアフター燃料噴射基準値ＣＮ
ＥＰ２、第２のアフター燃料噴射余り時間ＴＴＰＦ２が
決定される。なお上記実施例においては、運転状態を表
す状態量が所定のしきい値以上となった場合に特定運転
であるとしているが、運転状態を表す状態量の変化率が
しきい値以上となった場合に特定運転であるとしてもよ
い。
【００４８】また運転者の操作することのできるスイッ
チのオンオフによってアフター燃料噴射の実行を制御す
ることも可能である。さらに上記実施例においては、ア
フター燃料噴射の回数を１回としているが複数回実行す
ることとしてもよい。
チのオンオフによってアフター燃料噴射の実行を制御す
ることも可能である。さらに上記実施例においては、ア
フター燃料噴射の回数を１回としているが複数回実行す
ることとしてもよい。
【００４９】
【発明の効果】本発明にかかる蓄圧式燃料噴射装置によ
れば、過給機付ディーゼル機関において、その機関が特
定の運転状態にある場合にはメイン燃料噴射に加えて膨
張行程においてアフター燃料噴射が行われ排気ガスの圧
力を増加する。従ってアフター燃料噴射により図２０の
サイクル線図に破線で示すように排気タービン２５６の
駆動力はδｐ増加し、特に補助装置を追設することなく
過給圧力を増加することが可能となる。
れば、過給機付ディーゼル機関において、その機関が特
定の運転状態にある場合にはメイン燃料噴射に加えて膨
張行程においてアフター燃料噴射が行われ排気ガスの圧
力を増加する。従ってアフター燃料噴射により図２０の
サイクル線図に破線で示すように排気タービン２５６の
駆動力はδｐ増加し、特に補助装置を追設することなく
過給圧力を増加することが可能となる。
【図１】図１は蓄圧式燃料噴射装置の基本構成図であ
る。
る。
【図２】図２は本発明にかかる蓄圧式燃料噴射装置の実
施例の構成図である。
施例の構成図である。
【図３】図３は特定運転状態検出ルーチンのフローチャ
ートである。
ートである。
【図４】図４は第１の燃料噴射弁制御ルーチンのフロー
チャートである。
チャートである。
【図５】図５はアフター燃料噴射タイマ設定処理のフロ
ーチャートである。
ーチャートである。
【図６】図６は第２の燃料噴射弁制御ルーチンのフロー
チャートである。
チャートである。
【図７】図７はメイン燃料噴射設定処理のフローチャー
トである。
トである。
【図８】図８は上死点基準メイン燃料噴射カム角度演算
ルーチンのフローチャートである。
ルーチンのフローチャートである。
【図９】図９は上死点基準メイン燃料噴射カム角度を決
定するためのグラフである。
定するためのグラフである。
【図１０】図１０は燃料噴射弁作動遅れ時間演算ルーチ
ンのフローチャートである。
ンのフローチャートである。
【図１１】図１１は燃料噴射弁作動遅れ時間を決定する
ためのグラフである。
ためのグラフである。
【図１２】図１２は第１のアフター燃料噴射設定処理の
フローチャートである。
フローチャートである。
【図１３】図１３はメイン燃料噴射通電時間演算ルーチ
ンのフローチャートである。
ンのフローチャートである。
【図１４】図１４はメイン燃料噴射量を決定するための
グラフである。
グラフである。
【図１５】図１５はメイン燃料噴射通電時間を決定する
ためのグラフである。
ためのグラフである。
【図１６】図１６はアフター燃料噴射通電時間演算ルー
チンのフローチャートである。
チンのフローチャートである。
【図１７】図１７は燃料噴射弁通電時刻および通電時間
の演算過程説明図である。
の演算過程説明図である。
【図１８】図１８は本発明にかかる蓄圧式燃料噴射装置
の動作を説明するタイミング図である。
の動作を説明するタイミング図である。
【図１９】図１９は過給吸気装置の概略図である。
【図２０】図２０はディーゼル機関のサイクル線図であ
る。
る。
【図２１】図２１は燃料噴射弁通電時刻および通電時間
の演算過程の説明図である。
の演算過程の説明図である。
【図２２】図２２はアフター燃料噴射時期演算ルーチン
のフローチャートである。
のフローチャートである。
２０１…ディーゼル機関 ２０２ａ〜ｆ…燃料噴射弁 ２０３…コモンレール ２０４ａ〜ｆ…噴射制御用電磁弁 ２０５…燃料供給配管 ２０６…逆止弁 ２０７…高圧燃料ポンプ ２０８…燃料タンク ２０９…低圧燃料ポンプ ２１０…吐出量制御装置 ２１１…圧力センサ ２１２…回転数センサ ２１３…アクセル開度センサ ２１４…冷却水温度センサ ２１５…電子式制御装置（ＥＣＵ）
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｆ０２Ｄ 41/38 Ｆ０２Ｂ 37/12 ３０１Ｓ (72)発明者 高橋 岳志 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (56)参考文献 特開 昭62−258160（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−153818（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−309727（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−1351（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−86932（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−70645（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−12003（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−50403（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−31650（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F02D 23/00 - 45/00 F02B 33/00 - 39/16
Claims (2)
- 【請求項１】 過給機付きディーゼル機関が所定のタイ
ミングで燃料を噴射するメイン噴射に加えてアフター噴
射を実行することにより、前記過給機の過給圧を高めて
加速性能を向上するべき運転状態にあるか否かを判定す
る特定運転状態判定手段（１１）と、 前記特定運転状態判定手段（１１）によって前記過給機
の過給圧を高めて加速性能を向上する必要がないと判定
された場合に圧縮工程においてメイン燃料噴射を実行す
るメイン燃料噴射実行手段（１３）と、 前記特定運転状態判定手段（１１）によって過給機の過
給圧高めて加速性を向上する必要があると判定された場
合に前記メイン燃料噴射実行手段（１３）によるメイン
噴射に加えて膨張工程においてアフター燃料噴射を実行
するアフター燃料噴射実行手段（１４）と、を具備する
蓄圧式燃料噴射装置。 - 【請求項２】 前記アフター燃料噴射実行手段（１４）
が、 アフター燃料噴射に要する時間が、予め定められた閾値
時間より長い場合にはアフター燃料噴射を停止するアフ
ター燃料噴射停止手段を具備する請求項１に記載の蓄圧
式燃料噴射装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24941393A JP3238257B2 (ja) | 1993-10-05 | 1993-10-05 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24941393A JP3238257B2 (ja) | 1993-10-05 | 1993-10-05 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07103013A JPH07103013A (ja) | 1995-04-18 |
| JP3238257B2 true JP3238257B2 (ja) | 2001-12-10 |
Family
ID=17192610
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24941393A Expired - Lifetime JP3238257B2 (ja) | 1993-10-05 | 1993-10-05 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3238257B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6663211B2 (en) | 1999-04-26 | 2003-12-16 | Shuichi Aratsu | Printing device and roll paper |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5983630A (en) * | 1997-07-01 | 1999-11-16 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Fuel injecting device for an engine |
| JP4007346B2 (ja) * | 2004-07-05 | 2007-11-14 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
| JP5772884B2 (ja) * | 2013-06-24 | 2015-09-02 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料噴射弁駆動システム |
-
1993
- 1993-10-05 JP JP24941393A patent/JP3238257B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6663211B2 (en) | 1999-04-26 | 2003-12-16 | Shuichi Aratsu | Printing device and roll paper |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07103013A (ja) | 1995-04-18 |
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