JP3232922B2 - 溶銑の脱珪方法 - Google Patents
溶銑の脱珪方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、脱珪剤が添加された溶
銑を溶銑鍋に受銑しながら、スラグのフォーミングを制
御しながら溶銑の脱珪処理をする方法に関する。
銑を溶銑鍋に受銑しながら、スラグのフォーミングを制
御しながら溶銑の脱珪処理をする方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、高炉溶銑は転炉等での製鋼処理
の前に脱珪処理が行われている。この脱珪処理は、例え
ば溶銑中のＳｉ０．２５〜０．５ｗｔ％を０．１ｗｔ％
以下とする処理である。この脱珪処理は、例えばミルス
ケールを高炉鋳床における傾注樋を通過する溶銑に添加
することにより行なわれる。脱珪反応は溶銑が溶銑鍋に
注入された後も進行し、溶銑鍋中でいわゆるスラグのフ
ォーミングが起こることが多い。
の前に脱珪処理が行われている。この脱珪処理は、例え
ば溶銑中のＳｉ０．２５〜０．５ｗｔ％を０．１ｗｔ％
以下とする処理である。この脱珪処理は、例えばミルス
ケールを高炉鋳床における傾注樋を通過する溶銑に添加
することにより行なわれる。脱珪反応は溶銑が溶銑鍋に
注入された後も進行し、溶銑鍋中でいわゆるスラグのフ
ォーミングが起こることが多い。
【０００３】このスラグのフォーミング（以下、単にフ
ォーミングという）とは、脱珪剤中のＦｅ2 Ｏ3 等が溶
銑及びスラグと反応して生成したＣＯガスがスラグを泡
立て、その結果、スラグレベルが上昇する現象である。
スラグレベルが上昇すると、その分だけ溶銑鍋の受銑能
力が低下するために、後工程の排滓処理や溶銑鍋の効率
的な運用に支障が生じる。また、フォーミングによりス
ラグや溶銑が鍋から溢れると、周辺の設備の運用にも支
障をきたす。
ォーミングという）とは、脱珪剤中のＦｅ2 Ｏ3 等が溶
銑及びスラグと反応して生成したＣＯガスがスラグを泡
立て、その結果、スラグレベルが上昇する現象である。
スラグレベルが上昇すると、その分だけ溶銑鍋の受銑能
力が低下するために、後工程の排滓処理や溶銑鍋の効率
的な運用に支障が生じる。また、フォーミングによりス
ラグや溶銑が鍋から溢れると、周辺の設備の運用にも支
障をきたす。
【０００４】また、溶銑鍋から溢れるほどでなくても、
フォーミングが発生するため予定の脱珪剤投入量より少
ない量を投入し場合、所望のレベルまで溶銑中のＳｉを
除去できず、後工程の成分調整に支障をきたすことがあ
る。そのため、種々のフォーミング抑制方法や、フォー
ミング抑制剤が提案されている。
フォーミングが発生するため予定の脱珪剤投入量より少
ない量を投入し場合、所望のレベルまで溶銑中のＳｉを
除去できず、後工程の成分調整に支障をきたすことがあ
る。そのため、種々のフォーミング抑制方法や、フォー
ミング抑制剤が提案されている。
【０００５】例えば、特開平２−３０１５０７号公報
は、混鋳車におけるスラグレベルの変化速度を監視し、
変化速度が増加したときフォーミングの発生を検知し、
沈静時の注入レベルから受銑完了レベルを推定するフォ
ーミング検知方法を開示する。
は、混鋳車におけるスラグレベルの変化速度を監視し、
変化速度が増加したときフォーミングの発生を検知し、
沈静時の注入レベルから受銑完了レベルを推定するフォ
ーミング検知方法を開示する。
【０００６】しかし、傾注樋の詰まりなどの外的要因で
溶銑注入量が減ったときに、フォーミングが発生しても
スラグレベルの変化速度は増加しないので、例えば傾注
樋の傾きから受銑速度を推定したとしても、フォーミン
グを見逃す可能性があり、受銑レベルの目標値からズレ
が生ずる。当然のことながら、途中で予想外の理由で受
銑速度が変化すれば予め推定していた受鋳量の増加曲線
が変わり、目標の受銑量が確保できる保障はない。
溶銑注入量が減ったときに、フォーミングが発生しても
スラグレベルの変化速度は増加しないので、例えば傾注
樋の傾きから受銑速度を推定したとしても、フォーミン
グを見逃す可能性があり、受銑レベルの目標値からズレ
が生ずる。当然のことながら、途中で予想外の理由で受
銑速度が変化すれば予め推定していた受鋳量の増加曲線
が変わり、目標の受銑量が確保できる保障はない。
【０００７】また、スラグの沈静時の注入レベルから受
銑完了を予測するといっても、フォーミングが沈静する
周期が操業条件等により定まらず、数十秒から数分にな
ることもある。そのように沈静の周期が長い場合では、
受銑完了レベルの決定にも時間がかかり、短時間でのス
ムーズな操業に支障をきたす。また、脱珪剤を連続的に
多量投入した場合、沈静の周期が長くなる傾向にあり、
スラグの沈静時の注入レベルから受銑の完了を予測する
ことは困難である。
銑完了を予測するといっても、フォーミングが沈静する
周期が操業条件等により定まらず、数十秒から数分にな
ることもある。そのように沈静の周期が長い場合では、
受銑完了レベルの決定にも時間がかかり、短時間でのス
ムーズな操業に支障をきたす。また、脱珪剤を連続的に
多量投入した場合、沈静の周期が長くなる傾向にあり、
スラグの沈静時の注入レベルから受銑の完了を予測する
ことは困難である。
【０００８】つまり、上記方法では、単にスラグレベル
あるいはスラグレベルの変化速度から溶銑レベルあるい
はフォーミング厚さを予測しているにすぎず、途中で傾
注樋の詰まり等の予想外の理由により受銑速度が変化す
ると誤差が生じ、正確な予測は得られない。さらに、沈
静時から沈静時までの周期が数秒程度の場合は、もちろ
ん問題なく受銑可能だが、長時間の場合、例えば数分以
上あるいは沈静が全く起こらなければフォーミング厚さ
の正確な予測には不十分である。
あるいはスラグレベルの変化速度から溶銑レベルあるい
はフォーミング厚さを予測しているにすぎず、途中で傾
注樋の詰まり等の予想外の理由により受銑速度が変化す
ると誤差が生じ、正確な予測は得られない。さらに、沈
静時から沈静時までの周期が数秒程度の場合は、もちろ
ん問題なく受銑可能だが、長時間の場合、例えば数分以
上あるいは沈静が全く起こらなければフォーミング厚さ
の正確な予測には不十分である。
【０００９】また、特開平３−２８１７１２号公報は、
マイクロ波レベル計を用いるスラグレベルの計測方法を
開示するが、この方法はフォーミングの定性的な判断を
可能とするが、フォーミング厚さの定量的な判断により
抑制剤投入量の調整を可能にするまではいたらない。す
なわち、単にマイクロ波レベル計によりスラグレベルあ
るいはスラグレベルの変化速度を捕らえただけでは、フ
ォーミングの厚さを把握することは不可能である。
マイクロ波レベル計を用いるスラグレベルの計測方法を
開示するが、この方法はフォーミングの定性的な判断を
可能とするが、フォーミング厚さの定量的な判断により
抑制剤投入量の調整を可能にするまではいたらない。す
なわち、単にマイクロ波レベル計によりスラグレベルあ
るいはスラグレベルの変化速度を捕らえただけでは、フ
ォーミングの厚さを把握することは不可能である。
【００１０】また、特開昭４９−５８３０号公報、特開
昭５１−２９３０３号公報は、重量計を用いてスラグレ
ベルを測定する方法を開示している。これらの方法は受
銑重量を検出しつつ、受銑量の制御を行うものである。
しかし、スラグのフォーミングは泡立ち現象であるた
め、重量変化を伴わず、従って、受銑重量の検出によっ
てフォーミング厚さを把握し、受銑レベルの制御を行う
ことはできない。フォーミングは溶銑鍋内に混入したス
ラグが泡立つ現象であって重量の変化を伴わないため、
重量変化の検出による方法ではフォーミングを検知する
ことは不可能だからである。
昭５１−２９３０３号公報は、重量計を用いてスラグレ
ベルを測定する方法を開示している。これらの方法は受
銑重量を検出しつつ、受銑量の制御を行うものである。
しかし、スラグのフォーミングは泡立ち現象であるた
め、重量変化を伴わず、従って、受銑重量の検出によっ
てフォーミング厚さを把握し、受銑レベルの制御を行う
ことはできない。フォーミングは溶銑鍋内に混入したス
ラグが泡立つ現象であって重量の変化を伴わないため、
重量変化の検出による方法ではフォーミングを検知する
ことは不可能だからである。
【００１１】さらに、スラグレベルあるいは受銑レベル
を測定する方法としては、特開平４−２９５７２５号公
報に記載されるように、トピードカーの胴部両側の所定
位置にγ線等の発生源と検出器とを設け、γ線の透過量
からレベル状態を推定するものである。しかし、フォー
ミング厚さの急激な変化を捕らえることはできない。
を測定する方法としては、特開平４−２９５７２５号公
報に記載されるように、トピードカーの胴部両側の所定
位置にγ線等の発生源と検出器とを設け、γ線の透過量
からレベル状態を推定するものである。しかし、フォー
ミング厚さの急激な変化を捕らえることはできない。
【００１２】また、以上のような受銑方法の他に、フォ
ーミング生成時の泡立ち防止剤（フォーミング抑制剤）
が特開昭６２−１３６５１２号公報や特開昭６２−１８
０７１３号公報において提案されている。これら抑制剤
は、いずれも主成分として金属アルミニウム粉末、炭素
質粉末、アルミナ、シリカ等とを配合したものであっ
て、フォーミングが発生したときに、その抑制を図るも
のである。
ーミング生成時の泡立ち防止剤（フォーミング抑制剤）
が特開昭６２−１３６５１２号公報や特開昭６２−１８
０７１３号公報において提案されている。これら抑制剤
は、いずれも主成分として金属アルミニウム粉末、炭素
質粉末、アルミナ、シリカ等とを配合したものであっ
て、フォーミングが発生したときに、その抑制を図るも
のである。
【００１３】しかし、フォーミングが発生したときに、
上記の抑制剤を添加して抑制する方法は極めて効果的で
あるが、２つの問題を有する。第１点は、抑制剤として
不必要な成分も混入し、その後の転炉その他の処理が煩
雑になること、第２点は、通常、安全をみて多めに投射
する傾向があり、抑制剤が極めて高価であることから経
済性が大幅に損なわれることである。
上記の抑制剤を添加して抑制する方法は極めて効果的で
あるが、２つの問題を有する。第１点は、抑制剤として
不必要な成分も混入し、その後の転炉その他の処理が煩
雑になること、第２点は、通常、安全をみて多めに投射
する傾向があり、抑制剤が極めて高価であることから経
済性が大幅に損なわれることである。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前述した従
来技術の欠点を解消を目的とし、具体的には、溶銑鍋へ
の受銑中、発生するフォーミングとその厚さを精度良く
検知することにより、フォーミング抑制剤の使用量を適
正化し、安定に脱珪処理できる溶銑の脱珪処理方法を提
供することにある。また、フォーミング抑制剤の過量な
使用を回避し、一回の受銑量を許容限度まで増加させる
溶銑の脱珪処理方法を提供することを目的とするもので
ある。
来技術の欠点を解消を目的とし、具体的には、溶銑鍋へ
の受銑中、発生するフォーミングとその厚さを精度良く
検知することにより、フォーミング抑制剤の使用量を適
正化し、安定に脱珪処理できる溶銑の脱珪処理方法を提
供することにある。また、フォーミング抑制剤の過量な
使用を回避し、一回の受銑量を許容限度まで増加させる
溶銑の脱珪処理方法を提供することを目的とするもので
ある。
【００１５】
（１）請求項１の発明は、下記の工程を備えた溶銑の脱
珪方法である。 （ａ）脱珪剤が添加された溶銑を溶銑鍋にて受銑しなが
ら、（ｂ）前記溶銑鍋内のスラグレベルを計測し、他
方、溶銑鍋内の溶銑重量を計測し得られた値から溶銑の
レベルを計算し、（ｃ）前記計測した値と前記計算した
値との差が所定の値を超える場合には所定量のフォーミ
ング抑制剤を溶銑鍋に投入し、（ｄ）溶銑の脱珪反応を
進行させる。
珪方法である。 （ａ）脱珪剤が添加された溶銑を溶銑鍋にて受銑しなが
ら、（ｂ）前記溶銑鍋内のスラグレベルを計測し、他
方、溶銑鍋内の溶銑重量を計測し得られた値から溶銑の
レベルを計算し、（ｃ）前記計測した値と前記計算した
値との差が所定の値を超える場合には所定量のフォーミ
ング抑制剤を溶銑鍋に投入し、（ｄ）溶銑の脱珪反応を
進行させる。
【００１６】（２）請求項２の発明は、下記の工程を備
えた溶銑の脱珪方法である。 （ａ）脱珪剤が添加された溶銑を溶銑鍋にて受銑しなが
ら、（ｂ）前記溶銑鍋のスラグレベルの測定値に基づき
スラグレベルの変化速度を計算し、他方、溶銑鍋内の溶
銑重量の測定値から溶銑レベルの変化速度を計算し、
（ｃ）前記計測した値と前記計算した値との差が所定の
値を超える場合には所定量のフォーミング抑制剤を溶銑
鍋に投入し、（ｄ）溶銑の脱珪反応を進行させる。
えた溶銑の脱珪方法である。 （ａ）脱珪剤が添加された溶銑を溶銑鍋にて受銑しなが
ら、（ｂ）前記溶銑鍋のスラグレベルの測定値に基づき
スラグレベルの変化速度を計算し、他方、溶銑鍋内の溶
銑重量の測定値から溶銑レベルの変化速度を計算し、
（ｃ）前記計測した値と前記計算した値との差が所定の
値を超える場合には所定量のフォーミング抑制剤を溶銑
鍋に投入し、（ｄ）溶銑の脱珪反応を進行させる。
【００１７】（３）請求項３の発明は、下記の工程を備
えた溶銑鍋内におけるスラグのフォーミング厚さの検知
方法である。 （ａ）脱珪剤が添加された溶銑を溶銑鍋にて受銑しなが
ら、（ｂ）前記溶銑鍋内のスラグレベルを計測し、他
方、溶銑鍋内の溶銑重量を計測し得られた値から溶銑の
レベルを計算し、（ｃ）前記計測した値と前記計算した
値との差に基づきスラグのフォーミング厚さを決定す
る。
えた溶銑鍋内におけるスラグのフォーミング厚さの検知
方法である。 （ａ）脱珪剤が添加された溶銑を溶銑鍋にて受銑しなが
ら、（ｂ）前記溶銑鍋内のスラグレベルを計測し、他
方、溶銑鍋内の溶銑重量を計測し得られた値から溶銑の
レベルを計算し、（ｃ）前記計測した値と前記計算した
値との差に基づきスラグのフォーミング厚さを決定す
る。
【００１８】（４）請求項４の発明は、下記の工程を備
えた溶銑鍋内におけるスラグのフォーミング厚さの変化
速度の検知方法である。 （ａ）脱珪剤が添加された溶銑を溶銑鍋にて受銑しなが
ら、（ｂ）前記溶銑鍋のスラグレベルの測定値に基づき
スラグレベルの変化速度を計算し、他方、溶銑鍋内の溶
銑重量の測定値から溶銑レベルの変化速度を計算し、
（ｃ）前記計算した値の差に基づきスラグのフォーミン
グ厚さの変化速度を決定する。
えた溶銑鍋内におけるスラグのフォーミング厚さの変化
速度の検知方法である。 （ａ）脱珪剤が添加された溶銑を溶銑鍋にて受銑しなが
ら、（ｂ）前記溶銑鍋のスラグレベルの測定値に基づき
スラグレベルの変化速度を計算し、他方、溶銑鍋内の溶
銑重量の測定値から溶銑レベルの変化速度を計算し、
（ｃ）前記計算した値の差に基づきスラグのフォーミン
グ厚さの変化速度を決定する。
【００１９】
【作用】上記の通り、本発明は、脱珪剤が添加された溶
銑を溶銑鍋中に受銑する際に、そのスラグレベルと溶銑
重量計を溶銑レベルに変換した値とをの比較を行い、ス
ラグフのォーミングの厚さ及びその変加速度を計算し、
フォーミングを検知することを特徴とする。
銑を溶銑鍋中に受銑する際に、そのスラグレベルと溶銑
重量計を溶銑レベルに変換した値とをの比較を行い、ス
ラグフのォーミングの厚さ及びその変加速度を計算し、
フォーミングを検知することを特徴とする。
【００２０】ここで、本発明の構成並びに作用につい
て、図１及び図２に従って、具体的に説明する。図１は
本発明方法の実施態様の一例を示す図であり、図２は本
発明方法を実施した場合においてフォーミングを抑制し
ながら受銑を実施する場合の一例を経時的に示した図で
ある。以下において、スラグレベルとは溶銑鍋底からス
ラグ表面までの高さ（Ｌ1 ）を、溶銑レベルとは溶銑鍋
底から溶銑湯面までの高さ（Ｌ2 ）、フォーミング厚さ
とは溶銑湯面からフォーミングしたスラグ表面までの高
さである。
て、図１及び図２に従って、具体的に説明する。図１は
本発明方法の実施態様の一例を示す図であり、図２は本
発明方法を実施した場合においてフォーミングを抑制し
ながら受銑を実施する場合の一例を経時的に示した図で
ある。以下において、スラグレベルとは溶銑鍋底からス
ラグ表面までの高さ（Ｌ1 ）を、溶銑レベルとは溶銑鍋
底から溶銑湯面までの高さ（Ｌ2 ）、フォーミング厚さ
とは溶銑湯面からフォーミングしたスラグ表面までの高
さである。
【００２１】図１に示すように、高炉鋳床において脱珪
を行う際に、まず、鋳床の下に溶銑鍋５を配置し、高炉
１から主樋２を経由して溶銑鍋５へ溶銑３の受銑を開始
する。開始直後から、スラグレベル計として例えば、マ
イクロ波レベル計１６によりスラグレベル値Ｌ1 を計測
し、一方、溶銑重量計１５で溶銑重量を計測し、その値
から溶銑鍋の形状に基づいて溶銑レベル値Ｌ2 を計算す
る。
を行う際に、まず、鋳床の下に溶銑鍋５を配置し、高炉
１から主樋２を経由して溶銑鍋５へ溶銑３の受銑を開始
する。開始直後から、スラグレベル計として例えば、マ
イクロ波レベル計１６によりスラグレベル値Ｌ1 を計測
し、一方、溶銑重量計１５で溶銑重量を計測し、その値
から溶銑鍋の形状に基づいて溶銑レベル値Ｌ2 を計算す
る。
【００２２】脱珪剤を添加する前は、フォーミングは発
生しないため、理論上ではＬ1 ＝Ｌ2 が成立し、前者の
レベル変動速度ｄＬ1 ／ｄｔと後者のレベル変動速度ｄ
Ｌ2／ｄｔも理論上一致する。しかし、実際には溶銑鍋
の状態、例えば煉瓦の損耗状態等によっては、Ｌ2 ≠Ｌ
1 となることが予想される。そこで、Ｌ2a＝ｋ1 Ｌ2＋
ｋ2 を定義し、Ｌ2a＝Ｌ1 となるよう補正係数ｋ1 及び
ｋ2 を決める。Ｌ2 に補正を加えて得られた値Ｌ2aを導
入し、レベル値Ｌ1 と比較し、スラグ厚さを決定する。
生しないため、理論上ではＬ1 ＝Ｌ2 が成立し、前者の
レベル変動速度ｄＬ1 ／ｄｔと後者のレベル変動速度ｄ
Ｌ2／ｄｔも理論上一致する。しかし、実際には溶銑鍋
の状態、例えば煉瓦の損耗状態等によっては、Ｌ2 ≠Ｌ
1 となることが予想される。そこで、Ｌ2a＝ｋ1 Ｌ2＋
ｋ2 を定義し、Ｌ2a＝Ｌ1 となるよう補正係数ｋ1 及び
ｋ2 を決める。Ｌ2 に補正を加えて得られた値Ｌ2aを導
入し、レベル値Ｌ1 と比較し、スラグ厚さを決定する。
【００２３】ここで、ｋ2 はゼロ点の補正であるので、
空鍋が到着した時に決定すればよい。ｋ1 は主に煉瓦の
損耗により変化する値であるので受銑開始後例えば１〜
５分の間に決定すればよい。このような補正は後述する
マイクロコンピュウタ１９により行なうことができる。
空鍋が到着した時に決定すればよい。ｋ1 は主に煉瓦の
損耗により変化する値であるので受銑開始後例えば１〜
５分の間に決定すればよい。このような補正は後述する
マイクロコンピュウタ１９により行なうことができる。
【００２４】その後、傾注樋４において溶銑３に脱珪剤
１１が投入されると、溶銑鍋５内でスラグのフォーミン
グが生じる。このフォーミングレベルをマイクロ波レベ
ル計１６により常時監視する。マイクロ波レベル計１６
は、フォーミングの発生をスラグレベルの変化により検
知するため、フォーミングが発生した場合、計測される
値Ｌ1 は大幅な増加を示す。一方、溶銑重量計１５によ
り計測し換算した値Ｌ2aは、フォーミングの影響を受け
ないので、Ｌ1 とＬ2aとの差の変化によりフォーミング
厚さを予測することができる。
１１が投入されると、溶銑鍋５内でスラグのフォーミン
グが生じる。このフォーミングレベルをマイクロ波レベ
ル計１６により常時監視する。マイクロ波レベル計１６
は、フォーミングの発生をスラグレベルの変化により検
知するため、フォーミングが発生した場合、計測される
値Ｌ1 は大幅な増加を示す。一方、溶銑重量計１５によ
り計測し換算した値Ｌ2aは、フォーミングの影響を受け
ないので、Ｌ1 とＬ2aとの差の変化によりフォーミング
厚さを予測することができる。
【００２５】ここで、所定の閾値Ａを設定し、下式に該
当する場合にはフォーミングが発生したとする。 ΔＬ＝Ｌ1 −Ｌ2a＞Ａ （Ａ：閾値） ΔＬが閾値Ａを超えたとき、投射ランス９からフォーミ
ング抑制剤１４を投入すればよい。フォーミング抑制剤
１４の投入量は、ΔＬの値に応じて予め定めておくこと
も可能である。
当する場合にはフォーミングが発生したとする。 ΔＬ＝Ｌ1 −Ｌ2a＞Ａ （Ａ：閾値） ΔＬが閾値Ａを超えたとき、投射ランス９からフォーミ
ング抑制剤１４を投入すればよい。フォーミング抑制剤
１４の投入量は、ΔＬの値に応じて予め定めておくこと
も可能である。
【００２６】また、フォーミング発生時には、スラグ湯
面が急激に上昇する場合が多いので、Ｌ1 とＬ2aの変化
速度の差もフォーミング検知に利用できる。ここで、別
の閾値Ｂを決め、下式に該当する場合にはフォーミング
が発生したとする。 ΔＬ’＝ｄＬ1 ／ｄｔ−ｄＬ2a／ｄｔ＞Ｂ （Ｂ：閾
値）
面が急激に上昇する場合が多いので、Ｌ1 とＬ2aの変化
速度の差もフォーミング検知に利用できる。ここで、別
の閾値Ｂを決め、下式に該当する場合にはフォーミング
が発生したとする。 ΔＬ’＝ｄＬ1 ／ｄｔ−ｄＬ2a／ｄｔ＞Ｂ （Ｂ：閾
値）
【００２７】ｄＬ2a／ｄｔは溶銑重量から計算した溶銑
レベルの変化速度を表し、フォーミング発生により影響
を受けない。従って、ΔＬ’によりフォーミング速度を
検知することができる。また、閾値Ａ、Ｂは、受銑量、
溶銑重量、あるいはＳｉ値など操業条件により任意に設
定でき、Ａ、Ｂ単独で、あるいはＡ、Ｂを組み合わせる
ことによって抑制剤投入量及び投入タイミングを制御す
ることも可能である。例えば、Ａは０．３ｍ、Ｂは５０
ｍｍ／分のように定めることができる。
レベルの変化速度を表し、フォーミング発生により影響
を受けない。従って、ΔＬ’によりフォーミング速度を
検知することができる。また、閾値Ａ、Ｂは、受銑量、
溶銑重量、あるいはＳｉ値など操業条件により任意に設
定でき、Ａ、Ｂ単独で、あるいはＡ、Ｂを組み合わせる
ことによって抑制剤投入量及び投入タイミングを制御す
ることも可能である。例えば、Ａは０．３ｍ、Ｂは５０
ｍｍ／分のように定めることができる。
【００２８】また、Ｌ1 、Ｌ2aの補正ロジックに関して
は、上記方法に限らず、例えば鍋使用回数及び出銑温度
等より補正を加える、あるいは空鍋の重量から耐火物損
耗量を推定する、あるいは空鍋の耐火物損耗量の測定に
基づいて補正を行う等の方式を用いてもよい。上記にお
いて、Ｌ1 、Ｌ2aの計算、脱珪剤の投入量の制御、フォ
ーミング抑制剤の投入量の制御等はマイクロコンピュー
ターを利用した脱珪制御装置１９により行なうのが望ま
しい。
は、上記方法に限らず、例えば鍋使用回数及び出銑温度
等より補正を加える、あるいは空鍋の重量から耐火物損
耗量を推定する、あるいは空鍋の耐火物損耗量の測定に
基づいて補正を行う等の方式を用いてもよい。上記にお
いて、Ｌ1 、Ｌ2aの計算、脱珪剤の投入量の制御、フォ
ーミング抑制剤の投入量の制御等はマイクロコンピュー
ターを利用した脱珪制御装置１９により行なうのが望ま
しい。
【００２９】
【実施例】次に発明の実施例について図１及び図２に基
づいて説明する。まず、溶銑鍋５へ受銑開始後、マイク
ロ波レベル計１６で計測したスラグレベルＬ1 を計測
し、また、溶銑重量計１５（通常ロードセルを検出器と
した重量計である）で計測した値に補正を加えることに
より、フォーミング厚さを監視した。Ｌ1 −Ｌ2a＞Ａと
なった時点で抑制剤１４を投入し、受銑を続けた。スラ
グレベルが一定値に達し、受銑レベルＬ1 が規定値以上
に達したところで受銑を終了させた。
づいて説明する。まず、溶銑鍋５へ受銑開始後、マイク
ロ波レベル計１６で計測したスラグレベルＬ1 を計測
し、また、溶銑重量計１５（通常ロードセルを検出器と
した重量計である）で計測した値に補正を加えることに
より、フォーミング厚さを監視した。Ｌ1 −Ｌ2a＞Ａと
なった時点で抑制剤１４を投入し、受銑を続けた。スラ
グレベルが一定値に達し、受銑レベルＬ1 が規定値以上
に達したところで受銑を終了させた。
【００３０】図３は本発明方法によって受銑する際の受
銑重量に対するばらつきを示すグラフ、図４は従来例の
場合のばらつきを示す図である。両図から明らかなとお
り、受銑量は、従来に比べて１０．１ｔｏｎ増加し、ば
らつきもσ＝９．７ｔｏｎ小さくなったため、鍋使用コ
ストが低減され、さらに抑制剤１４の使用量は従来の約
６０％に低減できた。
銑重量に対するばらつきを示すグラフ、図４は従来例の
場合のばらつきを示す図である。両図から明らかなとお
り、受銑量は、従来に比べて１０．１ｔｏｎ増加し、ば
らつきもσ＝９．７ｔｏｎ小さくなったため、鍋使用コ
ストが低減され、さらに抑制剤１４の使用量は従来の約
６０％に低減できた。
【００３１】また、本実施例によれば脱珪処理後の溶銑
中珪素濃度に関し、目標濃度に対して、従来−０．０１
６〜０．０１２ｗｔ％とばらついていたのに対して、本
実施例では−０．００４〜０．００２ｗｔ％と安定し、
溶銑脱燐処理、転炉等での成分調整に過大な効果を発揮
した。
中珪素濃度に関し、目標濃度に対して、従来−０．０１
６〜０．０１２ｗｔ％とばらついていたのに対して、本
実施例では−０．００４〜０．００２ｗｔ％と安定し、
溶銑脱燐処理、転炉等での成分調整に過大な効果を発揮
した。
【００３２】本実施例では、溶銑鍋５の中の溶銑３につ
いて本発明を適用したものであるが、溶銑の容器は溶銑
鍋に限定されず、他の溶銑を入れる容器でもよい。ま
た、本実施例は、マイクロ波レベル計１６を用いてスラ
グのレベル検出を行っていたが、スラグレベルが把握で
きるものであればこれに限定されない。また、本実施例
では、ロードセルを用いた溶銑重量計１５で溶銑重量を
検出していたが、溶銑重量を検出できるならば他の方法
でもよい。
いて本発明を適用したものであるが、溶銑の容器は溶銑
鍋に限定されず、他の溶銑を入れる容器でもよい。ま
た、本実施例は、マイクロ波レベル計１６を用いてスラ
グのレベル検出を行っていたが、スラグレベルが把握で
きるものであればこれに限定されない。また、本実施例
では、ロードセルを用いた溶銑重量計１５で溶銑重量を
検出していたが、溶銑重量を検出できるならば他の方法
でもよい。
【００３３】
【発明の効果】以上、詳しく説明したとおり、本発明
は、スラグレベルと溶銑レベル、及びその変化速度と各
々比較することにより、溶銑鍋への受銑中発生するスラ
グのフォーミングを検知しながら溶銑の脱珪処理を行な
う方法であるので、スラグのフォーミングを精度良く検
知でき、また、フォーミング厚さに応じて抑制剤を投入
すること可能とする。従って、適正な抑制剤の使用によ
りＳｉ的中率のアップを図ることがでる。さらに、フォ
ーミングの発生にかかわらず一定の受銑量を確保でき、
低コストでかつ安全に溶銑の脱珪反応を行なうことがで
きる。
は、スラグレベルと溶銑レベル、及びその変化速度と各
々比較することにより、溶銑鍋への受銑中発生するスラ
グのフォーミングを検知しながら溶銑の脱珪処理を行な
う方法であるので、スラグのフォーミングを精度良く検
知でき、また、フォーミング厚さに応じて抑制剤を投入
すること可能とする。従って、適正な抑制剤の使用によ
りＳｉ的中率のアップを図ることがでる。さらに、フォ
ーミングの発生にかかわらず一定の受銑量を確保でき、
低コストでかつ安全に溶銑の脱珪反応を行なうことがで
きる。
【図１】 本発明の実施態様の一例を示す説明図であ
る。
る。
【図２】 本発明方法によってフォーミング発生時に受
銑を実施する場合の一例を経時的に示したグラフであ
る。
銑を実施する場合の一例を経時的に示したグラフであ
る。
【図３】 本発明方法によって受銑する際の受銑重量の
ばらつきを示すグラフである。
ばらつきを示すグラフである。
【図４】 従来の方法によって受銑する際の受銑重量の
ばらつきを示すグラフである。
ばらつきを示すグラフである。
１ 高炉 ２ 主樋 ３ 溶銑 ４ 傾注樋 ５ 溶銑鍋 ６ 脱珪剤貯蔵槽 ７ 混合タンク ８ 脱珪剤秤量ホッパー ９ 投射ランス １１ 脱珪剤 １２ フォーミング抑制剤の貯蔵槽 １３ フォーミング抑制剤の秤量ホッパー １４ フォーミング抑制剤 １５ 溶銑重量計 １６ マイクロ波レベル計 １９ 脱珪制御装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭57−145914（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21C 1/04
Claims (4)
- 【請求項１】 下記の工程を備えた溶銑の脱珪方法。 （ａ）脱珪剤が添加された溶銑を溶銑鍋にて受銑しなが
ら、（ｂ）前記溶銑鍋内のスラグレベルを計測し、他
方、溶銑鍋内の溶銑重量を計測し、得られた値から溶銑
のレベルを計算し、（ｃ）前記計測した値と前記計算し
た値との差が所定の値を超える場合には所定量のフォー
ミング抑制剤を溶銑鍋に投入し、（ｄ）溶銑の脱珪反応
を進行させる。 - 【請求項２】 下記の工程を備えた溶銑の脱珪方法。 （ａ）脱珪剤が添加された溶銑を溶銑鍋にて受銑しなが
ら、（ｂ）前記溶銑鍋のスラグレベルの測定値に基づき
スラグレベルの変化速度を計算し、他方、溶銑鍋内の溶
銑重量の測定値から溶銑レベルの変化速度を計算し、
（ｃ）前記計算した値の差が所定の値を超える場合に所
定量のフォーミング抑制剤を溶銑鍋に投入し、（ｄ）溶
銑の脱珪反応を進行させる。 - 【請求項３】 下記の工程を備えた溶銑鍋内におけるス
ラグのフォーミング厚さの検知方法。 （ａ）脱珪剤が添加された溶銑を溶銑鍋にて受銑しなが
ら、（ｂ）前記溶銑鍋内のスラグレベルを計測し、他
方、溶銑鍋内の溶銑重量を計測し、得られた値から溶銑
のレベルを計算し、（ｃ）前記計測した値と前記計算し
た値との差に基づきスラグのフォーミング厚さを決定す
る。 - 【請求項４】 下記の工程を備えた溶銑鍋内におけるス
ラグのフォーミング厚さの変化速度の検知方法。 （ａ）脱珪剤が添加された溶銑を溶銑鍋にて受銑しなが
ら、（ｂ）前記溶銑鍋のスラグレベルの測定値に基づき
スラグレベルの変化速度を計算し、他方、溶銑鍋内の溶
銑重量の測定値から溶銑レベルの変化速度を計算し、
（ｃ）前記計算した値の差に基づきスラグのフォーミン
グ厚さの変化速度を決定する。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30840294A JP3232922B2 (ja) | 1994-11-18 | 1994-11-18 | 溶銑の脱珪方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30840294A JP3232922B2 (ja) | 1994-11-18 | 1994-11-18 | 溶銑の脱珪方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08143925A JPH08143925A (ja) | 1996-06-04 |
| JP3232922B2 true JP3232922B2 (ja) | 2001-11-26 |
Family
ID=17980636
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30840294A Expired - Fee Related JP3232922B2 (ja) | 1994-11-18 | 1994-11-18 | 溶銑の脱珪方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3232922B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100426865B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2004-04-13 | 주식회사 포스코 | 고로 탈규슬래그의 포밍현상 제어방법 |
| KR100833039B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2008-05-27 | 주식회사 포스코 | 주상탈규 작업시 포밍현상 감지에 의한 포밍억제제 투입자동제어장치 |
-
1994
- 1994-11-18 JP JP30840294A patent/JP3232922B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08143925A (ja) | 1996-06-04 |
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