JP3226062B2 - 高強度ポリエチレン繊維 - Google Patents
高強度ポリエチレン繊維Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、非常にすぐれた耐クリ
ープ伸び性・耐クリープ破断性を有する高強度ポリエチ
レン繊維に関する。
ープ伸び性・耐クリープ破断性を有する高強度ポリエチ
レン繊維に関する。
【従来の技術】粘度平均分子量が数十万から数百万を越
えるようないわゆる超高分子量のポリエチレンを原料に
して、高強度高弾性率を有する繊維を得ようとする試み
は、近年活発であり、非常に高い強度と弾性率を有する
素材が開発されている（例えば特開昭５６−１５４０８
号公報、特開昭５５−１０７５０６号公報など）。超高
分子量ポリエチレンが可とう性高分子として最初に高強
度化された背景には、その一次構造がきわめて単純であ
ることが挙げられる。しかしながら、分子鎖間に水素結
合等を持たず、しかも立体的障害が事実上少ないため、
分子鎖間のスリップが容易に起こり、初期のクリープ伸
びが大きい、つまり耐クリープ伸び性が低い欠点があっ
た。かかる欠点は、長時間荷重がかかるような用途、例
えば係留ロープやテンションメンバー等への本素材の使
用範囲を、著しく限定していた。
えるようないわゆる超高分子量のポリエチレンを原料に
して、高強度高弾性率を有する繊維を得ようとする試み
は、近年活発であり、非常に高い強度と弾性率を有する
素材が開発されている（例えば特開昭５６−１５４０８
号公報、特開昭５５−１０７５０６号公報など）。超高
分子量ポリエチレンが可とう性高分子として最初に高強
度化された背景には、その一次構造がきわめて単純であ
ることが挙げられる。しかしながら、分子鎖間に水素結
合等を持たず、しかも立体的障害が事実上少ないため、
分子鎖間のスリップが容易に起こり、初期のクリープ伸
びが大きい、つまり耐クリープ伸び性が低い欠点があっ
た。かかる欠点は、長時間荷重がかかるような用途、例
えば係留ロープやテンションメンバー等への本素材の使
用範囲を、著しく限定していた。
【０００２】さらにまた、上述の例えば高性能ロープな
どの用途では、長時間荷重が加えた後の破断（すなわち
クリープ破断）に至るまでの時間も非常に重要であり、
上記クリープ伸びの低減とクリープ破断時間（耐クリー
プ破断性）を伸ばすことを同時に満足する素材は知られ
ていなかった。
どの用途では、長時間荷重が加えた後の破断（すなわち
クリープ破断）に至るまでの時間も非常に重要であり、
上記クリープ伸びの低減とクリープ破断時間（耐クリー
プ破断性）を伸ばすことを同時に満足する素材は知られ
ていなかった。
【０００３】従来、耐クリープ伸び性を改良する試みと
しては、架橋剤を添加して（あるいはしないで）熱的・
電子線照射等の手段によって分子鎖間に架橋を導入しよ
うとする検討が知られているが、高強度を保持したまま
架橋を導入する事が非常に困難である。また、特開昭６
１−２８９１１号公報には、後延伸または、熱処理する
ことでクリープ伸びが改良されたと記載されているが、
非常に低速な延伸と複雑な工程のため経済性、生産性の
見地から問題があり、また耐クリープ破断性については
改良されたとはいえない。さらには近年、短鎖分岐を主
鎖に導入して、耐クリープ伸び性を改良しようとする試
みがあるが、分岐を導入する事により著しく強度等の物
性が低下するなどの問題点があり、クリープ伸びは改善
されたものの耐クリープ破断性に関しては必ずしも満足
のいくものではなかった。
しては、架橋剤を添加して（あるいはしないで）熱的・
電子線照射等の手段によって分子鎖間に架橋を導入しよ
うとする検討が知られているが、高強度を保持したまま
架橋を導入する事が非常に困難である。また、特開昭６
１−２８９１１号公報には、後延伸または、熱処理する
ことでクリープ伸びが改良されたと記載されているが、
非常に低速な延伸と複雑な工程のため経済性、生産性の
見地から問題があり、また耐クリープ破断性については
改良されたとはいえない。さらには近年、短鎖分岐を主
鎖に導入して、耐クリープ伸び性を改良しようとする試
みがあるが、分岐を導入する事により著しく強度等の物
性が低下するなどの問題点があり、クリープ伸びは改善
されたものの耐クリープ破断性に関しては必ずしも満足
のいくものではなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】以上の観点により、本
発明は高強度・高弾性率を犠牲にしないで、今までにな
い非常に優れた耐クリープ伸び性・耐クリープ破断性を
同時に満足する高強度ポリエチレン繊維を提供すること
を目的とするものである。
発明は高強度・高弾性率を犠牲にしないで、今までにな
い非常に優れた耐クリープ伸び性・耐クリープ破断性を
同時に満足する高強度ポリエチレン繊維を提供すること
を目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、繊維
状態での極限粘度（［η］）が１０以上のエチレン−ブ
テン−１共重合体からなり、その平均した分岐度（Ｂ）
が主鎖となるエチレン成分の炭素骨格原子１０００個に
対して次式で表され、かつ少なくとも２８ｇ／ｄ以上の
強度と７００ｇ／ｄ以上の弾性率を有する、耐クリープ
高強度ポリエチレン繊維に関する。 ５／［η］＜Ｂ＜１５／［η］
状態での極限粘度（［η］）が１０以上のエチレン−ブ
テン−１共重合体からなり、その平均した分岐度（Ｂ）
が主鎖となるエチレン成分の炭素骨格原子１０００個に
対して次式で表され、かつ少なくとも２８ｇ／ｄ以上の
強度と７００ｇ／ｄ以上の弾性率を有する、耐クリープ
高強度ポリエチレン繊維に関する。 ５／［η］＜Ｂ＜１５／［η］
【０００６】以下、詳細に本発明を説明する。ポリエチ
レンのような可とう性高分子を用いて高強度・高弾性率
を有する素材に成型するための基本的な概念は、いかに
分子鎖を長く均一に引き揃えるかという点に集約される
が、実際には分子自体がフレキシブルであるため、お互
いが絡みあったり、分子鎖の折れ畳み等の状態を内在し
たまま結晶化進行するため、通常の溶融押出の技術では
成型が困難である。
レンのような可とう性高分子を用いて高強度・高弾性率
を有する素材に成型するための基本的な概念は、いかに
分子鎖を長く均一に引き揃えるかという点に集約される
が、実際には分子自体がフレキシブルであるため、お互
いが絡みあったり、分子鎖の折れ畳み等の状態を内在し
たまま結晶化進行するため、通常の溶融押出の技術では
成型が困難である。
【０００７】このような分子鎖の折れたたみ、分子末端
等は非晶部として存在するが、結晶の中に取りこまれれ
ば結晶内の欠陥となり、耐クリープ破断性が悪化する重
大な原因となる。この原因は明らかではないが、結晶内
の乱れがより弱い分子間力の原因となって、分子鎖間の
スリップを促進するか、または、欠陥がクリープと供に
移動するような転位が支配要因ではないかと推定してい
る。
等は非晶部として存在するが、結晶の中に取りこまれれ
ば結晶内の欠陥となり、耐クリープ破断性が悪化する重
大な原因となる。この原因は明らかではないが、結晶内
の乱れがより弱い分子間力の原因となって、分子鎖間の
スリップを促進するか、または、欠陥がクリープと供に
移動するような転位が支配要因ではないかと推定してい
る。
【０００８】このような観点から、本発明者らは、今ま
で考慮されなかったような手法によれば、結晶が完全性
を失わず、したがって耐クリープ破断性を有するような
適正な構造を得られることを見出し、本発明に到達した
わけである。ここで強調されることは、本発明による繊
維が、単にクリープ伸びが低いだけでなく従来困難であ
った耐クリープ破断性が非常に良好であり、さらにそれ
に留まらず今まで到底達成できなかったレベルの高強
度、高弾性率を維持している点である。
で考慮されなかったような手法によれば、結晶が完全性
を失わず、したがって耐クリープ破断性を有するような
適正な構造を得られることを見出し、本発明に到達した
わけである。ここで強調されることは、本発明による繊
維が、単にクリープ伸びが低いだけでなく従来困難であ
った耐クリープ破断性が非常に良好であり、さらにそれ
に留まらず今まで到底達成できなかったレベルの高強
度、高弾性率を維持している点である。
【０００９】以下に、耐クリープ破断性を付与する技術
について言及する。まず第一に原料となるポリマーの１
次構造は、極めて重要な要件の一つである。つまり極限
粘度［η］は、１０以上でなければならず、さらに好ま
しくは１２〜３０であればよい。分子量が、１０未満で
あると強度、弾性率が向上しないのみならず、耐クリー
プ伸び性が著しく低下するからである。これは分子鎖未
満がクリープ伸びに密接な関係を有する為である。ま
た、極めて重要なことは、クリープ破断においても原料
分子量が著しく影響するということである。これは、当
然ながら初期のクリープ伸びが大きいことがもちろん主
要因であるが、それに加え、破断時のメカニズムにおい
ても分子末端が大きく関係しているというと考えられ
る。具体的には、切断時には、分子末端付近に局所応力
が作用して分子切断がおこり、これにより発生した多量
のラジカルが連鎖反応的に近接分子を切断するようない
わゆるＺｈｕｒｋｏｖモデルが原因と考えられるが詳細
は不明である。従来、このように超高分子量ポリエチレ
ンで、糸の状態での分子量とクリープ伸びおよびクリー
プ破断を論じた報告例は発明者等の知るところでは無
く、実際において分子量は強度を得るために十分で良い
とされ、事実高強度を得る目的では、８〜９程度の極限
粘度で十分であった。従って、本発明者等が見出した分
子量が著しくクリープ伸び及び耐クリープ破断性に影響
を与え、しかも、分子量が高いと得られる強度、弾性率
も高くなりさらに相乗的にクリープ伸び及び耐クリープ
破断性も向上するという点は真に新規な事実である。
について言及する。まず第一に原料となるポリマーの１
次構造は、極めて重要な要件の一つである。つまり極限
粘度［η］は、１０以上でなければならず、さらに好ま
しくは１２〜３０であればよい。分子量が、１０未満で
あると強度、弾性率が向上しないのみならず、耐クリー
プ伸び性が著しく低下するからである。これは分子鎖未
満がクリープ伸びに密接な関係を有する為である。ま
た、極めて重要なことは、クリープ破断においても原料
分子量が著しく影響するということである。これは、当
然ながら初期のクリープ伸びが大きいことがもちろん主
要因であるが、それに加え、破断時のメカニズムにおい
ても分子末端が大きく関係しているというと考えられ
る。具体的には、切断時には、分子末端付近に局所応力
が作用して分子切断がおこり、これにより発生した多量
のラジカルが連鎖反応的に近接分子を切断するようない
わゆるＺｈｕｒｋｏｖモデルが原因と考えられるが詳細
は不明である。従来、このように超高分子量ポリエチレ
ンで、糸の状態での分子量とクリープ伸びおよびクリー
プ破断を論じた報告例は発明者等の知るところでは無
く、実際において分子量は強度を得るために十分で良い
とされ、事実高強度を得る目的では、８〜９程度の極限
粘度で十分であった。従って、本発明者等が見出した分
子量が著しくクリープ伸び及び耐クリープ破断性に影響
を与え、しかも、分子量が高いと得られる強度、弾性率
も高くなりさらに相乗的にクリープ伸び及び耐クリープ
破断性も向上するという点は真に新規な事実である。
【００１０】さらに、１次構造として重要なのは、その
分岐構造である。ある適正量の分岐を導入すると耐クリ
ープ伸び性は良好となるが、その反面、延伸性が低下し
高い強度が得られない。また、分岐が導入されることで
結晶が乱れ、かえって耐クリープ破断性が悪くなってし
まうことがある。この事より、結晶の乱れを分岐導入量
を最低限にすることで極力抑え、尚且つ耐クリープ伸び
性を目指すという最適化が重要となる。
分岐構造である。ある適正量の分岐を導入すると耐クリ
ープ伸び性は良好となるが、その反面、延伸性が低下し
高い強度が得られない。また、分岐が導入されることで
結晶が乱れ、かえって耐クリープ破断性が悪くなってし
まうことがある。この事より、結晶の乱れを分岐導入量
を最低限にすることで極力抑え、尚且つ耐クリープ伸び
性を目指すという最適化が重要となる。
【００１１】そこで本発明者らは、鋭意検討した結果、
ある分子量以上のポリエチレンで、分岐の種類と量を適
正に選択すれば分岐であってもポリエチレンの結晶内に
導入され、従って比較的良好な延伸性と耐クリープ伸び
性および耐クリープ破断性を有することが判明し、本発
明に到達した。
ある分子量以上のポリエチレンで、分岐の種類と量を適
正に選択すれば分岐であってもポリエチレンの結晶内に
導入され、従って比較的良好な延伸性と耐クリープ伸び
性および耐クリープ破断性を有することが判明し、本発
明に到達した。
【００１２】特に本発明で強調されることは、常識的に
考えられるより遥かにわずかの分岐量でも、高強度化と
の相乗効果により、驚くべき優れた耐クリープ伸び性を
示しうることおよび分岐の種類においては著しく耐クリ
ープ破断性を向上できることは、真に意外である。言い
換えれば極少量の分岐であれば、延伸工程をあまり阻害
する事なく、結晶内に乱れの少ない状態で分岐部が導入
されることを見出した点にある。つまり、結晶に分岐が
導入されることは、すなわち延伸での相互分子鎖間のス
リップが容易であることの現れであり、いったん結晶に
取りこまれれば結晶内での分子鎖の運動が著しく規制さ
れるため分子間スリップが規制され耐クリープ伸び性が
良くなるものと推定している。この際、極限粘度が１０
以上であることは、くり返し重要であり、分子量の増加
により、結晶でのスリップの開始部となると思われる分
子末端が著しく少ないということでの相乗効果がここで
も発揮される。
考えられるより遥かにわずかの分岐量でも、高強度化と
の相乗効果により、驚くべき優れた耐クリープ伸び性を
示しうることおよび分岐の種類においては著しく耐クリ
ープ破断性を向上できることは、真に意外である。言い
換えれば極少量の分岐であれば、延伸工程をあまり阻害
する事なく、結晶内に乱れの少ない状態で分岐部が導入
されることを見出した点にある。つまり、結晶に分岐が
導入されることは、すなわち延伸での相互分子鎖間のス
リップが容易であることの現れであり、いったん結晶に
取りこまれれば結晶内での分子鎖の運動が著しく規制さ
れるため分子間スリップが規制され耐クリープ伸び性が
良くなるものと推定している。この際、極限粘度が１０
以上であることは、くり返し重要であり、分子量の増加
により、結晶でのスリップの開始部となると思われる分
子末端が著しく少ないということでの相乗効果がここで
も発揮される。
【００１３】かかる観点より、分岐の種類としては、エ
チル基が最も好ましい。メチル基ではクリープ伸び性は
良好であるが耐クリープ破断性が不十分であり、エチル
基より嵩高な基になると結晶内に取りこまれず耐クリー
プ伸び性に効果が無いばかりか延伸性が著しく不良とな
る。この耐クリープ破断性においてエチル分岐が良好で
ある理由は今のところ明らかで無いが、結晶内でのパッ
キング性がメチル基より優れている為ではないかと推定
している。
チル基が最も好ましい。メチル基ではクリープ伸び性は
良好であるが耐クリープ破断性が不十分であり、エチル
基より嵩高な基になると結晶内に取りこまれず耐クリー
プ伸び性に効果が無いばかりか延伸性が著しく不良とな
る。この耐クリープ破断性においてエチル分岐が良好で
ある理由は今のところ明らかで無いが、結晶内でのパッ
キング性がメチル基より優れている為ではないかと推定
している。
【００１４】ここで、本特許で言う平均分岐度とは、エ
チレン−ブテン−１共重合単体の場合はそのものの分岐
度を指し、２種以上のポリマーのブレンド体であればそ
の主鎖の炭素数当たりの平均値を示す。そして平均分岐
度（Ｂ）は主鎖１０００炭素あたり以下に示される範囲
でなければならない。 ５／［η］＜Ｂ＜１５／［η］
チレン−ブテン−１共重合単体の場合はそのものの分岐
度を指し、２種以上のポリマーのブレンド体であればそ
の主鎖の炭素数当たりの平均値を示す。そして平均分岐
度（Ｂ）は主鎖１０００炭素あたり以下に示される範囲
でなければならない。 ５／［η］＜Ｂ＜１５／［η］
【００１５】分岐度が少ない領域では、耐クリープ伸び
性が十分で無く、また分岐が多すぎると延伸性の低下の
ために高強度が得られない他に、融点が低下するなどの
好ましくない結果となる。好ましくは６／［η］＜Ｂ＜
１２／［η］である。
性が十分で無く、また分岐が多すぎると延伸性の低下の
ために高強度が得られない他に、融点が低下するなどの
好ましくない結果となる。好ましくは６／［η］＜Ｂ＜
１２／［η］である。
【００１６】最後に改めて強調するのは、上記の分子構
造のいずれの要因も耐クリープ伸び性および耐クリープ
破断性に不可欠であり、上記範囲のみ、高強度・高弾性
率と真に優れた耐クリープ破断性を具現することができ
る。
造のいずれの要因も耐クリープ伸び性および耐クリープ
破断性に不可欠であり、上記範囲のみ、高強度・高弾性
率と真に優れた耐クリープ破断性を具現することができ
る。
【００１７】次にこのような原料を高強度ポリエチレン
に成型するためには、先述のとおり、通常の溶融成型で
は困難である。もっとも適切な方法としては、例えば特
開昭５５−１０７５０６号公報等に開示されているよう
な、溶剤を用いて成型性を向上させる通称（ゲル紡糸
法）として知られる手法が適切である。溶剤の例として
は、オクテン、ノナン、デカン、流動パラフィンさらに
はパラフィンワックス類または、これらの異性体などの
脂肪族及び芳香族炭化水素、さらにはトルエンまたはキ
シレン、ナフタレン、並びにデカリン、テトラリンなど
の環状脂肪族または芳香族およびその誘導体などが挙げ
られる。ここでは、ポリマー溶解に用いる溶剤として常
温乃至加熱雰囲気で気化する揮発性溶剤である事が好ま
しい。強度等の機械特性には、溶剤の揮発性如何は、特
に問題とならないが、クリープ特性の場合、パラフィン
を代表とする非揮発成分が結晶内に残留しクリープ特
性、特に耐クリープ伸び性に悪影響を与えるので好まし
くない。
に成型するためには、先述のとおり、通常の溶融成型で
は困難である。もっとも適切な方法としては、例えば特
開昭５５−１０７５０６号公報等に開示されているよう
な、溶剤を用いて成型性を向上させる通称（ゲル紡糸
法）として知られる手法が適切である。溶剤の例として
は、オクテン、ノナン、デカン、流動パラフィンさらに
はパラフィンワックス類または、これらの異性体などの
脂肪族及び芳香族炭化水素、さらにはトルエンまたはキ
シレン、ナフタレン、並びにデカリン、テトラリンなど
の環状脂肪族または芳香族およびその誘導体などが挙げ
られる。ここでは、ポリマー溶解に用いる溶剤として常
温乃至加熱雰囲気で気化する揮発性溶剤である事が好ま
しい。強度等の機械特性には、溶剤の揮発性如何は、特
に問題とならないが、クリープ特性の場合、パラフィン
を代表とする非揮発成分が結晶内に残留しクリープ特
性、特に耐クリープ伸び性に悪影響を与えるので好まし
くない。
【００１８】以上、本発明における高強度ポリエチレン
繊維の破断時間は２００００時間以上（２５℃、破断荷
重の２０％荷重下）で、２００００時間でのクリープ伸
びが５％以下であるといった、極めて優れたクリープ特
性を示すものとなる。
繊維の破断時間は２００００時間以上（２５℃、破断荷
重の２０％荷重下）で、２００００時間でのクリープ伸
びが５％以下であるといった、極めて優れたクリープ特
性を示すものとなる。
【００１９】以下に測定法および測定条件を説明する。 （クリープ速度）本明細書でいう初期のクリープ伸びを
表すクリープ速度とは例えばJournal Polymer Science,
22,561(1984) に記載されている手法により求められ
る。具体的には、試料に荷重を加えてから時間に対して
の歪率の変化が一定になった時、あるいはその変化率が
最低になったときのひずみ速度、すなわち平坦部クリー
プ（Plateau creep ）での変形速度をいう。本手法での
クリープ速度（ＣＲＶ５０）とは、５０℃の温度に調節
した糸サンプルに９ｇ／ｄの荷重を加える。元の試料の
長さをｌ0 （ｃｍ）、２時間後の長さをｌ1 （ｃｍ）、
２２時間後の長さをｌ2 （ｃｍ）とするとＣＲＶ５０
（ｓｅｃ-1 ）は、次式で与えられる。 ＣＲＶ５０＝（ｌ2 −ｌ1 ）／（２０×３６００×ｌ
0 ）
表すクリープ速度とは例えばJournal Polymer Science,
22,561(1984) に記載されている手法により求められ
る。具体的には、試料に荷重を加えてから時間に対して
の歪率の変化が一定になった時、あるいはその変化率が
最低になったときのひずみ速度、すなわち平坦部クリー
プ（Plateau creep ）での変形速度をいう。本手法での
クリープ速度（ＣＲＶ５０）とは、５０℃の温度に調節
した糸サンプルに９ｇ／ｄの荷重を加える。元の試料の
長さをｌ0 （ｃｍ）、２時間後の長さをｌ1 （ｃｍ）、
２２時間後の長さをｌ2 （ｃｍ）とするとＣＲＶ５０
（ｓｅｃ-1 ）は、次式で与えられる。 ＣＲＶ５０＝（ｌ2 −ｌ1 ）／（２０×３６００×ｌ
0 ）
【００２０】（クリープ破断時間）本書でいうクリープ
破断時間とは、次にしめす破断強度の２０％にあたる荷
重を加えて、２５℃において切断にいたるまでの時間を
示す。
破断時間とは、次にしめす破断強度の２０％にあたる荷
重を加えて、２５℃において切断にいたるまでの時間を
示す。
【００２１】（強度・弾性率）本明細書での強度、弾性
率は、オリエンテック社製テンシロンを用い試料長２０
０ｍｍ、伸長速度１００％／分の条件で歪み−応力曲線
を測定し、曲線の破断点での応力を強度（ｇ／ｄ）、曲
線の原点付近の最大勾配より初期弾性率を計算した。各
値は、各１０回の平均値である。
率は、オリエンテック社製テンシロンを用い試料長２０
０ｍｍ、伸長速度１００％／分の条件で歪み−応力曲線
を測定し、曲線の破断点での応力を強度（ｇ／ｄ）、曲
線の原点付近の最大勾配より初期弾性率を計算した。各
値は、各１０回の平均値である。
【００２２】（極限粘度）１３５℃のデカリンにて毛管
粘度計法で測定した。測定に先立ち、パウダー状資料に
対し１ｗｔ％の酸化防止剤（商標名（ヨシノックスＢＨ
Ｔ；吉富製薬社製））を添加し４時間撹拌溶解した。
粘度計法で測定した。測定に先立ち、パウダー状資料に
対し１ｗｔ％の酸化防止剤（商標名（ヨシノックスＢＨ
Ｔ；吉富製薬社製））を添加し４時間撹拌溶解した。
【００２３】（分岐の同定と定量法）細かく粉砕した試
料をオルトクロロベンゼンに１０重量％になるよう１３
５℃で溶解、７５ＭＨｚの発振周波数で１３Ｃ−ＮＭＲ
のスペクトルを観察した。シグナルの同定は、Ｍａｋｒ
ｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．，１８４，５６９（１９８３）に
記載の方法を参考にした。分岐度は、分岐に由来する３
級炭素のピークと主鎖のメチレンピークのそれぞれの面
積比により算出した。
料をオルトクロロベンゼンに１０重量％になるよう１３
５℃で溶解、７５ＭＨｚの発振周波数で１３Ｃ−ＮＭＲ
のスペクトルを観察した。シグナルの同定は、Ｍａｋｒ
ｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．，１８４，５６９（１９８３）に
記載の方法を参考にした。分岐度は、分岐に由来する３
級炭素のピークと主鎖のメチレンピークのそれぞれの面
積比により算出した。
【００２４】
【実施例】以下実施例で本特許を説明する。
【００２５】〔実施例１〕極限粘度１８．０、主鎖炭素
１０００個あたり０．５個のエチル分岐を有する超高分
子量エチレン−ブテン共重合体１０重量％と９０重量％
のデカヒドロナフタレンを混合し、２１０℃の温度及び
３００ｒｐｍのスクリュー型押し出し機で混練溶解し、
１９０℃度に温度調節した３０ホールの０．８φの径の
オリフィスから押し出した。押し出した溶解物は、空気
流で冷却され５０（ｍ／ｍｉｎ）の引き取り速度で引き
取り、ひきつづき、１２０℃の空気オーブン中で４倍に
延伸した。この糸をひきつづき、１５０℃のオーブン中
で５倍に延伸した。得られた延伸物の強度は４０ｇ／
ｄ、弾性率は１５２０ｇ／ｄと優れたものであり、クリ
ープ速度、クリープ破断時間も表１に示すように良好で
あった。
１０００個あたり０．５個のエチル分岐を有する超高分
子量エチレン−ブテン共重合体１０重量％と９０重量％
のデカヒドロナフタレンを混合し、２１０℃の温度及び
３００ｒｐｍのスクリュー型押し出し機で混練溶解し、
１９０℃度に温度調節した３０ホールの０．８φの径の
オリフィスから押し出した。押し出した溶解物は、空気
流で冷却され５０（ｍ／ｍｉｎ）の引き取り速度で引き
取り、ひきつづき、１２０℃の空気オーブン中で４倍に
延伸した。この糸をひきつづき、１５０℃のオーブン中
で５倍に延伸した。得られた延伸物の強度は４０ｇ／
ｄ、弾性率は１５２０ｇ／ｄと優れたものであり、クリ
ープ速度、クリープ破断時間も表１に示すように良好で
あった。
【００２６】〔実施例２〕極限粘度１８．２、主鎖炭素
１０００個あたり０．８個のエチル分岐を有する超高分
子量エチレン−ブテン共重合体１０重量％と９０重量％
のデカヒドロナフタレンを混合した他は、実施例１と同
じ条件で延伸糸を作成した。ただし２段目の延伸倍率
は、３倍しか延伸できなかった。最終延伸糸の強度は３
３ｇ／ｄ、弾性率１２８０ｇ／ｄと若干低下した。クリ
ープ速度、クリープ破断時間は表１に示すようにきわめ
て良好であった。
１０００個あたり０．８個のエチル分岐を有する超高分
子量エチレン−ブテン共重合体１０重量％と９０重量％
のデカヒドロナフタレンを混合した他は、実施例１と同
じ条件で延伸糸を作成した。ただし２段目の延伸倍率
は、３倍しか延伸できなかった。最終延伸糸の強度は３
３ｇ／ｄ、弾性率１２８０ｇ／ｄと若干低下した。クリ
ープ速度、クリープ破断時間は表１に示すようにきわめ
て良好であった。
【００２７】〔実施例３〕極限粘度３０．０、主鎖炭素
１０００個あたり０．２個のエチル分岐を有する超高分
子量エチレン−ブテン共重合を用いた他は、実施例１と
同じ条件で延伸糸を作成した。２段の延伸は４倍まで可
能であり、得られた延伸糸の極限粘度は２６．１であ
り、強度は４４ｇ／ｄ、弾性率１７９０ｇ／ｄ、またク
リープ速度、クリープ破断時間も極めて良好であった。
１０００個あたり０．２個のエチル分岐を有する超高分
子量エチレン−ブテン共重合を用いた他は、実施例１と
同じ条件で延伸糸を作成した。２段の延伸は４倍まで可
能であり、得られた延伸糸の極限粘度は２６．１であ
り、強度は４４ｇ／ｄ、弾性率１７９０ｇ／ｄ、またク
リープ速度、クリープ破断時間も極めて良好であった。
【００２８】〔比較例１〕極限粘度９．０、主鎖炭素１
０００個あたり０．６個のエチル分岐を有する超高分子
量ポリエチレン−ブテン共重合体を用いた他は、実施例
１の方法にしたがった。２段延伸での延伸性が良く６倍
迄安定に延伸可能であった。物性は、強度２７ｇ／ｄ、
弾性率１００２ｇ／ｄとそこそこの値が得られたが表１
に示すように、クリープ速度が極めて高く不良であっ
た。これは、分子量が低いことと、強度が高くできなか
った事との相乗効果によるものと考えられる。
０００個あたり０．６個のエチル分岐を有する超高分子
量ポリエチレン−ブテン共重合体を用いた他は、実施例
１の方法にしたがった。２段延伸での延伸性が良く６倍
迄安定に延伸可能であった。物性は、強度２７ｇ／ｄ、
弾性率１００２ｇ／ｄとそこそこの値が得られたが表１
に示すように、クリープ速度が極めて高く不良であっ
た。これは、分子量が低いことと、強度が高くできなか
った事との相乗効果によるものと考えられる。
【００２９】〔比較例２〕極限粘度９．０、主鎖炭素１
０００個あたり２．４個のエチル分岐を有する超高分子
量ポリエチレン−ブテン共重合体を用いた他は、実施例
１の方法にしたがった。２段延伸での延伸性が良く６倍
迄安定に延伸可能であった。物性は、強度２２ｇ／ｄ、
弾性率７１５ｇ／ｄと低いが、クリープ速度はそこそこ
の値を示した。しかしながらクリープ破断時間は極めて
不満足であった。
０００個あたり２．４個のエチル分岐を有する超高分子
量ポリエチレン−ブテン共重合体を用いた他は、実施例
１の方法にしたがった。２段延伸での延伸性が良く６倍
迄安定に延伸可能であった。物性は、強度２２ｇ／ｄ、
弾性率７１５ｇ／ｄと低いが、クリープ速度はそこそこ
の値を示した。しかしながらクリープ破断時間は極めて
不満足であった。
【００３０】〔比較例３〕極限粘度２２．３、主鎖炭素
１０００個あたり０．１個のエチル分岐を有する超高分
子量ポリエチレン−ブテン共重合体を用いた他は、実施
例１の方法にしたがった。２段延伸は６倍と非常に良好
であった。物性はクリープ速度、クリープ破断時間は表
１のごとく不満足であったが、強度４５ｇ／ｄ、弾性率
１７６４ｇ／ｄと良好であった。
１０００個あたり０．１個のエチル分岐を有する超高分
子量ポリエチレン−ブテン共重合体を用いた他は、実施
例１の方法にしたがった。２段延伸は６倍と非常に良好
であった。物性はクリープ速度、クリープ破断時間は表
１のごとく不満足であったが、強度４５ｇ／ｄ、弾性率
１７６４ｇ／ｄと良好であった。
【００３１】〔比較例４〕極限粘度１８．０、主鎖炭素
１０００個あたり６．０個のメチル分岐を有する超高分
子量ポリエチレン−プロピレン共重合体を用いた他は、
実施例１の方法にしたがった。２段延伸は５．５倍まで
可能であった。物性は、クリープ速度、クリープ破断時
間は表１のごとく良好であり、強度４０ｇ／ｄ、弾性率
１５４４ｇ／ｄと良好であったが、クリープ破断時間に
やや劣る結果が得られた。
１０００個あたり６．０個のメチル分岐を有する超高分
子量ポリエチレン−プロピレン共重合体を用いた他は、
実施例１の方法にしたがった。２段延伸は５．５倍まで
可能であった。物性は、クリープ速度、クリープ破断時
間は表１のごとく良好であり、強度４０ｇ／ｄ、弾性率
１５４４ｇ／ｄと良好であったが、クリープ破断時間に
やや劣る結果が得られた。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【発明の効果】本発明は、ポリマー分子鎖の１次構造の
適正化により、いままでに考慮されなかった分子量と分
岐度の相乗効果により、強度・弾性率を犠牲にしないま
ま、きわめて優れた耐クリープ破断性を有する高強度ポ
リエチレン繊維を提供するものである。
適正化により、いままでに考慮されなかった分子量と分
岐度の相乗効果により、強度・弾性率を犠牲にしないま
ま、きわめて優れた耐クリープ破断性を有する高強度ポ
リエチレン繊維を提供するものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−33931（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−25445（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−260078（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−260047（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−256689（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−253878（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−112432（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−148807（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) D01F 6/30
Claims (1)
- 【請求項１】 繊維状態での極限粘度（「η」）が１０
以上のエチレン−ブテン−１共重合体からなり、そのエ
チル分岐の平均分岐度（Ｂ）が主鎖となるエチレン成分
の炭素骨格原子１０００個に対して次式で表され、かつ
少なくとも２８ｇ／ｄ以上の強度と７００ｇ／ｄ以上の
弾性率を有する、耐クリープ破断性を有する高強度ポリ
エチレン繊維。 ５／［η］＜Ｂ＜１５／［η］
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07027493A JP3226062B2 (ja) | 1993-03-29 | 1993-03-29 | 高強度ポリエチレン繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07027493A JP3226062B2 (ja) | 1993-03-29 | 1993-03-29 | 高強度ポリエチレン繊維 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06280111A JPH06280111A (ja) | 1994-10-04 |
| JP3226062B2 true JP3226062B2 (ja) | 2001-11-05 |
Family
ID=13426776
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07027493A Expired - Lifetime JP3226062B2 (ja) | 1993-03-29 | 1993-03-29 | 高強度ポリエチレン繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3226062B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR101927561B1 (ko) * | 2011-04-13 | 2018-12-10 | 디에스엠 아이피 어셋츠 비.브이. | 크리프-최적화된 초고분자량 폴리에틸렌 섬유 |
| AU2014270344B2 (en) * | 2013-05-23 | 2017-09-07 | Avient Protective Materials B.V. | UHMWPE fiber |
| CA3008051C (en) | 2015-12-15 | 2023-10-03 | Dsm Ip Assets B.V. | Low creep fiber |
| JP7306375B2 (ja) * | 2018-03-15 | 2023-07-11 | 東洋紡エムシー株式会社 | ポリエチレン繊維、およびそれを用いた製品 |
| JP7353066B2 (ja) * | 2018-07-13 | 2023-09-29 | 旭化成株式会社 | ポリエチレン繊維 |
| US20220235492A1 (en) | 2019-05-14 | 2022-07-28 | Toyobo Co., Ltd. | Polyethylene fiber |
| CN115323518A (zh) * | 2022-05-27 | 2022-11-11 | 宁波大学 | 一种超高分子量聚乙烯纤维的制备方法 |
-
1993
- 1993-03-29 JP JP07027493A patent/JP3226062B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06280111A (ja) | 1994-10-04 |
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