JP3223727B2 - 粉粒体切出し移送装置 - Google Patents
粉粒体切出し移送装置Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、粉粒体切出し移送装
置に関するもので、特に予備還元された鉱石を予備還元
炉から安定的に抜き出しするために好適な粉粒体切出し
移送装置に関するものである。
置に関するもので、特に予備還元された鉱石を予備還元
炉から安定的に抜き出しするために好適な粉粒体切出し
移送装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図３は特開平１−１４９９１２号公報に
よって提案された従来の鉄鉱石の溶融還元設備の一例を
示した説明図である。図において符号３１は溶融還元炉
であり、流動層形式の予備還元炉３２と共にこの溶融還
元設備を構成している。この溶融還元設備においては、
鉄鉱石はまず予備還元炉３２に装入され、予熱および予
備還元された後、溶融還元炉３１に供給される。
よって提案された従来の鉄鉱石の溶融還元設備の一例を
示した説明図である。図において符号３１は溶融還元炉
であり、流動層形式の予備還元炉３２と共にこの溶融還
元設備を構成している。この溶融還元設備においては、
鉄鉱石はまず予備還元炉３２に装入され、予熱および予
備還元された後、溶融還元炉３１に供給される。
【０００３】溶融還元炉３１においては、予備還元され
た鉄鉱石の他に石炭や石灰が装入されるとともに、酸素
が吹き込まれ、鉄鉱石は溶融還元されて溶銑となる。次
いで溶融還元炉３１で発生する還元性の高温ガスは、除
塵装置３０で除塵された後、予備還元炉３２へ導入さ
れ、鉄鉱石の予熱および予備還元に使用される。
た鉄鉱石の他に石炭や石灰が装入されるとともに、酸素
が吹き込まれ、鉄鉱石は溶融還元されて溶銑となる。次
いで溶融還元炉３１で発生する還元性の高温ガスは、除
塵装置３０で除塵された後、予備還元炉３２へ導入さ
れ、鉄鉱石の予熱および予備還元に使用される。
【０００４】この種の技術においては、一般的には図４
に示す様な予備還元炉が使用されている。図３及び図４
に示す様に、予備還元炉３２はその内部にガス噴出用の
多数のガス通孔である分散板ノズル３３を有する分散板
３４を備えており、この分散板３４の上方に形成される
予備還元室３５に鉄鉱石が装入され、分散板３４の下方
のガス吹込み室である風箱３６に溶融還元炉３１から還
元ガスである排ガスが導入される。この還元ガスは、分
散板３４の分散板ノズル３３を通じて上方の予備還元室
３５に吹き出され、これにより流動層３７が形成され、
鉄鉱石の予熱および予備還元がなされる。
に示す様な予備還元炉が使用されている。図３及び図４
に示す様に、予備還元炉３２はその内部にガス噴出用の
多数のガス通孔である分散板ノズル３３を有する分散板
３４を備えており、この分散板３４の上方に形成される
予備還元室３５に鉄鉱石が装入され、分散板３４の下方
のガス吹込み室である風箱３６に溶融還元炉３１から還
元ガスである排ガスが導入される。この還元ガスは、分
散板３４の分散板ノズル３３を通じて上方の予備還元室
３５に吹き出され、これにより流動層３７が形成され、
鉄鉱石の予熱および予備還元がなされる。
【０００５】この設備では、予備還元炉３２において予
熱および予備還元された高温の粉状鉄鉱石のうち、粒径
が約0.3 mm以下の微粒鉄鉱石は分級され、フリーボード
部９を上昇して、矢印Ｆに従って系外に排出される。こ
れに対し、それよりも粒径が大きい所謂粗粒鉄鉱石は流
動層３７を形成し、そのままでは予備還元炉３２内に止
まるので、粗粒鉄鉱石抜出し口２を設けて矢印Ｃに従っ
て何らかの方法および装置によって定量的に炉外に排出
する必要がある。
熱および予備還元された高温の粉状鉄鉱石のうち、粒径
が約0.3 mm以下の微粒鉄鉱石は分級され、フリーボード
部９を上昇して、矢印Ｆに従って系外に排出される。こ
れに対し、それよりも粒径が大きい所謂粗粒鉄鉱石は流
動層３７を形成し、そのままでは予備還元炉３２内に止
まるので、粗粒鉄鉱石抜出し口２を設けて矢印Ｃに従っ
て何らかの方法および装置によって定量的に炉外に排出
する必要がある。
【０００６】その一つの方法として、排出口を流動層３
７上部に設置して、オーバーフローする粗粒鉄鉱石を炉
外に排出する方式がある。
７上部に設置して、オーバーフローする粗粒鉄鉱石を炉
外に排出する方式がある。
【０００７】ところで、予備還元炉３２に供給される鉄
鉱石及びクローム鉱石等の鉱石は、粒径が約 8mm以下の
所謂シンターフィールドと呼ばれる焼結原料用鉄鉱石等
であるが、一部に粒径が約20mm〜約30mmの大粒径の鉄鉱
石等も存在する。大粒径の鉄鉱石等は流動化がやや不活
発であり、流動層３７の底部に溜まり易い傾向があるた
め、オーバーフロー方式では、このような粗大鉄鉱石等
を系外にスムーズに排出することは難しい。系外に排出
されずに、流動層３７の底部に滞留した鉄鉱石等は、還
元ガスによって還元が進む結果、金属鉄等が生成され、
炉内で鉄鉱石等のスティッキングを生じ、塊状となっ
て、流動層３７内の安定した流動化を阻害し、最終的に
は予備還元炉３２の安定操業が不可能になる。このた
め、粗大鉄鉱石等の系外への排出を容易にするために、
粗大鉄鉱石等の流動層３７の底部から安定的に連続して
排出する必要があり、何らかの定量排出装置が必要とな
る。
鉱石及びクローム鉱石等の鉱石は、粒径が約 8mm以下の
所謂シンターフィールドと呼ばれる焼結原料用鉄鉱石等
であるが、一部に粒径が約20mm〜約30mmの大粒径の鉄鉱
石等も存在する。大粒径の鉄鉱石等は流動化がやや不活
発であり、流動層３７の底部に溜まり易い傾向があるた
め、オーバーフロー方式では、このような粗大鉄鉱石等
を系外にスムーズに排出することは難しい。系外に排出
されずに、流動層３７の底部に滞留した鉄鉱石等は、還
元ガスによって還元が進む結果、金属鉄等が生成され、
炉内で鉄鉱石等のスティッキングを生じ、塊状となっ
て、流動層３７内の安定した流動化を阻害し、最終的に
は予備還元炉３２の安定操業が不可能になる。このた
め、粗大鉄鉱石等の系外への排出を容易にするために、
粗大鉄鉱石等の流動層３７の底部から安定的に連続して
排出する必要があり、何らかの定量排出装置が必要とな
る。
【０００８】このような粉粒体の移送装置としては、構
造の簡易性、粉粒体温度の低下防止、トラブル発生時の
対処のし易さ等の面から、気体を用いて粉粒体を移送す
る、所謂気送式粉粒体移送装置を用いることが好まし
く、従って溶融還元設備の予備還元炉からの鉱石排出用
に採用されている。
造の簡易性、粉粒体温度の低下防止、トラブル発生時の
対処のし易さ等の面から、気体を用いて粉粒体を移送す
る、所謂気送式粉粒体移送装置を用いることが好まし
く、従って溶融還元設備の予備還元炉からの鉱石排出用
に採用されている。
【０００９】これら気送式粉粒体移送装置の要部にしば
しば適用される一形式としてＬバルブが知られている。
図５は前記Ｌバルブの竪断面図である。図において符号
７はＬバルブであり、垂直管であるスタンドパイプ３
と、このスタンドパイプ３の下端に連接される水平管２
２とから構成されている。スタンドパイプ３の下部に窒
素、空気などの気体をエアレーション装置２３から吹き
込むことにより、粉粒体を定量切り出すものである。
しば適用される一形式としてＬバルブが知られている。
図５は前記Ｌバルブの竪断面図である。図において符号
７はＬバルブであり、垂直管であるスタンドパイプ３
と、このスタンドパイプ３の下端に連接される水平管２
２とから構成されている。スタンドパイプ３の下部に窒
素、空気などの気体をエアレーション装置２３から吹き
込むことにより、粉粒体を定量切り出すものである。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかし、このような従
来のＬバルブ７では、Ｌバルブ７の前後で圧力差がある
と、切り出し性能が悪化する。即ち、下流側の圧力Ｐ１
より上流側の圧力Ｐ２が低いと、低圧部分から高圧部分
へ粉粒鉄鉱石等を切り出すことになり、粉粒鉄鉱石等に
逆圧が働いてエアレーション装置２３に必要なガス量が
増大する。又、逆に下流側の圧力Ｐ１に較べて上流側の
圧力Ｐ２が高いと、粉粒鉄鉱石等が流れ易くなり、エア
レーション装置２３に使用するガス量が少なくても、Ｌ
バルブ７の上流側からエアレーションガス以外の雰囲気
ガスを巻き込んで、粉粒鉄鉱石等切り出し量が異常に高
くなるという所謂流れ込みの現象が発生する。そして、
更にはエアレーションガスを切っても粉粒鉄鉱石等切り
出しが停止し難いという状況が生じる。
来のＬバルブ７では、Ｌバルブ７の前後で圧力差がある
と、切り出し性能が悪化する。即ち、下流側の圧力Ｐ１
より上流側の圧力Ｐ２が低いと、低圧部分から高圧部分
へ粉粒鉄鉱石等を切り出すことになり、粉粒鉄鉱石等に
逆圧が働いてエアレーション装置２３に必要なガス量が
増大する。又、逆に下流側の圧力Ｐ１に較べて上流側の
圧力Ｐ２が高いと、粉粒鉄鉱石等が流れ易くなり、エア
レーション装置２３に使用するガス量が少なくても、Ｌ
バルブ７の上流側からエアレーションガス以外の雰囲気
ガスを巻き込んで、粉粒鉄鉱石等切り出し量が異常に高
くなるという所謂流れ込みの現象が発生する。そして、
更にはエアレーションガスを切っても粉粒鉄鉱石等切り
出しが停止し難いという状況が生じる。
【００１１】このためにＬバルブ７を用いて予備還元炉
３２の流動層３７の底部から切り出して排出する場合に
おいて、切り出し性能の安定確保のために、Ｌバルブ７
の上流側と下流側の圧力差をなくすために均圧管６を設
けることが考えられる。この場合には均圧管６の一端は
Ｌバルブ７の排出側に、他端はＬバルブ７の抜き出し口
付近に接続する必要があるが、均圧管６をＬバルブ７の
抜き出し口付近に接続すると、予備還元炉３２内の粉粒
鉄鉱石等が均圧管６に詰まり、閉塞が生じるために現実
には均圧管６に粉粒鉄鉱石等が入らないように、図５に
示す様に流動層３７の高さに較べても十分に高い位置で
あるフリーボード部９に均圧管６の端を接続する必要が
ある。
３２の流動層３７の底部から切り出して排出する場合に
おいて、切り出し性能の安定確保のために、Ｌバルブ７
の上流側と下流側の圧力差をなくすために均圧管６を設
けることが考えられる。この場合には均圧管６の一端は
Ｌバルブ７の排出側に、他端はＬバルブ７の抜き出し口
付近に接続する必要があるが、均圧管６をＬバルブ７の
抜き出し口付近に接続すると、予備還元炉３２内の粉粒
鉄鉱石等が均圧管６に詰まり、閉塞が生じるために現実
には均圧管６に粉粒鉄鉱石等が入らないように、図５に
示す様に流動層３７の高さに較べても十分に高い位置で
あるフリーボード部９に均圧管６の端を接続する必要が
ある。
【００１２】ここにおいて Ｐ１ ； Ｌバルブ７の下流側の圧力 Ｐ２ ； Ｌバルブ７の上流側の圧力 Ｐ３ ； フリーボード部９の圧力 ΔＰb ； 流動層内圧損 とすると Ｐ１＝Ｐ３，Ｐ３＝Ｐ２−ΔＰb ， であるから Ｐ１＝Ｐ２−ΔＰb ………… （１） となり、Ｌバルブ７の上流側より、下流側が圧損ΔＰb
だけ常に低くなるために、粉粒鉄鉱石等の流れ込みや、
停止性能の低下が生じ、所定の切り出し性能の精度が得
られない。
だけ常に低くなるために、粉粒鉄鉱石等の流れ込みや、
停止性能の低下が生じ、所定の切り出し性能の精度が得
られない。
【００１３】この発明は、このような問題点を解決する
ためになされたもので、Ｌバルブの上流側と下流側との
圧力差をなくす装置を提供することを目的とする。
ためになされたもので、Ｌバルブの上流側と下流側との
圧力差をなくす装置を提供することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】この発明に係る粉粒体切
出し移送装置は、流動層炉で処理済の粉粒体を当該流動
層炉から抜き出すための抜出し口が当該流動層炉の流動
層帯の所定高さ位置に設けられ、上記処理済の粉粒体を
上記抜出し口から切り出すための粉粒体切出し移送装置
であって、スタンドパイプと、スタンドパイプの下端に
連設される水平管と、スタンドパイプ下部のガス吹き込
み装置とからなるＬバルブ方式の粉粒体切出し移送装置
において、当該流動層炉のフリーボード帯に属する所定
高さ位置に上端を有し、当該Ｌバルブの下端部又は下流
側部の所定位置に下端を有し、当該上端と当該下端とを
結んだ均圧管を設け、当該均圧管に排圧調整装置を設け
たことに特徴を有するものである。
出し移送装置は、流動層炉で処理済の粉粒体を当該流動
層炉から抜き出すための抜出し口が当該流動層炉の流動
層帯の所定高さ位置に設けられ、上記処理済の粉粒体を
上記抜出し口から切り出すための粉粒体切出し移送装置
であって、スタンドパイプと、スタンドパイプの下端に
連設される水平管と、スタンドパイプ下部のガス吹き込
み装置とからなるＬバルブ方式の粉粒体切出し移送装置
において、当該流動層炉のフリーボード帯に属する所定
高さ位置に上端を有し、当該Ｌバルブの下端部又は下流
側部の所定位置に下端を有し、当該上端と当該下端とを
結んだ均圧管を設け、当該均圧管に排圧調整装置を設け
たことに特徴を有するものである。
【００１５】
【作用】Ｌバルブの上流側と下流側との圧力差は、流動
層内圧損ΔＰb にほぼ等しい。ΔＰb は予備還元炉内の
鉱石滞留量によって定まるが、鉱石滞留量は予備還元炉
の操業状況によって決まるので、操業中、流動層内圧損
ΔＰb は常時変動する。しかし、この流動層内圧損ΔＰ
b は以下の様にして算出される。
層内圧損ΔＰb にほぼ等しい。ΔＰb は予備還元炉内の
鉱石滞留量によって定まるが、鉱石滞留量は予備還元炉
の操業状況によって決まるので、操業中、流動層内圧損
ΔＰb は常時変動する。しかし、この流動層内圧損ΔＰ
b は以下の様にして算出される。
【００１６】図５において、流動層３７帯上端における
圧力と、フリーボード帯（図１及び図４中、符号９参
照）内の任意の位置における圧力とは、同一であるとみ
なすことができる。そして、そこで、同図において、 Ｐ４ ； 風箱内圧力 ΔＰd ； 分散板での圧損 ΔＰt ； 風箱内圧力Ｐ４−フリーボード部の圧力Ｐ３ とすると、 ΔＰb ＝（Ｐ４−Ｐ３）−ΔＰd ……… （２） ＝ΔＰt −ΔＰd となり、流動層内圧損ΔＰb は、測定可能な風箱内圧力
Ｐ４とフリーボード部の圧力Ｐ３との差圧から、溶融還
元炉からの還元ガスの流量及び温度から算出される分散
板での圧損ΔＰd を差し引くことにより求めることがで
きる。
圧力と、フリーボード帯（図１及び図４中、符号９参
照）内の任意の位置における圧力とは、同一であるとみ
なすことができる。そして、そこで、同図において、 Ｐ４ ； 風箱内圧力 ΔＰd ； 分散板での圧損 ΔＰt ； 風箱内圧力Ｐ４−フリーボード部の圧力Ｐ３ とすると、 ΔＰb ＝（Ｐ４−Ｐ３）−ΔＰd ……… （２） ＝ΔＰt −ΔＰd となり、流動層内圧損ΔＰb は、測定可能な風箱内圧力
Ｐ４とフリーボード部の圧力Ｐ３との差圧から、溶融還
元炉からの還元ガスの流量及び温度から算出される分散
板での圧損ΔＰd を差し引くことにより求めることがで
きる。
【００１７】このようにして測定される流動層内圧損Δ
Ｐb と同一の値を排圧調整装置にて設定して、Ｌバルブ
下流側の圧力がフリーボード部圧力Ｐ３に比べ常に流動
層内圧損ΔＰb と同一なだけ高くなる様にして、Ｌバル
ブの上流側と下流側との圧力差が零となるようにする。
このようにするためには、排圧調整装置のバルブの開度
を調節する。このようにして、所謂流れ込状況、又は逆
圧の状況が回避される。
Ｐb と同一の値を排圧調整装置にて設定して、Ｌバルブ
下流側の圧力がフリーボード部圧力Ｐ３に比べ常に流動
層内圧損ΔＰb と同一なだけ高くなる様にして、Ｌバル
ブの上流側と下流側との圧力差が零となるようにする。
このようにするためには、排圧調整装置のバルブの開度
を調節する。このようにして、所謂流れ込状況、又は逆
圧の状況が回避される。
【００１８】
【実施例】図１はこの発明の一実施例を示すＬバルブの
近傍の竪断面図である。図に示す様に予備還元炉３２に
おいて還元された粉粒鉄鉱石等は、粗粒鉄鉱石抜出し口
２を通過してＬバルブ７によって安定的に定量抜き出さ
れて、粗粒鉱石抜出しタンク４に一時貯蔵される。ここ
にＬバルブ７の上流側の圧力Ｐ２と下流側の圧力Ｐ１と
をほぼ等しくする作用を有する均圧管６及び排圧調整装
置５が設けられている。この均圧管６のＬバルブ上流側
均圧管端１０は予備還元炉３２の流動層３７の上方のフ
リーボード部９に接合され、Ｌバルブ下流側均圧管端１
１は粗粒鉱石抜出しタンク４の上部に接合されており、
又、排圧調整装置５は均圧管６の途中に設けられてい
る。風箱内圧力センサー１２が風箱３６に設けられ、風
箱３６内の圧力Ｐ４を測定し、又、フリーボード部圧力
センサー１３がＬバルブ上流側均圧管端１０に設けら
れ、フリーボード部の圧力Ｐ３を測定している。更に予
備還元炉への還元ガス供給用ダクト３８に還元ガスの流
量及び温度を測定する還元ガス流量・温度計１４が設置
されている。そして風箱内圧力センサー１２、フリーボ
ード部圧力センサー１３、及び還元ガス流量・温度計１
４の測定値が制御部１５に入力されている。そして制御
部１５からの出力は排圧調整装置５に入力されている。
近傍の竪断面図である。図に示す様に予備還元炉３２に
おいて還元された粉粒鉄鉱石等は、粗粒鉄鉱石抜出し口
２を通過してＬバルブ７によって安定的に定量抜き出さ
れて、粗粒鉱石抜出しタンク４に一時貯蔵される。ここ
にＬバルブ７の上流側の圧力Ｐ２と下流側の圧力Ｐ１と
をほぼ等しくする作用を有する均圧管６及び排圧調整装
置５が設けられている。この均圧管６のＬバルブ上流側
均圧管端１０は予備還元炉３２の流動層３７の上方のフ
リーボード部９に接合され、Ｌバルブ下流側均圧管端１
１は粗粒鉱石抜出しタンク４の上部に接合されており、
又、排圧調整装置５は均圧管６の途中に設けられてい
る。風箱内圧力センサー１２が風箱３６に設けられ、風
箱３６内の圧力Ｐ４を測定し、又、フリーボード部圧力
センサー１３がＬバルブ上流側均圧管端１０に設けら
れ、フリーボード部の圧力Ｐ３を測定している。更に予
備還元炉への還元ガス供給用ダクト３８に還元ガスの流
量及び温度を測定する還元ガス流量・温度計１４が設置
されている。そして風箱内圧力センサー１２、フリーボ
ード部圧力センサー１３、及び還元ガス流量・温度計１
４の測定値が制御部１５に入力されている。そして制御
部１５からの出力は排圧調整装置５に入力されている。
【００１９】制御部１５において、還元ガス流量・温度
計１４のガス流量と温度の測定値から、還元ガスの密度
ρ、及び分散板ノズル３３における流速ｕを算出し、分
散板圧損ΔＰd を（３）式に従って算出し、この算出し
た分散板圧損ΔＰd と測定された風箱３６内の圧力Ｐ
４、及びフリーボード部９の圧力Ｐ３とから、（２）式
に従って流動層内圧損ΔＰb を算出する。
計１４のガス流量と温度の測定値から、還元ガスの密度
ρ、及び分散板ノズル３３における流速ｕを算出し、分
散板圧損ΔＰd を（３）式に従って算出し、この算出し
た分散板圧損ΔＰd と測定された風箱３６内の圧力Ｐ
４、及びフリーボード部９の圧力Ｐ３とから、（２）式
に従って流動層内圧損ΔＰb を算出する。
【００２０】 ΔＰb ＝（Ｐ４−Ｐ３）−ΔＰd ……… （２） ΔＰd ＝（ρ／２ｇ）×（ｕ／ｃ）2 ……… （３） 但し ρ：ガス密度 ｇ：重力加速度 ｕ：分散板ノズルでのガス流速 ｃ：係数 この算出された流動層内圧損ΔＰb の値を排圧調整装置
５に設定し、排圧調整装置５のバルブ開度を調整して、
Ｌバルブ７の下流側の圧力Ｐ１がフリーボード部９の圧
力Ｐ３よりΔＰb 高くなる様にして、Ｌバルブ７の上流
側の圧力Ｐ２と下流側の圧力Ｐ１との間にある圧力差を
無くする。ここで符号８は圧縮空気配管であり排圧調整
装置５に内蔵するポジショナー等に必要な動力源等を供
給している。
５に設定し、排圧調整装置５のバルブ開度を調整して、
Ｌバルブ７の下流側の圧力Ｐ１がフリーボード部９の圧
力Ｐ３よりΔＰb 高くなる様にして、Ｌバルブ７の上流
側の圧力Ｐ２と下流側の圧力Ｐ１との間にある圧力差を
無くする。ここで符号８は圧縮空気配管であり排圧調整
装置５に内蔵するポジショナー等に必要な動力源等を供
給している。
【００２１】Ｌバルブ７の上流側の圧力Ｐ２と下流側の
圧力Ｐ１との間に圧力差がある場合には、所謂流れ込み
の状況が発生したり、逆圧が掛かったりする事になる
が、この現象が、上記均圧管６とその途中に設けられた
排圧調整装置５によって回避される。
圧力Ｐ１との間に圧力差がある場合には、所謂流れ込み
の状況が発生したり、逆圧が掛かったりする事になる
が、この現象が、上記均圧管６とその途中に設けられた
排圧調整装置５によって回避される。
【００２２】図２はこの実施例の効果を示したグラフで
ある。図において、Ａは従来の場合を示す曲線で、前記
の所謂流れ込みの状況が発生していることが示されてい
る。Ａは粉粒鉄鉱石等の切り出し量が設定値を遙に超え
て制御不能に陥っていることが示されている。Ｂは本発
明の場合を示す曲線である。Ｂは粉粒鉄鉱石等の切り出
し量が設定値である10ton/Hrにほぼ制御されていること
が示されている。一方Ｃは従来の場合の逆圧が掛かって
いる状況のものである。Ｃも粉粒鉄鉱石等の切り出し量
が設定値に達せず制御不能に陥っていることが示されて
いる。
ある。図において、Ａは従来の場合を示す曲線で、前記
の所謂流れ込みの状況が発生していることが示されてい
る。Ａは粉粒鉄鉱石等の切り出し量が設定値を遙に超え
て制御不能に陥っていることが示されている。Ｂは本発
明の場合を示す曲線である。Ｂは粉粒鉄鉱石等の切り出
し量が設定値である10ton/Hrにほぼ制御されていること
が示されている。一方Ｃは従来の場合の逆圧が掛かって
いる状況のものである。Ｃも粉粒鉄鉱石等の切り出し量
が設定値に達せず制御不能に陥っていることが示されて
いる。
【００２３】又、図１においてはＬバルブ７の下流側の
圧力Ｐ１とフリーボード部９の圧力Ｐ３との間の圧力差
を排圧調整装置５等で調整する機構になっているが、弁
等で構成されている排圧調整装置５等の代わりに固定式
オリフィスを設けても或る程度の効果は得られる。オリ
フィスの直径は、予め想定されるガス量、差圧から決定
する。この場合は操業状況の大きな変動には対処できな
いが、或る程度の差圧変動に対しては、Ｌバルブ７の安
定切り出し量制御に効果がある。
圧力Ｐ１とフリーボード部９の圧力Ｐ３との間の圧力差
を排圧調整装置５等で調整する機構になっているが、弁
等で構成されている排圧調整装置５等の代わりに固定式
オリフィスを設けても或る程度の効果は得られる。オリ
フィスの直径は、予め想定されるガス量、差圧から決定
する。この場合は操業状況の大きな変動には対処できな
いが、或る程度の差圧変動に対しては、Ｌバルブ７の安
定切り出し量制御に効果がある。
【００２４】この実施例は、溶融還元設備の予備還元炉
から粉粒鉄鉱石等の切り出し量制御にこの発明を適用し
たものであるが、他にも粉粒鉱石等のばい焼炉の様なバ
ブリング流動層から粉粒鉱石等を安定切り出し量制御に
適用する場合にも効果があることはもちろんである。
から粉粒鉄鉱石等の切り出し量制御にこの発明を適用し
たものであるが、他にも粉粒鉱石等のばい焼炉の様なバ
ブリング流動層から粉粒鉱石等を安定切り出し量制御に
適用する場合にも効果があることはもちろんである。
【００２５】
【発明の効果】以上に述べた通り、この発明によると、
粉粒体の切り出し用のＬバルブの上流側の圧力と下流側
の圧力との間の圧力差が生じない様にすることが出来
る。これにより、溶融還元設備の予備還元炉から粉粒鉱
石等の安定切り出し制御が可能となる。
粉粒体の切り出し用のＬバルブの上流側の圧力と下流側
の圧力との間の圧力差が生じない様にすることが出来
る。これにより、溶融還元設備の予備還元炉から粉粒鉱
石等の安定切り出し制御が可能となる。
【図１】本発明の構成を示す竪断面図である。
【図２】本発明の実施例の効果を従来の例と比較して示
したグラフである。
したグラフである。
【図３】従来の溶融還元設備を示した説明図である。
【図４】従来の予備還元炉を示した説明図である。
【図５】従来のＬバルブの近傍の竪断面図である。
２ 粗粒鉄鉱石抜出し口 ３ スタンドパイプ ４ 粗粒鉱石抜出しタンク ５ 排圧調整装置 ６ 均圧管 ７ Ｌバルブ ８ 圧縮空気配管 ９ フリーボード部 １０ Ｌバルブ上流側均圧管端 １１ Ｌバルブ下流側均圧管端 １２ 風箱内圧力センサー １３ フリーボード部圧力センサー １４ 還元ガス流量・温度計 １５ 制御部 ２２ Ｌバルブ水平管 ２３ エアレーション装置 ３０ 除塵装置 ３１ 溶融還元炉 ３２ 予備還元炉 ３３ 分散板ノズル ３４ 分散板 ３５ 予備還元室 ３６ 風箱 ３７ 流動層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−301019（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−25522（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21B 11/00 B01J 4/00 105 B65G 53/16 C21B 13/00 101
Claims (1)
- 【請求項１】 流動層炉で処理済の粉粒体を当該流動層
炉から抜き出すための抜出し口が当該流動層炉の流動層
帯の所定高さ位置に設けられ、前記処理済の粉粒体を前
記抜出し口から切り出すための粉粒体切出し移送装置で
あって、スタンドパイプと、スタンドパイプの下端に連
設される水平管と、スタンドパイプ下部のガス吹き込み
装置とからなるＬバルブ方式の粉粒体切出し移送装置に
おいて、当該流動層炉のフリーボード帯に属する所定高
さ位置に上端を有し、当該Ｌバルブの下端部又は下流側
部の所定位置に下端を有し、当該上端と当該下端とを結
んだ均圧管を設け、当該均圧管に排圧調整装置を設けた
ことを特徴とする粉粒体切出し移送装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27379794A JP3223727B2 (ja) | 1994-11-08 | 1994-11-08 | 粉粒体切出し移送装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27379794A JP3223727B2 (ja) | 1994-11-08 | 1994-11-08 | 粉粒体切出し移送装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08134520A JPH08134520A (ja) | 1996-05-28 |
| JP3223727B2 true JP3223727B2 (ja) | 2001-10-29 |
Family
ID=17532723
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27379794A Expired - Fee Related JP3223727B2 (ja) | 1994-11-08 | 1994-11-08 | 粉粒体切出し移送装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3223727B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102013208186B4 (de) * | 2013-05-03 | 2016-09-22 | Eberspächer Exhaust Technology GmbH & Co. KG | Schallerzeuger für eine Abgasanlage |
-
1994
- 1994-11-08 JP JP27379794A patent/JP3223727B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08134520A (ja) | 1996-05-28 |
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