JP3219815B2 - 排気ガス浄化用触媒 - Google Patents
排気ガス浄化用触媒Info
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- JP3219815B2 JP3219815B2 JP34370691A JP34370691A JP3219815B2 JP 3219815 B2 JP3219815 B2 JP 3219815B2 JP 34370691 A JP34370691 A JP 34370691A JP 34370691 A JP34370691 A JP 34370691A JP 3219815 B2 JP3219815 B2 JP 3219815B2
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- Japan
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- exhaust gas
- aluminosilicate
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、排気ガス浄化用触媒に
関する。
関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車の排気ガス浄化用触媒として、Ｃ
Ｏ（一酸化炭素）及びＨＣ（炭化水素）の酸化と、ＮＯ
ｘ（窒素酸化物）の還元とを同時に行なう三元触媒が一
般に知られている。この三元触媒は、例えばγ−アルミ
ナにＰｔ（白金）及びＲｈ（ロジウム）を担持させてな
るもので、エンジンの空燃比（Ａ／Ｆ）を理論空燃比１
４．７付近に制御したときに、高い浄化効率が得られ
る。
Ｏ（一酸化炭素）及びＨＣ（炭化水素）の酸化と、ＮＯ
ｘ（窒素酸化物）の還元とを同時に行なう三元触媒が一
般に知られている。この三元触媒は、例えばγ−アルミ
ナにＰｔ（白金）及びＲｈ（ロジウム）を担持させてな
るもので、エンジンの空燃比（Ａ／Ｆ）を理論空燃比１
４．７付近に制御したときに、高い浄化効率が得られ
る。
【０００３】これに対して、自動車の分野では上記空燃
比を高くしてエンジンの低燃費化を図るという要請があ
る。その場合、排気ガスは酸素過剰の所謂リーン雰囲気
となるため、上記三元触媒では、ＣＯやＨＣは酸化浄化
することができても、ＮＯｘの還元浄化ができなくな
る。
比を高くしてエンジンの低燃費化を図るという要請があ
る。その場合、排気ガスは酸素過剰の所謂リーン雰囲気
となるため、上記三元触媒では、ＣＯやＨＣは酸化浄化
することができても、ＮＯｘの還元浄化ができなくな
る。
【０００４】そこで、近年は、遷移金属をイオン交換担
持させてなるゼオライト（アルミノ珪酸塩）触媒の研究
が進められている。このゼオライト触媒の場合、リーン
雰囲気においても、ＮＯｘを直接、あるいは共存する還
元剤（例えば、ＣＯ，ＨＣ等）により、Ｎ2 とＯ2 とに
接触分解させることができる。
持させてなるゼオライト（アルミノ珪酸塩）触媒の研究
が進められている。このゼオライト触媒の場合、リーン
雰囲気においても、ＮＯｘを直接、あるいは共存する還
元剤（例えば、ＣＯ，ＨＣ等）により、Ｎ2 とＯ2 とに
接触分解させることができる。
【０００５】また、他の触媒として、特開平２−２６５
６４９号公報には、ＡｌとＣｕとを結晶の骨格を構成す
る金属成分とする銅シリケート（珪酸塩）触媒（Ａ型ゼ
オライト構造）が開示され、特開平３−１０１８３６号
公報には、Ｆｅ、Ｇａ、Ｂ等の元素を結晶の骨格の構成
元素とする結晶性非アルミノ珪酸塩に、銅をイオン交換
担持させてなる触媒が開示されている。
６４９号公報には、ＡｌとＣｕとを結晶の骨格を構成す
る金属成分とする銅シリケート（珪酸塩）触媒（Ａ型ゼ
オライト構造）が開示され、特開平３−１０１８３６号
公報には、Ｆｅ、Ｇａ、Ｂ等の元素を結晶の骨格の構成
元素とする結晶性非アルミノ珪酸塩に、銅をイオン交換
担持させてなる触媒が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述の自動
車の排気ガスは、通常の市街地走行においては４００℃
以下の比較的低い温度で排出される。これに対して、従
来のゼオライト触媒の場合、４００℃以上の高温での活
性は比較的高いものの、低温での活性が低い。また、一
方、上記排気ガス温度は、時に８００℃から９００℃に
近い高温になることがある。その場合、従来のゼオライ
ト触媒では熱劣化し、以後の触媒活性が低下するという
問題がある。
車の排気ガスは、通常の市街地走行においては４００℃
以下の比較的低い温度で排出される。これに対して、従
来のゼオライト触媒の場合、４００℃以上の高温での活
性は比較的高いものの、低温での活性が低い。また、一
方、上記排気ガス温度は、時に８００℃から９００℃に
近い高温になることがある。その場合、従来のゼオライ
ト触媒では熱劣化し、以後の触媒活性が低下するという
問題がある。
【０００７】すなわち、本発明の課題は、耐熱性が高く
且つ低温活性に優れた触媒を得ることにある。
且つ低温活性に優れた触媒を得ることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段及びその作用】本発明者
は、このような課題に対し、鋭意研究に努めた結果、ゼ
オライトのＡｌに代えて他の金属を結晶骨格の構成元素
とする結晶性非アルミノ珪酸塩においては、その結晶構
造をペンタシル型とし、且つ上記他の金属としては３価
で安定な特定の元素を使用することが、耐熱性の向上と
低温での触媒活性の向上とに有効であることを見出だし
たものである。
は、このような課題に対し、鋭意研究に努めた結果、ゼ
オライトのＡｌに代えて他の金属を結晶骨格の構成元素
とする結晶性非アルミノ珪酸塩においては、その結晶構
造をペンタシル型とし、且つ上記他の金属としては３価
で安定な特定の元素を使用することが、耐熱性の向上と
低温での触媒活性の向上とに有効であることを見出だし
たものである。
【０００９】すなわち、上記課題を解決する手段は、結
晶の骨格を構成する金属成分としてＳｃ、Ｙ、Ｉｎ、Ｍ
ｎ、Ｓｂ、Ｂｉ及びランタノイド元素（但し、Ｌａを除
く。）のうちから選ばれた１種以上の金属Ｍを有するペ
ンタシル型ゼオライト構造の非アルミノ珪酸塩に、Ｃｕ
が担持されてなることを特徴とする排気ガス浄化用触媒
である。
晶の骨格を構成する金属成分としてＳｃ、Ｙ、Ｉｎ、Ｍ
ｎ、Ｓｂ、Ｂｉ及びランタノイド元素（但し、Ｌａを除
く。）のうちから選ばれた１種以上の金属Ｍを有するペ
ンタシル型ゼオライト構造の非アルミノ珪酸塩に、Ｃｕ
が担持されてなることを特徴とする排気ガス浄化用触媒
である。
【００１０】上記触媒の場合、その母体となる非アルミ
ノ珪酸塩の結晶構造がペンタシル型のゼオライト構造で
あるから、比較的高い耐熱性が得られるものである。ま
た、結晶の骨格を構成する金属Ｍが、上述のＳｃ、Ｙ、
Ｉｎ、Ｍｎ、Ｓｂ、Ｂｉあるいはランタノイド元素（但
し、Ｌａを除く。）であるから、触媒の低温活性が高
い。その理由は明らかでないが、これらの金属元素は３
価で安定であるから、そのことが触媒の活性向上に有利
に働いているということはできる。
ノ珪酸塩の結晶構造がペンタシル型のゼオライト構造で
あるから、比較的高い耐熱性が得られるものである。ま
た、結晶の骨格を構成する金属Ｍが、上述のＳｃ、Ｙ、
Ｉｎ、Ｍｎ、Ｓｂ、Ｂｉあるいはランタノイド元素（但
し、Ｌａを除く。）であるから、触媒の低温活性が高
い。その理由は明らかでないが、これらの金属元素は３
価で安定であるから、そのことが触媒の活性向上に有利
に働いているということはできる。
【００１１】すなわち、本発明は、Ｃｕを担持せしめて
なる触媒を提供するものであるが、例えばＴｉのような
４価で安定な元素の場合、これを結晶の骨格構成元素と
して用いても、高い触媒活性は得られない。それは、Ｓ
ｉと同じ４価の元素では電荷の不足はなく、従って、イ
オン交換サイトが得られなくなり、活性種としてのＣｕ
をイオン交換により担持できなくなるためである。そし
て、本発明の場合、上記金属Ｍは３価で安定であって、
比較的安定なイオン交換サイトを形成するため、高い触
媒活性が得られているものである。
なる触媒を提供するものであるが、例えばＴｉのような
４価で安定な元素の場合、これを結晶の骨格構成元素と
して用いても、高い触媒活性は得られない。それは、Ｓ
ｉと同じ４価の元素では電荷の不足はなく、従って、イ
オン交換サイトが得られなくなり、活性種としてのＣｕ
をイオン交換により担持できなくなるためである。そし
て、本発明の場合、上記金属Ｍは３価で安定であって、
比較的安定なイオン交換サイトを形成するため、高い触
媒活性が得られているものである。
【００１２】この場合、Ｓｉと上記金属Ｍとの比Ｓｉ／
Ｍは１００以下が望ましい。１００よりも大きくなる
と、イオン交換サイトの数が少なくなり、Ｃｕを多く担
持せしめることができないからである。
Ｍは１００以下が望ましい。１００よりも大きくなる
と、イオン交換サイトの数が少なくなり、Ｃｕを多く担
持せしめることができないからである。
【００１３】上記Ｃｕの上記非アルミノ珪酸塩への担持
方法として、上述のイオン交換法が好適であるが、本発
明は、これに限るものではなく、含浸による担持法を採
用することもできる。
方法として、上述のイオン交換法が好適であるが、本発
明は、これに限るものではなく、含浸による担持法を採
用することもできる。
【００１４】また、上記触媒は、その使用にあたって、
担体に担持せしめることが好ましいが、その場合の担体
としては、コーディライトが好適であり、また、他の無
機多孔質体を用いることもできる。
担体に担持せしめることが好ましいが、その場合の担体
としては、コーディライトが好適であり、また、他の無
機多孔質体を用いることもできる。
【００１５】
【発明の効果】従って、本発明によれば、Ｓｃ、Ｙ、Ｉ
ｎ、Ｍｎ、Ｓｂ、Ｂｉ及びランタノイド元素（但し、Ｌ
ａを除く。）のうちから選ばれた１種以上の金属Ｍを結
晶の骨格を構成する金属成分とし、結晶構造をペンタシ
ル型のゼオライト構造とした非アルミノ珪酸塩に、Ｃｕ
を担持せしめたから、耐熱性と低温活性とを得ることが
できる。
ｎ、Ｍｎ、Ｓｂ、Ｂｉ及びランタノイド元素（但し、Ｌ
ａを除く。）のうちから選ばれた１種以上の金属Ｍを結
晶の骨格を構成する金属成分とし、結晶構造をペンタシ
ル型のゼオライト構造とした非アルミノ珪酸塩に、Ｃｕ
を担持せしめたから、耐熱性と低温活性とを得ることが
できる。
【００１６】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。
【００１７】−触媒の作成− （実施例１） 水ガラス３号、硝酸セリウム、塩化ナトリウム及び臭化
テトラプロピルアンモニウム（ＴＰＡＢ）の各所定量を
溶解混合し、ｐＨ９．５〜１０．５に調整後、オートク
レーブを用いて水熱合成し、Ｃｅを結晶の骨格構成元素
とする非アルミノ珪酸塩粉末を得た。上記水熱合成は、
Ｎ2 雰囲気下で２１０℃まで緩やかに昇温させた後、そ
の温度に８時間保持することにより行なった。また、得
られた上記粉末には、洗浄処理、１５０℃×１２時間の
乾燥処理、５４０℃×３時間の焼成処理を施した。
テトラプロピルアンモニウム（ＴＰＡＢ）の各所定量を
溶解混合し、ｐＨ９．５〜１０．５に調整後、オートク
レーブを用いて水熱合成し、Ｃｅを結晶の骨格構成元素
とする非アルミノ珪酸塩粉末を得た。上記水熱合成は、
Ｎ2 雰囲気下で２１０℃まで緩やかに昇温させた後、そ
の温度に８時間保持することにより行なった。また、得
られた上記粉末には、洗浄処理、１５０℃×１２時間の
乾燥処理、５４０℃×３時間の焼成処理を施した。
【００１８】上記粉末を分析したところ、ＸＲＤパター
ンは、ＺＳＭ−５と同様のペンタシル型ゼオライト構造
を示した。また、定量分析の結果、組成比はＳｉ／Ｃｅ
＝１９（モル比）であった。
ンは、ＺＳＭ−５と同様のペンタシル型ゼオライト構造
を示した。また、定量分析の結果、組成比はＳｉ／Ｃｅ
＝１９（モル比）であった。
【００１９】そうして、上記粉末に対しＣｕ2+を次の条
件によるイオン交換法によって担持せしめた。
件によるイオン交換法によって担持せしめた。
【００２０】 酢酸銅水溶液濃度 ０．０５モル／ｌ 粉末処理量 １０ｇ／ｌ 水溶液温度 ５０℃ 保持時間 ２４時間 上記Ｃｕ2+の担持量は２．２ｗｔ％であった。
【００２１】以上の如くして得られた触媒（Ｃｕ／Ｓｉ
−Ｃｅ−Ｏ）をバインダー（水和アルミナ）１０ｗｔ％
と混合し、水を加えてスラリー化し、コーディライト製
ハニカム担体（４００セル）にウォッシュコートし、乾
燥（１２０℃）及び焼成（５００℃）処理を施して、後
述する浄化テストの供試材１−２とした。上記ハニカム
担体における触媒の担持量は、２ｇ／５５ｃｃである。
−Ｃｅ−Ｏ）をバインダー（水和アルミナ）１０ｗｔ％
と混合し、水を加えてスラリー化し、コーディライト製
ハニカム担体（４００セル）にウォッシュコートし、乾
燥（１２０℃）及び焼成（５００℃）処理を施して、後
述する浄化テストの供試材１−２とした。上記ハニカム
担体における触媒の担持量は、２ｇ／５５ｃｃである。
【００２２】また、上記Ｓｉ／Ｃｅ比及びＣｕ2+の担持
量が表１の如く異なる各触媒を作成し、上記のものと同
様の供試材１−１，１−３，１−４を得た。
量が表１の如く異なる各触媒を作成し、上記のものと同
様の供試材１−１，１−３，１−４を得た。
【００２３】（実施例２〜９） 上記硝酸セリウムに代えて硝酸マンガン、硝酸テルビウ
ム等を用い、実施例１と同様の方法によってＭｎ、Ｔｂ
等の金属Ｍを結晶の骨格構成元素とする各非アルミノ珪
酸塩粉末を得た。そして、この粉末を用いて、実施例１
と同様の方法により表１に示す各触媒を作成し、ハニカ
ム担体に担持せしめて、各供試材２−１〜９を得た。上
記各触媒は、全てＸＲＤによってペンタシル型ゼオライ
ト構造であることが確認できた。
ム等を用い、実施例１と同様の方法によってＭｎ、Ｔｂ
等の金属Ｍを結晶の骨格構成元素とする各非アルミノ珪
酸塩粉末を得た。そして、この粉末を用いて、実施例１
と同様の方法により表１に示す各触媒を作成し、ハニカ
ム担体に担持せしめて、各供試材２−１〜９を得た。上
記各触媒は、全てＸＲＤによってペンタシル型ゼオライ
ト構造であることが確認できた。
【００２４】（比較例１） 上記実施例１の硝酸セリウムに代えて硫酸アルミニウム
を用い、実施例１と同様の方法によってＡｌを結晶の骨
格構成元素とする２種類のアルミノ珪酸塩粉末（Ｓｉ／
Ａｌ＝２５のもの及びＳｉ／Ａｌ＝７４のもの）を得
た。そして、これらの粉末を用いて、実施例１と同様の
方法により各触媒（Ｃｕ／Ｓｉ−Ａｌ−Ｏ）を作成し、
ハニカム担体に担持せしめて、供試材を得た。上記各触
媒におけるＣｕ2+の担持量は２．０ｗｔ％，１．９ｗｔ
％であった。また、上記粉末はＸＲＤではペンタシル型
ゼオライト構造を示していた。
を用い、実施例１と同様の方法によってＡｌを結晶の骨
格構成元素とする２種類のアルミノ珪酸塩粉末（Ｓｉ／
Ａｌ＝２５のもの及びＳｉ／Ａｌ＝７４のもの）を得
た。そして、これらの粉末を用いて、実施例１と同様の
方法により各触媒（Ｃｕ／Ｓｉ−Ａｌ−Ｏ）を作成し、
ハニカム担体に担持せしめて、供試材を得た。上記各触
媒におけるＣｕ2+の担持量は２．０ｗｔ％，１．９ｗｔ
％であった。また、上記粉末はＸＲＤではペンタシル型
ゼオライト構造を示していた。
【００２５】（比較例２） 上記実施例１の硝酸セリウムに代えて硫酸チタンを用
い、実施例１と同様の方法によってＴｉを結晶の骨格構
成元素とする非アルミノ珪酸塩粉末（Ｓｉ／Ｔｉ＝３
５）を得た。そして、この粉末を用いて、実施例１と同
様の方法により触媒（Ｃｕ／Ｓｉ−Ｔｉ−Ｏ）を作成
し、ハニカム担体に担持せしめて、供試材を得た。上記
触媒におけるＣｕ2+の担持量は１．０ｗｔ％であった。
また、上記粉末はＸＲＤではペンタシル型ゼオライト構
造を示していた。
い、実施例１と同様の方法によってＴｉを結晶の骨格構
成元素とする非アルミノ珪酸塩粉末（Ｓｉ／Ｔｉ＝３
５）を得た。そして、この粉末を用いて、実施例１と同
様の方法により触媒（Ｃｕ／Ｓｉ−Ｔｉ−Ｏ）を作成
し、ハニカム担体に担持せしめて、供試材を得た。上記
触媒におけるＣｕ2+の担持量は１．０ｗｔ％であった。
また、上記粉末はＸＲＤではペンタシル型ゼオライト構
造を示していた。
【００２６】（比較例３） 上記実施例１の硝酸セリウムに代えて硝酸ランタンを用
い、実施例１と同様の方法によってＬａを結晶の骨格構
成元素とする非アルミノ珪酸塩粉末を得た。そして、こ
の粉末を用いて、実施例１と同様の方法により触媒（Ｃ
ｕ／Ｓｉ−Ｌａ−Ｏ）を作成し、ハニカム担体に担持せ
しめて、供試材を得た。上記触媒におけるＣｕ 2+ の担持
量は２．０ｗｔ％であった。また、上記粉末はＸＲＤで
はペンタシル型ゼオライト構造を示していた。
い、実施例１と同様の方法によってＬａを結晶の骨格構
成元素とする非アルミノ珪酸塩粉末を得た。そして、こ
の粉末を用いて、実施例１と同様の方法により触媒（Ｃ
ｕ／Ｓｉ−Ｌａ−Ｏ）を作成し、ハニカム担体に担持せ
しめて、供試材を得た。上記触媒におけるＣｕ 2+ の担持
量は２．０ｗｔ％であった。また、上記粉末はＸＲＤで
はペンタシル型ゼオライト構造を示していた。
【００２７】（比較例４−１，４−２） 上記実施例１の硝酸セリウムに代えて硫酸コバルトを用
い、実施例１と同様の方法によってＣｏを結晶の骨格構
成元素とする２種類の非アルミノ珪酸塩粉末（Ｓｉ／Ｃ
ｏ＝３５のもの及びＳｉ／Ｃｏ＝１２４のもの）を得
た。そして、これらの粉末を用いて、実施例１と同様の
方法により各触媒（Ｃｕ／Ｓｉ−Ｃｏ−Ｏ）を作成し、
ハニカム担体に担持せしめて、供試材を得た。上記各触
媒におけるＣｕ 2+ の担持量は２．１ｗｔ％，０．６ｗｔ
％であった。また、上記粉末はＸＲＤではペンタシル型
ゼオライト構造を示していた。
い、実施例１と同様の方法によってＣｏを結晶の骨格構
成元素とする２種類の非アルミノ珪酸塩粉末（Ｓｉ／Ｃ
ｏ＝３５のもの及びＳｉ／Ｃｏ＝１２４のもの）を得
た。そして、これらの粉末を用いて、実施例１と同様の
方法により各触媒（Ｃｕ／Ｓｉ−Ｃｏ−Ｏ）を作成し、
ハニカム担体に担持せしめて、供試材を得た。上記各触
媒におけるＣｕ 2+ の担持量は２．１ｗｔ％，０．６ｗｔ
％であった。また、上記粉末はＸＲＤではペンタシル型
ゼオライト構造を示していた。
【００２８】−浄化テスト− 以上の如くして作成した実施例及び比較例の供試材につ
き、以下のガス組成及び空間速度のモデル排気ガスを用
いてＮＯｘ浄化率を測定した。
き、以下のガス組成及び空間速度のモデル排気ガスを用
いてＮＯｘ浄化率を測定した。
【００２９】 ＮＯ；２１００ｐｐｍ，ＨＣ；６０００ｐｐｍＣ，
Ｏ2；８％， ＣＯ2；１０％，ＣＯ；０．２％，Ｈ2；６５０ｐｐｍ ＳＶ＝２５０００ｈｒ-1 テスト結果は、表１に示されており、また、実施例１−
２，２−１，３−１及び比較例２のテスト結果が図１
に、比較例１のテスト結果が図２にも示されている。
Ｏ2；８％， ＣＯ2；１０％，ＣＯ；０．２％，Ｈ2；６５０ｐｐｍ ＳＶ＝２５０００ｈｒ-1 テスト結果は、表１に示されており、また、実施例１−
２，２−１，３−１及び比較例２のテスト結果が図１
に、比較例１のテスト結果が図２にも示されている。
【００３０】
【表１】
【００３１】−浄化テスト結果について− 図１によれば、実施例のものは３００℃付近の低温域で
ＮＯｘ浄化率が高くなっている。これに対して、比較例
２はＴｉを用いたものであるが、ＮＯｘ浄化率が極めて
低い。この比較例２の触媒活性が低いのは、上記Ｔｉが
４価で安定であって、そのために非アルミノ珪酸塩にイ
オン交換サイトが形成されず、そのことによって、一旦
担持されたＣｕ2+が酸化され易くなって活性を示さなく
なるためと考えられる。
ＮＯｘ浄化率が高くなっている。これに対して、比較例
２はＴｉを用いたものであるが、ＮＯｘ浄化率が極めて
低い。この比較例２の触媒活性が低いのは、上記Ｔｉが
４価で安定であって、そのために非アルミノ珪酸塩にイ
オン交換サイトが形成されず、そのことによって、一旦
担持されたＣｕ2+が酸化され易くなって活性を示さなく
なるためと考えられる。
【００３２】また、表１によれば、実施例のものは最高
活性発現温度が３１０〜３５０℃と低温であるのに対
し、Ａｌを用いた比較例１は４００℃となっている。ま
た、この比較例１の場合、図２からも明らかなように、
３１０℃でのＮＯｘ浄化率が零であり、３５０℃での同
浄化率は４％程度である。以上の結果から、実施例の場
合、触媒の低温活性に優れていることが裏付けられる。
また、表１によれば、各実施例において、Ｓｉ／Ｍ比が
１００を越えるものはその触媒活性が低くなっており、
このことから、Ｓｉ／Ｍ比は１００以下が好ましいと言
える。
活性発現温度が３１０〜３５０℃と低温であるのに対
し、Ａｌを用いた比較例１は４００℃となっている。ま
た、この比較例１の場合、図２からも明らかなように、
３１０℃でのＮＯｘ浄化率が零であり、３５０℃での同
浄化率は４％程度である。以上の結果から、実施例の場
合、触媒の低温活性に優れていることが裏付けられる。
また、表１によれば、各実施例において、Ｓｉ／Ｍ比が
１００を越えるものはその触媒活性が低くなっており、
このことから、Ｓｉ／Ｍ比は１００以下が好ましいと言
える。
【００３３】−耐熱テスト− 表２に、各供試材につき、熱処理前の比表面積（初期
値）と熱処理後の比表面積とを測定した結果を示す。熱
処理は大気中で行なった。温度は８００℃、時間は７０
時間である。
値）と熱処理後の比表面積とを測定した結果を示す。熱
処理は大気中で行なった。温度は８００℃、時間は７０
時間である。
【００３４】
【表２】
【００３５】実施例の各供試材の場合、比表面積の減少
率は最高でも８％強程度であるが、比較例の場合は、最
低でも２０％の減少がみられる。このように比較例に比
表面積の大きな減少がみられるのは、熱処理によって結
晶構造が破壊されたためと考える。
率は最高でも８％強程度であるが、比較例の場合は、最
低でも２０％の減少がみられる。このように比較例に比
表面積の大きな減少がみられるのは、熱処理によって結
晶構造が破壊されたためと考える。
【００３６】また、実施例１−１及び４−１、並びに比
較例１−３及び１−４につき、初期のＸＲＤパターンと
上記熱処理後のＸＲＤパターンとを調べたところ、図３
〜図６に示す結果が得られた。実施例１−１及び４−１
の場合、上記ＸＲＤパターンには変化がほとんど認めら
れないが、アルミノ珪酸塩にかかる比較例１−３の場合
は同パターンに大きな変化がみられる。一般にＳｉ／Ｍ
比が大きくなるほど耐熱性が高くなるが、比較例の場
合、Ｓｉ／Ａｌ＝３５とした１−４の供試材でも熱処理
後のＸＲＤパターンに変化がみられる（２θ＝１０〜３
０付近でベースラインが膨らんでいる）。
較例１−３及び１−４につき、初期のＸＲＤパターンと
上記熱処理後のＸＲＤパターンとを調べたところ、図３
〜図６に示す結果が得られた。実施例１−１及び４−１
の場合、上記ＸＲＤパターンには変化がほとんど認めら
れないが、アルミノ珪酸塩にかかる比較例１−３の場合
は同パターンに大きな変化がみられる。一般にＳｉ／Ｍ
比が大きくなるほど耐熱性が高くなるが、比較例の場
合、Ｓｉ／Ａｌ＝３５とした１−４の供試材でも熱処理
後のＸＲＤパターンに変化がみられる（２θ＝１０〜３
０付近でベースラインが膨らんでいる）。
【００３７】以上の結果から、実施例の触媒は熱処理を
行なっても構造破壊がほとんどなく、比較例に比べて耐
熱性に優れている、ということができる。
行なっても構造破壊がほとんどなく、比較例に比べて耐
熱性に優れている、ということができる。
【図１】実施例と比較例の排気ガス浄化テスト結果を示
すグラフ図
すグラフ図
【図２】比較例の排気ガス浄化テスト結果を示すグラフ
図
図
【図３】実施例１−１の初期のＸＲＤパターンと上記熱
処理後のＸＲＤパターンとを示すグラフ図
処理後のＸＲＤパターンとを示すグラフ図
【図４】実施例４−１の初期のＸＲＤパターンと上記熱
処理後のＸＲＤパターンとを示すグラフ図
処理後のＸＲＤパターンとを示すグラフ図
【図５】比較例１−３の初期のＸＲＤパターンと上記熱
処理後のＸＲＤパターンとを示すグラフ図
処理後のＸＲＤパターンとを示すグラフ図
【図６】比較例１−４の初期のＸＲＤパターンと上記熱
処理後のＸＲＤパターンとを示すグラフ図
処理後のＸＲＤパターンとを示すグラフ図
なし
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−49864（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−15142（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−229638（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B01J 21/00 - 37/36 B01D 53/86
Claims (2)
- 【請求項１】結晶の骨格を構成する金属成分としてＳ
ｃ、Ｙ、Ｉｎ、Ｍｎ、Ｓｂ、Ｂｉ及びランタノイド元素
（但し、Ｌａを除く。）のうちから選ばれた１種以上の
金属Ｍを有するペンタシル型ゼオライト構造の非アルミ
ノ珪酸塩に、Ｃｕが担持されてなることを特徴とする排
気ガス浄化用触媒。 - 【請求項２】上記非アルミノ珪酸塩におけるＳｉ／Ｍの
比が１００以下である請求項１に記載の排気ガス浄化用
触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34370691A JP3219815B2 (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | 排気ガス浄化用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34370691A JP3219815B2 (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | 排気ガス浄化用触媒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05168937A JPH05168937A (ja) | 1993-07-02 |
| JP3219815B2 true JP3219815B2 (ja) | 2001-10-15 |
Family
ID=18363622
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34370691A Expired - Fee Related JP3219815B2 (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | 排気ガス浄化用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3219815B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6127232B2 (ja) * | 2012-07-19 | 2017-05-17 | 株式会社 Ａｃｒ | 抗シンタリング触媒 |
| JP6028195B2 (ja) * | 2012-07-19 | 2016-11-16 | 株式会社ゼオライト・アーティフィシャル | ゼオライト金属塩複合体及びその製造方法 |
-
1991
- 1991-12-26 JP JP34370691A patent/JP3219815B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05168937A (ja) | 1993-07-02 |
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