JP3211339B2 - 銅アノードにおけるＰｂ量の調整方法 - Google Patents
銅アノードにおけるＰｂ量の調整方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、銅の製錬で、特に連続
製錬法により製造される精製アノードの品質を管理する
ためのＰｂ量の調整方法に関する。
製錬法により製造される精製アノードの品質を管理する
ためのＰｂ量の調整方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、銅の精錬では、図３に示すような
酸化反応を主体とする連続した複数炉方式の製錬方法が
知られている。この連続製錬法では、まず、銅を２０〜
３０％含有する硫化銅精鉱に硅砂および石灰石などの溶
剤を所定量配合して、酸素富化空気とともに、給鉱用内
管と送風用外管とからなるランス管１１により溶錬炉１
に吹き込み、これを溶解、酸化して硫化銅および硫化鉄
を主成分とするカワと、鉱石中の脈石や溶剤および酸化
鉄等からなるカラミとを生成する。次いで、生成された
カワとカラミはラインＬ１により電気炉である分離炉２
に送り、比重差で沈降分離させたカワをサイフォンによ
り選択的にラインＬ２に溢流させて製銅炉３に導入す
る。また、カラミはラインＬ７から排出して水砕装置２
２で水砕処理する。そして、製銅炉３で、さらにランス
管３１により溶剤とともに酸素富化空気を送風し、カワ
中の残留硫黄分が０.５％程度となるまで硫黄および鉄
をほぼ全量酸化した後、ラインＬ８からカラミを排出し
てラインＬ３より純度９８.５％の粗銅を得る。その
後、精製炉４において再び酸化，還元を順次おこなって
純度９９.３〜９９.６％の精製銅を得、これをラインＬ
９より取り出しアノードＡ１に鋳造する。
酸化反応を主体とする連続した複数炉方式の製錬方法が
知られている。この連続製錬法では、まず、銅を２０〜
３０％含有する硫化銅精鉱に硅砂および石灰石などの溶
剤を所定量配合して、酸素富化空気とともに、給鉱用内
管と送風用外管とからなるランス管１１により溶錬炉１
に吹き込み、これを溶解、酸化して硫化銅および硫化鉄
を主成分とするカワと、鉱石中の脈石や溶剤および酸化
鉄等からなるカラミとを生成する。次いで、生成された
カワとカラミはラインＬ１により電気炉である分離炉２
に送り、比重差で沈降分離させたカワをサイフォンによ
り選択的にラインＬ２に溢流させて製銅炉３に導入す
る。また、カラミはラインＬ７から排出して水砕装置２
２で水砕処理する。そして、製銅炉３で、さらにランス
管３１により溶剤とともに酸素富化空気を送風し、カワ
中の残留硫黄分が０.５％程度となるまで硫黄および鉄
をほぼ全量酸化した後、ラインＬ８からカラミを排出し
てラインＬ３より純度９８.５％の粗銅を得る。その
後、精製炉４において再び酸化，還元を順次おこなって
純度９９.３〜９９.６％の精製銅を得、これをラインＬ
９より取り出しアノードＡ１に鋳造する。
【０００３】これら溶錬炉１，分離炉２，製銅炉３に
は、順次高低差を設けて、密閉樋によって連結し溶湯を
流下させる。
は、順次高低差を設けて、密閉樋によって連結し溶湯を
流下させる。
【０００４】このような連続製錬法により製造された精
製アノードは、不純物として０.２％程度のＰbを含有し
ており、これを電解精製によって９９.９９％の高純度
の電気銅（カソード）を析出させ、含有される不純物は
アノード・スライムとして、および電解液中に溶解させ
て回収する。
製アノードは、不純物として０.２％程度のＰbを含有し
ており、これを電解精製によって９９.９９％の高純度
の電気銅（カソード）を析出させ、含有される不純物は
アノード・スライムとして、および電解液中に溶解させ
て回収する。
【０００５】また、上記プロセス中で排出されるカラミ
のうち、製銅炉３で発生するカラミは、銅の含有量が１
４〜１６％と高品位であり、ラインＬ８を通じて水砕装
置３２により水砕して乾燥処理した後、再び溶錬炉１に
循環し原料鉱石とともに再び溶解して銅の回収を図る。
のうち、製銅炉３で発生するカラミは、銅の含有量が１
４〜１６％と高品位であり、ラインＬ８を通じて水砕装
置３２により水砕して乾燥処理した後、再び溶錬炉１に
循環し原料鉱石とともに再び溶解して銅の回収を図る。
【０００６】一方、特に溶錬炉１および製銅炉３では溶
体の酸化にともなって、多量のＳＯ2およびＰb，Ｓbな
どの金属ヒュームを含む排ガスが発生するので、この高
温の排ガスは各炉頂に設けた煙道口から吸引し、ボイラ
１４，３４を介して冷却後、コットレル１５，３５によ
り含Ｐb煙灰（以下、煙灰と表記する）を集塵した後、
濃度およそ１５〜２０％のＳＯ2をラインＬ１０，Ｌ１
０を通じて硫酸工程へ送る。さらに、集められた煙灰を
全量廃棄処理するにはコストがかかるうえ、煙灰中には
４０％ほどの銅成分が含まれているので、これを回収す
べく製銅炉３で排出したカラミと同様に、再びこの煙灰
の一部をラインＬ４をにより溶錬炉１に循環させる。こ
の際、定量の煙灰を循環し続けると、上記製造するアノ
ードＡ１中のＰb濃度が上昇してＣu純度の低下を招くう
え、ひいては電解精製時に不動態化が進行し精製効率の
低下を来たすので、定期的にアノードＡ１中のＰb量を
分析工程Ｄ１にて測定し、溶錬炉１への煙灰の循環を調
整工程Ｄ３において、実績的に設定した管理基準にもと
づき所定時間停止するなどして調整していた。
体の酸化にともなって、多量のＳＯ2およびＰb，Ｓbな
どの金属ヒュームを含む排ガスが発生するので、この高
温の排ガスは各炉頂に設けた煙道口から吸引し、ボイラ
１４，３４を介して冷却後、コットレル１５，３５によ
り含Ｐb煙灰（以下、煙灰と表記する）を集塵した後、
濃度およそ１５〜２０％のＳＯ2をラインＬ１０，Ｌ１
０を通じて硫酸工程へ送る。さらに、集められた煙灰を
全量廃棄処理するにはコストがかかるうえ、煙灰中には
４０％ほどの銅成分が含まれているので、これを回収す
べく製銅炉３で排出したカラミと同様に、再びこの煙灰
の一部をラインＬ４をにより溶錬炉１に循環させる。こ
の際、定量の煙灰を循環し続けると、上記製造するアノ
ードＡ１中のＰb濃度が上昇してＣu純度の低下を招くう
え、ひいては電解精製時に不動態化が進行し精製効率の
低下を来たすので、定期的にアノードＡ１中のＰb量を
分析工程Ｄ１にて測定し、溶錬炉１への煙灰の循環を調
整工程Ｄ３において、実績的に設定した管理基準にもと
づき所定時間停止するなどして調整していた。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところで、精製炉４で
精製されて鋳造されたアノードＡ１の品質は、不純物の
主な組成がＰbであり、製造管理のうえからはこのＰbの
含有量を調整することでＣu純度も管理できる。しかし
ながら、上記のように製造されたアノードＡ１中のＰb
量を検出して、煙灰の溶錬炉１への循環量を調整しよう
とすると、以下のような問題点があった。
精製されて鋳造されたアノードＡ１の品質は、不純物の
主な組成がＰbであり、製造管理のうえからはこのＰbの
含有量を調整することでＣu純度も管理できる。しかし
ながら、上記のように製造されたアノードＡ１中のＰb
量を検出して、煙灰の溶錬炉１への循環量を調整しよう
とすると、以下のような問題点があった。
【０００８】(１)上記製錬プロセスの精製炉４における
精製およびその後の鋳造には、製銅炉３からの粗銅の受
け入れ、酸化、還元、そしてアノードＡ１の鋳造までに
１０時間ほどを要し、鋳造したアノードＡ１から試料を
採取して定量分析の結果を得るにはさらに半日あまり要
するので、この結果により煙灰の循環量を決定すると、
原料鉱石の組成変動もありプロセスコントロール上十分
な応答が得られない。
精製およびその後の鋳造には、製銅炉３からの粗銅の受
け入れ、酸化、還元、そしてアノードＡ１の鋳造までに
１０時間ほどを要し、鋳造したアノードＡ１から試料を
採取して定量分析の結果を得るにはさらに半日あまり要
するので、この結果により煙灰の循環量を決定すると、
原料鉱石の組成変動もありプロセスコントロール上十分
な応答が得られない。
【０００８】(２)そのために、アノードＡ１中のＰb量
のバラツキを考慮して、必要以上に安全な管理限界を設
けると、循環させる煙灰を減少させなければならず、発
生する煙灰からの銅の回収率が低下して資源の有効利用
が図れない。
のバラツキを考慮して、必要以上に安全な管理限界を設
けると、循環させる煙灰を減少させなければならず、発
生する煙灰からの銅の回収率が低下して資源の有効利用
が図れない。
【０００９】(３)上記溶錬炉１では、銅精鉱のほかにス
クラップＢ１による銅の回収や電解精製による電気銅の
製造時に発生するアノード残基Ａ２の再溶解も行う必要
があり、この場合、スクラップやアノード残基Ａ２をそ
の発生の都度、断続的に投入すると、溶錬炉１での当初
の溶湯の組成が一時的に変動する。このような系外に起
因する溶湯の一時的な変動に対して、鋳造したアノード
Ａ１中のＰb分析をもって煙灰の循環量を調整しようと
すると、その応答精度からプロセスコントロールをさら
に難しくする。
クラップＢ１による銅の回収や電解精製による電気銅の
製造時に発生するアノード残基Ａ２の再溶解も行う必要
があり、この場合、スクラップやアノード残基Ａ２をそ
の発生の都度、断続的に投入すると、溶錬炉１での当初
の溶湯の組成が一時的に変動する。このような系外に起
因する溶湯の一時的な変動に対して、鋳造したアノード
Ａ１中のＰb分析をもって煙灰の循環量を調整しようと
すると、その応答精度からプロセスコントロールをさら
に難しくする。
【００１０】本発明はこのような問題点に鑑みてなされ
たもので、その目的とするところは、銅の連続製錬プロ
セスにおいて、プロセス中の変動する溶湯の組成に対し
ても製造するアノード中のＰb量に関し常に管理限界に
近く保持し、所定の純度を維持するための、Ｐb量の調
整方法を提供することにある。
たもので、その目的とするところは、銅の連続製錬プロ
セスにおいて、プロセス中の変動する溶湯の組成に対し
ても製造するアノード中のＰb量に関し常に管理限界に
近く保持し、所定の純度を維持するための、Ｐb量の調
整方法を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明の銅アノードにおけるＰb量の調整方法で
は、溶錬炉、分離炉および製銅炉とが少なくとも溶湯流
路により直列的に接続された製錬装置により銅精鉱から
粗銅を生成し、次いでこの粗銅を精製炉にて精製した後
にアノードに鋳造する銅の連続製錬プロセスにあって、
このプロセス中で発生した含Ｐb煙灰を前記溶錬炉に循
環させる際に、前記分離炉にて分離したカワ中のＰb値
を分析し、該Ｐb値が管理値を超える場合には前記含Ｐb
煙灰の循環量を減少し、該Ｐb値が管理値を下回る場合
には前記含Ｐb煙灰の循環量を増大して、前記アノード
中のＰb量を調整することを特徴とする。
に、本発明の銅アノードにおけるＰb量の調整方法で
は、溶錬炉、分離炉および製銅炉とが少なくとも溶湯流
路により直列的に接続された製錬装置により銅精鉱から
粗銅を生成し、次いでこの粗銅を精製炉にて精製した後
にアノードに鋳造する銅の連続製錬プロセスにあって、
このプロセス中で発生した含Ｐb煙灰を前記溶錬炉に循
環させる際に、前記分離炉にて分離したカワ中のＰb値
を分析し、該Ｐb値が管理値を超える場合には前記含Ｐb
煙灰の循環量を減少し、該Ｐb値が管理値を下回る場合
には前記含Ｐb煙灰の循環量を増大して、前記アノード
中のＰb量を調整することを特徴とする。
【００１２】
【作用】銅精鉱が溶剤とともに溶錬炉に供給され、溶
解，酸化されてカワとカラミとが生成される。この生成
されたカワとカラミは混合状態で分離炉に流入するが、
溶錬炉から分離炉まで溶湯は短時間で流れる。また、分
離炉にて分離されたカワは、溶体であるから容易に採取
でき、分析可能な試料とすることができる。したがっ
て、分離炉にて分離されたカワのＰb量を測定し、この
Ｐb値にもとづいてプロセス中で発生する含Ｐb煙灰の溶
錬炉への循環量を制御すれば、この調整量に対しカワ中
のＰb値で高い応答が得られるから、溶湯の組成変動に
追従させてカワ中のＰb量を調整できる。一方、精製炉
で精製された後鋳造されるアノード中のＰb量と、分離
炉にて分離されたカワ中のＰb量とは高い相関を有して
おり、このカワ中のＰb量をコントロールすることでア
ノード中のＰb量の調整が可能となる。
解，酸化されてカワとカラミとが生成される。この生成
されたカワとカラミは混合状態で分離炉に流入するが、
溶錬炉から分離炉まで溶湯は短時間で流れる。また、分
離炉にて分離されたカワは、溶体であるから容易に採取
でき、分析可能な試料とすることができる。したがっ
て、分離炉にて分離されたカワのＰb量を測定し、この
Ｐb値にもとづいてプロセス中で発生する含Ｐb煙灰の溶
錬炉への循環量を制御すれば、この調整量に対しカワ中
のＰb値で高い応答が得られるから、溶湯の組成変動に
追従させてカワ中のＰb量を調整できる。一方、精製炉
で精製された後鋳造されるアノード中のＰb量と、分離
炉にて分離されたカワ中のＰb量とは高い相関を有して
おり、このカワ中のＰb量をコントロールすることでア
ノード中のＰb量の調整が可能となる。
【００１３】
【実施例】本発明に係る一実施例を図１の連続製錬プロ
セスの要部を示すフロー図を参照し、また従来と同様の
工程には同一の符号を用いて説明する。
セスの要部を示すフロー図を参照し、また従来と同様の
工程には同一の符号を用いて説明する。
【００１４】本発明では、銅の連続精錬プロセスにおけ
る精製炉４にて生成した精製銅をラインＬ９で示される
鋳造工程で製造したアノードＡ１のＰb量の調整にあっ
て、溶錬炉１および製銅炉３の各酸化工程で発生した排
ガス中の含Ｐb煙灰（以下、煙灰と表記する）をコット
レル１５，３５で集塵し、ラインＬ４により前記溶錬炉
１に循環させる。このとき、分離炉２でカラミから分離
されたカワ中のＰb量をそのカワが流下するライン２に
て分析機構Ｃ１により測定し、このＰb値にもとづいて
前記溶錬炉１への煙灰の循環量を流量調整部Ｃ２により
制御するものである。
る精製炉４にて生成した精製銅をラインＬ９で示される
鋳造工程で製造したアノードＡ１のＰb量の調整にあっ
て、溶錬炉１および製銅炉３の各酸化工程で発生した排
ガス中の含Ｐb煙灰（以下、煙灰と表記する）をコット
レル１５，３５で集塵し、ラインＬ４により前記溶錬炉
１に循環させる。このとき、分離炉２でカラミから分離
されたカワ中のＰb量をそのカワが流下するライン２に
て分析機構Ｃ１により測定し、このＰb値にもとづいて
前記溶錬炉１への煙灰の循環量を流量調整部Ｃ２により
制御するものである。
【００１５】以下さらに詳細に説明すると、本願発明者
等はプロセス中の各溶湯の組成変化を鋭意解析の結果、
分離炉２でカラミから分離されたカワ中のＰb量と、鋳
造されるアノードＡ１中のＰb量とは図２にその関係を
示すように、ほぼ２４時間後のアノードＡ１中の値にお
いて高い相関を有することを知得した。例えばアノード
Ａ１中のＰb値が０.２５％となる場合のラインＬ２にお
けるカワ中のＰb値を逆に推定すると０.３３％となる。
すなわち、分離炉２でカラミから分離されたカワ中のＰ
b量を常に所定の値に維持すれば、同時にアノードＡ１
中のＰb値を管理することができるのである。また、こ
のプロセス中のＰb量は、当初供給する原料鉱石側での
コントロールが難しいので、ラインＬ４により溶錬炉１
に循環させる煙灰量を調整しておこなう。
等はプロセス中の各溶湯の組成変化を鋭意解析の結果、
分離炉２でカラミから分離されたカワ中のＰb量と、鋳
造されるアノードＡ１中のＰb量とは図２にその関係を
示すように、ほぼ２４時間後のアノードＡ１中の値にお
いて高い相関を有することを知得した。例えばアノード
Ａ１中のＰb値が０.２５％となる場合のラインＬ２にお
けるカワ中のＰb値を逆に推定すると０.３３％となる。
すなわち、分離炉２でカラミから分離されたカワ中のＰ
b量を常に所定の値に維持すれば、同時にアノードＡ１
中のＰb値を管理することができるのである。また、こ
のプロセス中のＰb量は、当初供給する原料鉱石側での
コントロールが難しいので、ラインＬ４により溶錬炉１
に循環させる煙灰量を調整しておこなう。
【００１６】上記煙灰量を調整するための制御方法とし
て、まず、分析機構Ｃ１により分離炉２から製銅炉３に
至るラインＬ２にて、カワを採取して定量分析をおこな
い含有するＰb値を得る。この分析機構Ｃ１では、ライ
ンＬ２の連絡樋に設けられたサイホン機構により樋の低
層部分からカワを露出させ、このカワをヘラに付着させ
て採取した後、粉砕機に投入して微粉化するサンプリン
グ装置により試料化し、蛍光Ｘ線分析等を用いた分析装
置に導入するものである。これらの一連の分析工程は、
すべて自動運転でおこなわれるが、試料がアノードとは
異なり溶体であるから、迅速なＰb測定が可能である。
（例えば、特開昭６２ー２３８４５９，同６３ー１１２
３５９参照。）そして、このカワ中のＰb量の分析は定
時的に、生産量等プロセスの条件によるが、例えば１時
間毎におこない、そのデータを分析する都度演算部を含
む制御部Ｃ３に送信する。このように逐次ラインＬ２を
流れるカワのＰb値を測定すれば、その組成変化を経時
的に把握することができる。
て、まず、分析機構Ｃ１により分離炉２から製銅炉３に
至るラインＬ２にて、カワを採取して定量分析をおこな
い含有するＰb値を得る。この分析機構Ｃ１では、ライ
ンＬ２の連絡樋に設けられたサイホン機構により樋の低
層部分からカワを露出させ、このカワをヘラに付着させ
て採取した後、粉砕機に投入して微粉化するサンプリン
グ装置により試料化し、蛍光Ｘ線分析等を用いた分析装
置に導入するものである。これらの一連の分析工程は、
すべて自動運転でおこなわれるが、試料がアノードとは
異なり溶体であるから、迅速なＰb測定が可能である。
（例えば、特開昭６２ー２３８４５９，同６３ー１１２
３５９参照。）そして、このカワ中のＰb量の分析は定
時的に、生産量等プロセスの条件によるが、例えば１時
間毎におこない、そのデータを分析する都度演算部を含
む制御部Ｃ３に送信する。このように逐次ラインＬ２を
流れるカワのＰb値を測定すれば、その組成変化を経時
的に把握することができる。
【００１７】つぎに制御部Ｃ３によって、分析の度に送
られてくる信号を受け、この信号データによりカワ中の
Ｐb値の変化を推定する。このとき、例えばＰb値の管理
限界を０.３３％とすると、カワ中のＰb値がこれを越え
ると推定される場合にはラインＬ４における煙灰の循環
量を減少させるように、またカワ中のＰb値が管理限界
を下回って離れているか、もしくは下回ってさらに減少
すると推定される場合にはラインＬ４における煙灰の循
環量を増大させるように、流量調整部Ｃ２に対して制御
用の出力信号を送る。なお、制御部Ｃ３に分析データが
入力する都度、演算して流量調整部Ｃ２に対しリアルタ
イムに制御信号を出力する。
られてくる信号を受け、この信号データによりカワ中の
Ｐb値の変化を推定する。このとき、例えばＰb値の管理
限界を０.３３％とすると、カワ中のＰb値がこれを越え
ると推定される場合にはラインＬ４における煙灰の循環
量を減少させるように、またカワ中のＰb値が管理限界
を下回って離れているか、もしくは下回ってさらに減少
すると推定される場合にはラインＬ４における煙灰の循
環量を増大させるように、流量調整部Ｃ２に対して制御
用の出力信号を送る。なお、制御部Ｃ３に分析データが
入力する都度、演算して流量調整部Ｃ２に対しリアルタ
イムに制御信号を出力する。
【００１８】続いて上記制御信号にもとづき、空気作動
弁や電磁弁などから構成された流量調整部Ｃ２によりラ
インＣ４の煙灰流量を増減させる。なお、コットレル１
５，３５において集塵した煙灰のうち、溶錬炉１へ循環
させる必要のない不要な煙灰は、流量調整部Ｃ２におい
て循環量を制御するとともに、ラインＬ５，Ｌ６から系
外に移送し、別途処理する。
弁や電磁弁などから構成された流量調整部Ｃ２によりラ
インＣ４の煙灰流量を増減させる。なお、コットレル１
５，３５において集塵した煙灰のうち、溶錬炉１へ循環
させる必要のない不要な煙灰は、流量調整部Ｃ２におい
て循環量を制御するとともに、ラインＬ５，Ｌ６から系
外に移送し、別途処理する。
【００１９】このような構成になるアノードにおけるＰ
ｂ量の調整方法では、分離炉２から製銅炉３に至るライ
ンＬ２にてカワを採取し、そのＰb量を測定する。した
がって、溶錬炉１から上記ラインＬ２までは工程が短
く、溶解された原料鉱石は短時間で溶湯としてラインＬ
２まで至る。また、短い間隔で定時的にＰb量を測定
し、かつ迅速な測定をおこなうから、この測定値により
溶錬炉１への煙灰の循環を制御すれば、高い応答が得ら
れる。そのうえ、ラインＬ２におけるカワ中のＰb値を
測定する都度、ラインＬ４における煙灰の循環量をリア
ルタイムに制御するから、高い精度でカワ中のＰb量を
コントロールすることができ、常に管理値にきわめて接
近した一定の値に維持することができる。そして、カワ
中のＰb量と、精製され鋳造されたアノードＡ１とは高
い相関を有しているので、カワ中のＰb量を常に一定の
値に維持すれば、アノードＡ１におけるＰb量も常に一
定となるのである。
ｂ量の調整方法では、分離炉２から製銅炉３に至るライ
ンＬ２にてカワを採取し、そのＰb量を測定する。した
がって、溶錬炉１から上記ラインＬ２までは工程が短
く、溶解された原料鉱石は短時間で溶湯としてラインＬ
２まで至る。また、短い間隔で定時的にＰb量を測定
し、かつ迅速な測定をおこなうから、この測定値により
溶錬炉１への煙灰の循環を制御すれば、高い応答が得ら
れる。そのうえ、ラインＬ２におけるカワ中のＰb値を
測定する都度、ラインＬ４における煙灰の循環量をリア
ルタイムに制御するから、高い精度でカワ中のＰb量を
コントロールすることができ、常に管理値にきわめて接
近した一定の値に維持することができる。そして、カワ
中のＰb量と、精製され鋳造されたアノードＡ１とは高
い相関を有しているので、カワ中のＰb量を常に一定の
値に維持すれば、アノードＡ１におけるＰb量も常に一
定となるのである。
【００２０】さらに、上記溶錬炉１では、銅精鉱のほか
にスクラップＢ１や金銀滓，銅滓を投入して銅の回収を
行うが、このスクラップＢ１は原料鉱石に比べ、その組
成が一様でなく、投入時に一時的に溶錬炉１以降の工程
で溶湯の組成が変動する。しかしながら、上記スクラッ
プＢ１を、断続的にかつ纏めて系内に投入しても、ライ
ンＬ２でカワを採取し、そのＰb量にもとづいて迅速に
煙灰の循環量を制御するから、溶湯の組成変動に追従し
て常にカワ中のＰb量を所定量に維持することができ、
アノードＡ１の品質を保持する。
にスクラップＢ１や金銀滓，銅滓を投入して銅の回収を
行うが、このスクラップＢ１は原料鉱石に比べ、その組
成が一様でなく、投入時に一時的に溶錬炉１以降の工程
で溶湯の組成が変動する。しかしながら、上記スクラッ
プＢ１を、断続的にかつ纏めて系内に投入しても、ライ
ンＬ２でカワを採取し、そのＰb量にもとづいて迅速に
煙灰の循環量を制御するから、溶湯の組成変動に追従し
て常にカワ中のＰb量を所定量に維持することができ、
アノードＡ１の品質を保持する。
【００２１】このように本発明のアノードにおけるＰｂ
量の調整方法では、スクラップＢ１やアノード残基Ａ２
の処理をおこなう場合など、系外からのプロセスに対す
る変動要因があっても、変化時のＰb量を早く検出して
煙灰循環量を制御するので、アノードＡ１におけるＰb
の含有量をより管理限界に近く一定に維持し、また所定
のＣu純度を維持することができるのである。
量の調整方法では、スクラップＢ１やアノード残基Ａ２
の処理をおこなう場合など、系外からのプロセスに対す
る変動要因があっても、変化時のＰb量を早く検出して
煙灰循環量を制御するので、アノードＡ１におけるＰb
の含有量をより管理限界に近く一定に維持し、また所定
のＣu純度を維持することができるのである。
【００２２】
【発明の効果】本発明は、以上述べたように構成されて
いるので、以下に記載される効果を奏する。
いるので、以下に記載される効果を奏する。
【００２３】(１)溶錬炉での溶解から分離炉でのカワの
生成までは工程が短く、かつ溶体のサンプリングであり
迅速なＰb測定をおこなえるから、この測定値にもとづ
いて溶錬炉への含Ｐb煙灰の循環量を制御すれば早い応
答が得られる。そのうえ、分離炉から流出するカワ中の
Ｐb値を測定する都度、含Ｐb煙灰の循環量をリアルタイ
ムに制御するから、高い精度でＰb量をコントロールす
ることができ、常に管理値にきわめて接近したアノード
品位を維持することができる。
生成までは工程が短く、かつ溶体のサンプリングであり
迅速なＰb測定をおこなえるから、この測定値にもとづ
いて溶錬炉への含Ｐb煙灰の循環量を制御すれば早い応
答が得られる。そのうえ、分離炉から流出するカワ中の
Ｐb値を測定する都度、含Ｐb煙灰の循環量をリアルタイ
ムに制御するから、高い精度でＰb量をコントロールす
ることができ、常に管理値にきわめて接近したアノード
品位を維持することができる。
【００２４】(２)鋳造するアノード中のＰb量について
バラツキを少なくして高い管理限界を設けることができ
るから、発生する含Ｐb煙灰からの銅の回収率も向上さ
せることができる。
バラツキを少なくして高い管理限界を設けることができ
るから、発生する含Ｐb煙灰からの銅の回収率も向上さ
せることができる。
【００２５】(３)系外からの突発的なスクラップ等の投
入により、溶湯のＰb量に一時的な変動が生じるような
場合にも、溶錬炉へ循環させる含Ｐb煙灰の量を追従さ
せてコントロールできるので、常にアノードを一定の品
質に保持できる。
入により、溶湯のＰb量に一時的な変動が生じるような
場合にも、溶錬炉へ循環させる含Ｐb煙灰の量を追従さ
せてコントロールできるので、常にアノードを一定の品
質に保持できる。
【図１】銅アノードにおけるＰb量の調整方法の一実施
例に係るフロー図である。
例に係るフロー図である。
【図２】カワ中のＰb値とアノード中のＰb値との関係を
示す図である。
示す図である。
【図３】従来のＰb量の調整方法を示すフロー図であ
る。
る。
１ 溶錬炉 ２ 分離炉 ３ 製銅炉 ４ 精製炉 １５，３５ コットレル Ａ１ アノード Ｃ１ 分析機構 Ｃ２ 流量調整部 Ｃ３ 制御部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭52−156717（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−221241（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−238459（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−275721（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22B 1/00 101
Claims (1)
- 【請求項１】 溶錬炉、分離炉および製銅炉とが少なく
とも溶湯流路により直列的に接続された製錬装置により
銅精鉱から粗銅を生成し、次いでこの粗銅を精製炉にて
精製した後にアノードに鋳造する銅の連続製錬プロセス
にあって、このプロセス中で発生した含Ｐb煙灰を前記
溶錬炉に循環させる際に、前記分離炉にて分離したカワ
中のＰb値を分析し、該Ｐb値が管理値を超える場合には
前記含Ｐb煙灰の循環量を減少し、該Ｐb値が管理値を下
回る場合には前記含Ｐb煙灰の循環量を増大して、前記
アノード中のＰb量を調整することを特徴とする銅アノ
ードにおけるＰb量の調整方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06862692A JP3211339B2 (ja) | 1992-03-26 | 1992-03-26 | 銅アノードにおけるＰｂ量の調整方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06862692A JP3211339B2 (ja) | 1992-03-26 | 1992-03-26 | 銅アノードにおけるＰｂ量の調整方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05271794A JPH05271794A (ja) | 1993-10-19 |
| JP3211339B2 true JP3211339B2 (ja) | 2001-09-25 |
Family
ID=13379151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06862692A Expired - Lifetime JP3211339B2 (ja) | 1992-03-26 | 1992-03-26 | 銅アノードにおけるＰｂ量の調整方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3211339B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110055418A (zh) * | 2019-03-20 | 2019-07-26 | 昆明理工大学 | 实现铅阳极泥连续多段综合回收的熔炼系统及熔炼方法 |
-
1992
- 1992-03-26 JP JP06862692A patent/JP3211339B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110055418A (zh) * | 2019-03-20 | 2019-07-26 | 昆明理工大学 | 实现铅阳极泥连续多段综合回收的熔炼系统及熔炼方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05271794A (ja) | 1993-10-19 |
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