JP3188128B2 - 車輌用トルクコンバータのステータ - Google Patents
車輌用トルクコンバータのステータInfo
- Publication number
- JP3188128B2 JP3188128B2 JP05658995A JP5658995A JP3188128B2 JP 3188128 B2 JP3188128 B2 JP 3188128B2 JP 05658995 A JP05658995 A JP 05658995A JP 5658995 A JP5658995 A JP 5658995A JP 3188128 B2 JP3188128 B2 JP 3188128B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stator
- stator vane
- stream line
- vane
- circle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H41/00—Rotary fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H41/24—Details
- F16H41/26—Shape of runner blades or channels with respect to function
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H41/00—Rotary fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H41/24—Details
- F16H41/28—Details with respect to manufacture, e.g. blade attachment
- F16H2041/285—Details with respect to manufacture, e.g. blade attachment of stator blades
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Hydraulic Turbines (AREA)
- Control Of Fluid Gearings (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、車輌用トルクコンバー
タに係り、特にトルクコンバータがトルク変換作動を実
質的に完了したフルードカップリング状態及びその近傍
にあるときステータベーンの表面から流体流が剥離する
ことを抑制するようステータ翼列をなすステータベーン
の翼型及び翼配列を最適化することにより、車輌用トル
クコンバータの全作動時間中の主要部を占めるフルード
カップリング状態及びその近傍でのトルクコンバータに
於ける動力損失を低減し、車輌の燃費を改善することに
係る。
タに係り、特にトルクコンバータがトルク変換作動を実
質的に完了したフルードカップリング状態及びその近傍
にあるときステータベーンの表面から流体流が剥離する
ことを抑制するようステータ翼列をなすステータベーン
の翼型及び翼配列を最適化することにより、車輌用トル
クコンバータの全作動時間中の主要部を占めるフルード
カップリング状態及びその近傍でのトルクコンバータに
於ける動力損失を低減し、車輌の燃費を改善することに
係る。
【０００２】
【従来の技術】ポンプ、タービン、ステータをこの順に
通って流体が循環する流体流循環系を備えたトルクコン
バータ（流体式トルクコンバータ）に於ては、周知の通
りタービンより吐出された流体流はステータにて偏向さ
れてポンプへ戻され、その際ポンプとタービンの間の回
転速度比に応じてポンプを入力軸とし又タービンを出力
軸とするトルク変換手段のトルク比が所定の最大拡大比
より１に近い値迄連続的に変えられるようになってい
る。かかる流体式トルクコンバータであって特に車輌の
駆動系中に組込まれる所謂車輌用トルクコンバータに於
ては、トルクコンバータは車輌の発進時には勿論そのト
ルク比が最大値より徐々に減小する無段変速作用を行
い、車輌の滑らかな発進に寄与するが、車速が或る速度
以上に達すると、トルクコンバータのトルク変換作動は
実質的に完了し、タービンは、トルクコンバータに於て
不可避であり且つ各トルクコンバータに固有の滑り回転
数だけ、ポンプの回転速度に比して低い回転速度にて回
転し、ステータはポンプとタービンの両者に連れ回りす
るフルードカップリング状態が生ずる。
通って流体が循環する流体流循環系を備えたトルクコン
バータ（流体式トルクコンバータ）に於ては、周知の通
りタービンより吐出された流体流はステータにて偏向さ
れてポンプへ戻され、その際ポンプとタービンの間の回
転速度比に応じてポンプを入力軸とし又タービンを出力
軸とするトルク変換手段のトルク比が所定の最大拡大比
より１に近い値迄連続的に変えられるようになってい
る。かかる流体式トルクコンバータであって特に車輌の
駆動系中に組込まれる所謂車輌用トルクコンバータに於
ては、トルクコンバータは車輌の発進時には勿論そのト
ルク比が最大値より徐々に減小する無段変速作用を行
い、車輌の滑らかな発進に寄与するが、車速が或る速度
以上に達すると、トルクコンバータのトルク変換作動は
実質的に完了し、タービンは、トルクコンバータに於て
不可避であり且つ各トルクコンバータに固有の滑り回転
数だけ、ポンプの回転速度に比して低い回転速度にて回
転し、ステータはポンプとタービンの両者に連れ回りす
るフルードカップリング状態が生ずる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】車輌用トルクコンバー
タは、通常その作動時間の大半に於てかかるフルードカ
ップリング状態又はその近傍にて作動される。そこで、
車輌用トルクコンバータがフルードカップリング状態及
びその近傍にて作動しているときのトルクコンバータに
於ける動力損失を可及的に低減すれば、車輌の燃費を大
きく改善することが期待できる。
タは、通常その作動時間の大半に於てかかるフルードカ
ップリング状態又はその近傍にて作動される。そこで、
車輌用トルクコンバータがフルードカップリング状態及
びその近傍にて作動しているときのトルクコンバータに
於ける動力損失を可及的に低減すれば、車輌の燃費を大
きく改善することが期待できる。
【０００４】車輌用トルクコンバータのステータに於け
るステータベーンの翼型及び翼配列の一般的な例と、ト
ルクコンバータがフルードカップリング状態及びその近
傍にあるときのステータ翼列を横切る流体流の一般的な
態様が、図１に示されている。図１に於て、ステータ１
０はステータベーン１２、１４、１６等を含んでおり、
図にて１８により解図的に示されているタービン翼列と
図にて２０により解図的に示されているポンプ翼列の間
に配置され、タービン翼列１８を経て排出された流体の
流れを偏向させてポンプ翼列２０へ導入するようになっ
ている。タービン翼列１８の出口端近傍よりステータ１
０へ向かう流体の流れには翼列に沿う方向に幾分かの乱
れがあり、又ステータ１０を出てポンプ２０の入口部へ
向けて流れる流体の流れにも翼列方向に幾分かの乱れが
あるが、ステータ１０に於ける各ベーンについて見る
と、各ベーンに対する流体の流入流線及び各ベーンから
の流体の流出流線は概して一定の状態に維持されてお
り、それらは図１に於てベーン１２、１４、１６につい
てそれぞれ２２、２４、２６にて示されている如き流入
流線と、２８、３０、３２にて示されている如き流出流
線とによって表わされ、従ってまた互いに隣接する二つ
のベーン、例えばベーン１２と１４の間を通って流れる
流体の流れは、斜線を施された部分に相当する流体流３
２として取扱われてよい。
るステータベーンの翼型及び翼配列の一般的な例と、ト
ルクコンバータがフルードカップリング状態及びその近
傍にあるときのステータ翼列を横切る流体流の一般的な
態様が、図１に示されている。図１に於て、ステータ１
０はステータベーン１２、１４、１６等を含んでおり、
図にて１８により解図的に示されているタービン翼列と
図にて２０により解図的に示されているポンプ翼列の間
に配置され、タービン翼列１８を経て排出された流体の
流れを偏向させてポンプ翼列２０へ導入するようになっ
ている。タービン翼列１８の出口端近傍よりステータ１
０へ向かう流体の流れには翼列に沿う方向に幾分かの乱
れがあり、又ステータ１０を出てポンプ２０の入口部へ
向けて流れる流体の流れにも翼列方向に幾分かの乱れが
あるが、ステータ１０に於ける各ベーンについて見る
と、各ベーンに対する流体の流入流線及び各ベーンから
の流体の流出流線は概して一定の状態に維持されてお
り、それらは図１に於てベーン１２、１４、１６につい
てそれぞれ２２、２４、２６にて示されている如き流入
流線と、２８、３０、３２にて示されている如き流出流
線とによって表わされ、従ってまた互いに隣接する二つ
のベーン、例えばベーン１２と１４の間を通って流れる
流体の流れは、斜線を施された部分に相当する流体流３
２として取扱われてよい。
【０００５】ここで、流体流３２について見ると、この
流体流に於ける流体がベーン１２と１４の間を通って流
れる際に、ベーンの表面から流体流が剥離することによ
り動力損失が生ずる虞れのある部分は、ベーン１２の前
端近傍に於ける正圧側表面であって隣接するベーン１４
による剥離抑制作用が及び難い表面部分３４と、ベーン
１４の後端近傍に於ける負圧側表面であって隣接するベ
ーン１２による剥離抑制作用が及び難い表面部分３６で
ある。
流体流に於ける流体がベーン１２と１４の間を通って流
れる際に、ベーンの表面から流体流が剥離することによ
り動力損失が生ずる虞れのある部分は、ベーン１２の前
端近傍に於ける正圧側表面であって隣接するベーン１４
による剥離抑制作用が及び難い表面部分３４と、ベーン
１４の後端近傍に於ける負圧側表面であって隣接するベ
ーン１２による剥離抑制作用が及び難い表面部分３６で
ある。
【０００６】表面部分３４については、この部分に於て
ベーン表面からの流体流の剥離が生ずるが否かは、ベー
ン１２の前端近傍に於ける正圧面が流体流３２に対する
流路幅に及ぼす変化と流体流に対し表面部分３４がなす
角度とにより影響され、また表面部分３６からの流体流
の剥離が生ずるか否かは、ベーン１４の後端近傍の負圧
側表面が流体流３２の流路幅に及ぼす変化と流体流に対
し表面部３６がなす角度とにより影響されると考えられ
る。
ベーン表面からの流体流の剥離が生ずるが否かは、ベー
ン１２の前端近傍に於ける正圧面が流体流３２に対する
流路幅に及ぼす変化と流体流に対し表面部分３４がなす
角度とにより影響され、また表面部分３６からの流体流
の剥離が生ずるか否かは、ベーン１４の後端近傍の負圧
側表面が流体流３２の流路幅に及ぼす変化と流体流に対
し表面部３６がなす角度とにより影響されると考えられ
る。
【０００７】本発明は、上記の観点に立って、ステータ
ベーンの前端近傍に於ける正圧側表面と後端近傍に於け
る負圧側表面とに生ずる虞れのあるベーン表面からの流
体流の剥離を抑制するための条件を求めることによっ
て、そのような剥離を抑制するよう最適化された翼型及
び翼配列を有する車輌用トルクコンバータのステータを
提供することを課題としている。
ベーンの前端近傍に於ける正圧側表面と後端近傍に於け
る負圧側表面とに生ずる虞れのあるベーン表面からの流
体流の剥離を抑制するための条件を求めることによっ
て、そのような剥離を抑制するよう最適化された翼型及
び翼配列を有する車輌用トルクコンバータのステータを
提供することを課題としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、発明者らは、車輌用トルクコンバータのステータに
於けるステータベーンの一般的な翼型及び翼配列に対し
て図２に示す如き諸元を設定し、かかる諸元に基づいて
ステータベーンに於けるベーン表面からの流体流の剥離
の発生を抑制するためのステータベーンの翼型及び翼配
列の最適化の条件が一義的に得られるか否かを解析と実
験とにより検討した。
め、発明者らは、車輌用トルクコンバータのステータに
於けるステータベーンの一般的な翼型及び翼配列に対し
て図２に示す如き諸元を設定し、かかる諸元に基づいて
ステータベーンに於けるベーン表面からの流体流の剥離
の発生を抑制するためのステータベーンの翼型及び翼配
列の最適化の条件が一義的に得られるか否かを解析と実
験とにより検討した。
【０００９】その結果、ステータベーンの前端近傍の正
圧側表面に生ずる虞れのあるベーン表面から流体流の剥
離については、トルクコンバータがフルードカップリン
グ状態及びその近傍にあるとき、ステータベーンの翼型
及び翼配列が、第一のステータベーン（Ｖ1）の前端
（Ｌ1）の近傍の正圧側表面と流体流に沿って前記第一
のステータベーンの後に続く第二のステータベーン（Ｖ
2）の前端（Ｌ2）に至る流入流線（Ｆa）との両者に接
する円の直径（ＤL）の変化で見て、前記第一のステー
タベーンの前端（Ｌ1）より前記流入流線（Ｆa）に立て
た垂線と該流入流線との交点（Ｍ）よりＸL＝０．０８
ＳLの点を通る円から前記第二のステータベーンの前端
（Ｌ2）を通る円に至る間であって（Ｄ L −Ｄ LMIN ）／Ｄ
LSL が０となるＸ L ／Ｓ L よりも大きいＸ L ／Ｓ L の領域で
あり、かつＸ L ／Ｓ L に対する（Ｄ L −Ｄ LMIN ）／Ｄ LSL の
変化の勾配が正となるＸ L ／Ｓ L の領域において実質的に
下記の条件を満足するよう定められているときそれが効
果的に抑制されることが分った。
圧側表面に生ずる虞れのあるベーン表面から流体流の剥
離については、トルクコンバータがフルードカップリン
グ状態及びその近傍にあるとき、ステータベーンの翼型
及び翼配列が、第一のステータベーン（Ｖ1）の前端
（Ｌ1）の近傍の正圧側表面と流体流に沿って前記第一
のステータベーンの後に続く第二のステータベーン（Ｖ
2）の前端（Ｌ2）に至る流入流線（Ｆa）との両者に接
する円の直径（ＤL）の変化で見て、前記第一のステー
タベーンの前端（Ｌ1）より前記流入流線（Ｆa）に立て
た垂線と該流入流線との交点（Ｍ）よりＸL＝０．０８
ＳLの点を通る円から前記第二のステータベーンの前端
（Ｌ2）を通る円に至る間であって（Ｄ L −Ｄ LMIN ）／Ｄ
LSL が０となるＸ L ／Ｓ L よりも大きいＸ L ／Ｓ L の領域で
あり、かつＸ L ／Ｓ L に対する（Ｄ L −Ｄ LMIN ）／Ｄ LSL の
変化の勾配が正となるＸ L ／Ｓ L の領域において実質的に
下記の条件を満足するよう定められているときそれが効
果的に抑制されることが分った。
【００１０】
【数１】 （ＤL−ＤLMIN）／ＤLSL≦０．３８（ＸL／ＳL−０．０８）１．７ 但し、ＳL：交点Ｍより流入流線Ｆaに沿う前端Ｌ2迄の距離 ＸL：交点Ｍより流入流線Ｆaに沿う距離変数 ＤL：ＸLの位置にて流入流線Ｆaに接する上記定義による円の直径 ＤLMIN：ＤLの最小値 ＤLSL：ＸL＝ＳLの位置（即ち前端Ｌ2）にて流入流線Ｆaに接する 上記定義による円の直径 またステータベーンの後端近傍の負圧側表面に生ずる虞
れのあるベーン表面からの流体流の剥離については、ト
ルクコンバータがフルードカップリング状態及びその近
傍にあるとき、ステータベーンの翼型及び翼配列が、第
一のステータベーン（Ｖ1）の後端（Ｔ1）より発する流
出流線（Ｆb）と流体流に沿って前記第一のステータベ
ーンの後に続く第二のステータベーン（Ｖ2）の負圧側
表面との両者に接する円の直径（ＤT）の変化で見て、
前記第一のステータベーンの後端（Ｔ1）よりＸT＝０．
４５ＳTの点を通る円から前記第二のステータベーンの
後端（Ｔ2）より前記流出流線（Ｆb）に立てた垂線と該
流出流線との交点（Ｎ）を通る円に至る間であって（Ｄ
T−ＤTMIN）／ＤTSTが０となるＸT／ＳTよりも大きいＸ
T／ＳTの領域であり、かつＸT／ＳTに対する（ＤT−Ｄ
TMIN）／ＤTSTの変化の勾配が正となるＸT／ＳTの領域
において実質的に下記の条件を満たすよう定められてい
るときそれが効果的に抑制されることが見出された。
れのあるベーン表面からの流体流の剥離については、ト
ルクコンバータがフルードカップリング状態及びその近
傍にあるとき、ステータベーンの翼型及び翼配列が、第
一のステータベーン（Ｖ1）の後端（Ｔ1）より発する流
出流線（Ｆb）と流体流に沿って前記第一のステータベ
ーンの後に続く第二のステータベーン（Ｖ2）の負圧側
表面との両者に接する円の直径（ＤT）の変化で見て、
前記第一のステータベーンの後端（Ｔ1）よりＸT＝０．
４５ＳTの点を通る円から前記第二のステータベーンの
後端（Ｔ2）より前記流出流線（Ｆb）に立てた垂線と該
流出流線との交点（Ｎ）を通る円に至る間であって（Ｄ
T−ＤTMIN）／ＤTSTが０となるＸT／ＳTよりも大きいＸ
T／ＳTの領域であり、かつＸT／ＳTに対する（ＤT−Ｄ
TMIN）／ＤTSTの変化の勾配が正となるＸT／ＳTの領域
において実質的に下記の条件を満たすよう定められてい
るときそれが効果的に抑制されることが見出された。
【００１１】
【数２】 （ＤT −ＤTMIN）／ＤTST ≦０．３６（ＸT ／ＳT −０．４５）1.7 但し、ＳT ：後端Ｔ1 より流出流線Ｆb に沿う交点Ｎ迄
の距離 ＸT ：後端Ｔ1 より流出流線Ｆb に沿う距離変数 ＤT ：ＸT の位置にて流出流線Ｆb に接する上記定義に
よる円の直径 ＤTMIN：ＤT の最小値 ＤTST ：ＸT ＝ＳT の位置（即ち交点Ｎ）にて流出流線
Ｆb に接する上記定義による円の直径 従って、本発明は、車輌用トルクコンバータのステータ
を、上記の如きステータベーンの前端近傍の正圧側表面
に関する条件とステータベーンの後端近傍の負圧側表面
に関する条件の少なくともいずれか一方を満たす状態の
ものとして提供するものである。
の距離 ＸT ：後端Ｔ1 より流出流線Ｆb に沿う距離変数 ＤT ：ＸT の位置にて流出流線Ｆb に接する上記定義に
よる円の直径 ＤTMIN：ＤT の最小値 ＤTST ：ＸT ＝ＳT の位置（即ち交点Ｎ）にて流出流線
Ｆb に接する上記定義による円の直径 従って、本発明は、車輌用トルクコンバータのステータ
を、上記の如きステータベーンの前端近傍の正圧側表面
に関する条件とステータベーンの後端近傍の負圧側表面
に関する条件の少なくともいずれか一方を満たす状態の
ものとして提供するものである。
【００１２】
【発明の作用及び効果】以下に添付の図を参照して行わ
れる幾つかの互いに異る翼型及び翼配列を有するステー
タについての解析と実験の結果より理解される通り、上
記の如きステータベーンの前端近傍に於ける正圧側表面
及び後端近傍に於ける負圧側表面に関するそれぞれの条
件が満たされるときには、トルクコンバータがフルード
カップリング状態及びその近傍にあるときステータベー
ンの正圧側に於けるベーン表面からの流体流の剥離及び
負圧側に於けるベーン表面からの流体流の剥離はそれぞ
れ効果的に抑制され、これによってトルクコンバータの
フルードカップリング状態及びその近傍に於けるステー
タでの動力損失の低減と容量係数の増大とが効果的に達
成され、かかる車輌用トルクコンバータを搭載した車輌
の燃費がそれに相当して改善される。
れる幾つかの互いに異る翼型及び翼配列を有するステー
タについての解析と実験の結果より理解される通り、上
記の如きステータベーンの前端近傍に於ける正圧側表面
及び後端近傍に於ける負圧側表面に関するそれぞれの条
件が満たされるときには、トルクコンバータがフルード
カップリング状態及びその近傍にあるときステータベー
ンの正圧側に於けるベーン表面からの流体流の剥離及び
負圧側に於けるベーン表面からの流体流の剥離はそれぞ
れ効果的に抑制され、これによってトルクコンバータの
フルードカップリング状態及びその近傍に於けるステー
タでの動力損失の低減と容量係数の増大とが効果的に達
成され、かかる車輌用トルクコンバータを搭載した車輌
の燃費がそれに相当して改善される。
【００１３】
【実施例】以下に添付の図を参照し、車輌用トルクコン
バータのステータに、ベーンの翼型と翼配列との組合せ
に於て互いに異なる幾つかのベーン翼列を組込んだ実施
例について、図２に示す諸元に基づく各ステータの翼列
形状特性に対する流体流剥離抑制特性の関係を説明し、
それより上記の如きステータベーンの正圧側表面部及び
負圧側表面部に於ける流体流剥離抑制のための条件が導
かれることを説明する。
バータのステータに、ベーンの翼型と翼配列との組合せ
に於て互いに異なる幾つかのベーン翼列を組込んだ実施
例について、図２に示す諸元に基づく各ステータの翼列
形状特性に対する流体流剥離抑制特性の関係を説明し、
それより上記の如きステータベーンの正圧側表面部及び
負圧側表面部に於ける流体流剥離抑制のための条件が導
かれることを説明する。
【００１４】本発明に於てトルクコンバータがフルード
カップリング状態及びその近傍にあるときのステータの
翼列形状特性を表わすための諸元は、上述の如く図２に
示す通りである。即ち、一連のステータベーンのうちの
任意の互いに隣接るす二つのステータベーンをとり、ト
ルクコンバータの中心軸線を中心軸線としステータ翼の
根元と先端の間の中点を通る円筒面にてステータ翼列を
切断した断面を平面上に展開したとして、そのうちのス
テータを横切って流れる流体流に沿って見て上流側に位
置するステータベーンをＶ1 とし、下流側に位置するス
テータベーンをＶ2 とすると、ベーンＶ1 の前端Ｌ1 よ
りベーンＶ2 からベーンＶ2 の前端Ｌ2に至る流入流線
Ｆa に立てた垂線と該流入流線との交点をＭとして、交
点ＭとベーンＶ2 の前端Ｌ2 との間の流入流線Ｆa に沿
う距離がＳL と定義され、また交点Ｍより流入流線Ｆa
に沿って前端Ｌ2 に至る迄の途中の任意の点迄の距離が
変数ＸL にて表わされる。そして流入流線Ｆa を変数Ｘ
L の座標軸と見立てて座標値ＸL に中心を有する円であ
ってベーンＶ1 の正圧側表面と流入流線Ｆa との両者に
接する円の直径がＤL にて表わされる。図示の例に於け
る流入流の流入角θi は約６０°であり、これはこの種
のトルクコンバータに於ける典型的な値である。
カップリング状態及びその近傍にあるときのステータの
翼列形状特性を表わすための諸元は、上述の如く図２に
示す通りである。即ち、一連のステータベーンのうちの
任意の互いに隣接るす二つのステータベーンをとり、ト
ルクコンバータの中心軸線を中心軸線としステータ翼の
根元と先端の間の中点を通る円筒面にてステータ翼列を
切断した断面を平面上に展開したとして、そのうちのス
テータを横切って流れる流体流に沿って見て上流側に位
置するステータベーンをＶ1 とし、下流側に位置するス
テータベーンをＶ2 とすると、ベーンＶ1 の前端Ｌ1 よ
りベーンＶ2 からベーンＶ2 の前端Ｌ2に至る流入流線
Ｆa に立てた垂線と該流入流線との交点をＭとして、交
点ＭとベーンＶ2 の前端Ｌ2 との間の流入流線Ｆa に沿
う距離がＳL と定義され、また交点Ｍより流入流線Ｆa
に沿って前端Ｌ2 に至る迄の途中の任意の点迄の距離が
変数ＸL にて表わされる。そして流入流線Ｆa を変数Ｘ
L の座標軸と見立てて座標値ＸL に中心を有する円であ
ってベーンＶ1 の正圧側表面と流入流線Ｆa との両者に
接する円の直径がＤL にて表わされる。図示の例に於け
る流入流の流入角θi は約６０°であり、これはこの種
のトルクコンバータに於ける典型的な値である。
【００１５】同様に、ベーンＶ1 の後端Ｔ1 より発する
流出流線Ｆb に対しベーンＶ2 の後端Ｔ2 から立てた垂
線が該流出流線Ｆb と交わる交点をＮとして、ベーンＶ
1 の後端Ｔ1 と交点Ｎとの間の流出流線Ｆb に沿う距離
がＳT と定義され、後端Ｔ1より流出流線Ｆb に沿って
交点Ｎに至る途中の任意の位置迄の距離が変数ＸT にて
表わされ、流出流線Ｆb を変数ＸT の座標軸と見立てて
座標位置ＸT に中心を有する円であって流出流線Ｆb と
ベーンＶ2 の負圧側表面との両者に接する円の直径がＤ
T にて表わされる。流出流線の流出角θ0 は実験的に求
まるが、アインレイの式として知られている下記の式に
より計算によっても推定される。
流出流線Ｆb に対しベーンＶ2 の後端Ｔ2 から立てた垂
線が該流出流線Ｆb と交わる交点をＮとして、ベーンＶ
1 の後端Ｔ1 と交点Ｎとの間の流出流線Ｆb に沿う距離
がＳT と定義され、後端Ｔ1より流出流線Ｆb に沿って
交点Ｎに至る途中の任意の位置迄の距離が変数ＸT にて
表わされ、流出流線Ｆb を変数ＸT の座標軸と見立てて
座標位置ＸT に中心を有する円であって流出流線Ｆb と
ベーンＶ2 の負圧側表面との両者に接する円の直径がＤ
T にて表わされる。流出流線の流出角θ0 は実験的に求
まるが、アインレイの式として知られている下記の式に
より計算によっても推定される。
【００１６】
【数３】 θ0 ＝｜−（８／７）cos -1（Ｄ／Ｐ）＋１０．７｜ 但しＤは後端Ｔ1 とベーンＶ2 との間の最短距離、Ｐは
ベーンＶ1 とＶ2 の間のピッチであり、θ0 の単位は度
（°）である。
ベーンＶ1 とＶ2 の間のピッチであり、θ0 の単位は度
（°）である。
【００１７】上記の如く諸元が設定されるとき、ベーン
Ｖ1 及びＶ2 がそれぞれ単独にては同一の翼型断面を有
する場合にも、翼間距離が異ればＳL 及びＳT はそれぞ
れ変化し、またＸL ／ＳL に対するＤL の変化の態様及
びＸT ／ＳT に対するＤT の変化の態様も異なってく
る。その変化の例が図３、図４、図５に示されている。
これらの図３〜図５に於ける各ベーンの翼型断面形状は
何れも互いに同一であるが、図３に示されている翼列に
於けるベーン間の距離は、図４及び図５に示されている
ベーン間の距離より大きく、図４に示されている翼列に
於けるベーン間の距離は、図３に示されている翼列に於
けるそれより小さいが図５に示されている翼列に於ける
それより大きい。これらの図より、これら三つの翼列に
関するＤL対ＸL ／ＳL の関係及びＤT 対ＸT ／ＳT の
関係は互いに異ることが理解されよう。
Ｖ1 及びＶ2 がそれぞれ単独にては同一の翼型断面を有
する場合にも、翼間距離が異ればＳL 及びＳT はそれぞ
れ変化し、またＸL ／ＳL に対するＤL の変化の態様及
びＸT ／ＳT に対するＤT の変化の態様も異なってく
る。その変化の例が図３、図４、図５に示されている。
これらの図３〜図５に於ける各ベーンの翼型断面形状は
何れも互いに同一であるが、図３に示されている翼列に
於けるベーン間の距離は、図４及び図５に示されている
ベーン間の距離より大きく、図４に示されている翼列に
於けるベーン間の距離は、図３に示されている翼列に於
けるそれより小さいが図５に示されている翼列に於ける
それより大きい。これらの図より、これら三つの翼列に
関するＤL対ＸL ／ＳL の関係及びＤT 対ＸT ／ＳT の
関係は互いに異ることが理解されよう。
【００１８】図６〜図１５は１０種類の互いに異なる翼
列を示す図１と同様の解図的断面図である。図６、図
７、図８にそれぞれ示されている翼列Ａ１、Ａ２、Ａ３
は、何れもベーン自身の断面形状及び傾きは互いに同一
であるが、ベーン間隔が翼列Ａ１より翼列Ａ２を経て翼
列Ａ３へ向けて順に小さくなっている。同様に図９、図
１０、図１１にそれぞれ示されている翼列Ｂ１、Ｂ２、
Ｂ３は、何れも互いに同一の断面形状を有し且つ互いに
同一の角度に配列されたベーンよりなっているが、ベー
ン間隔が翼列Ｂ１より翼列Ｂ２を経て翼列Ｂ３へ向けて
順に減少している。更に又図１２、図１３にそれぞれ示
されている翼列Ｃ１、Ｃ２も互いに同一の断面形状と傾
きを有するベーンよりなっているが、翼列Ｃ１に於ける
ベーン間隔は翼列Ｃ２に於けるベーン間隔より大きい。
図１４に示されている翼列Ｄ１及び図１５に示されてい
る翼列Ｅは、何れも他の翼列に比してベーンの断面形状
に於て異っている。
列を示す図１と同様の解図的断面図である。図６、図
７、図８にそれぞれ示されている翼列Ａ１、Ａ２、Ａ３
は、何れもベーン自身の断面形状及び傾きは互いに同一
であるが、ベーン間隔が翼列Ａ１より翼列Ａ２を経て翼
列Ａ３へ向けて順に小さくなっている。同様に図９、図
１０、図１１にそれぞれ示されている翼列Ｂ１、Ｂ２、
Ｂ３は、何れも互いに同一の断面形状を有し且つ互いに
同一の角度に配列されたベーンよりなっているが、ベー
ン間隔が翼列Ｂ１より翼列Ｂ２を経て翼列Ｂ３へ向けて
順に減少している。更に又図１２、図１３にそれぞれ示
されている翼列Ｃ１、Ｃ２も互いに同一の断面形状と傾
きを有するベーンよりなっているが、翼列Ｃ１に於ける
ベーン間隔は翼列Ｃ２に於けるベーン間隔より大きい。
図１４に示されている翼列Ｄ１及び図１５に示されてい
る翼列Ｅは、何れも他の翼列に比してベーンの断面形状
に於て異っている。
【００１９】これら１０種類の翼列について、それぞれ
の正圧側表面及び負圧側表面について、前端近傍の正圧
側表面に於けるＸL ／ＳL に対するＤL の変化の態様及
び後端近傍の負圧側表面に於けるＸT ／ＳT に対するＤ
T の変化の態様を、図１６及び図１７に示す。尚、図１
６に於ては、ＤT の変化の態様をより明瞭にするため、
縦軸の値は、ＤL の最小値をＤLNINとし又ＸL がＳL で
あるときのＤL の値をＤLSL として、（ＤL −ＤLMIN）
／ＤLSL にて表わされており、同様に図１７に於ては、
ＤT の変化の態様を示す縦軸の値は、ＤT の最小値をＤ
TMINとし又ＸTがＳT であるときのＤT の値をＤTST と
して、（ＤT −ＤTMIN）／ＤTST にて表わされている。
の正圧側表面及び負圧側表面について、前端近傍の正圧
側表面に於けるＸL ／ＳL に対するＤL の変化の態様及
び後端近傍の負圧側表面に於けるＸT ／ＳT に対するＤ
T の変化の態様を、図１６及び図１７に示す。尚、図１
６に於ては、ＤT の変化の態様をより明瞭にするため、
縦軸の値は、ＤL の最小値をＤLNINとし又ＸL がＳL で
あるときのＤL の値をＤLSL として、（ＤL −ＤLMIN）
／ＤLSL にて表わされており、同様に図１７に於ては、
ＤT の変化の態様を示す縦軸の値は、ＤT の最小値をＤ
TMINとし又ＸTがＳT であるときのＤT の値をＤTST と
して、（ＤT −ＤTMIN）／ＤTST にて表わされている。
【００２０】これらの図１６及び図１７には、ベーン表
面からの流体流の剥離が生じた否かが○又はＸにて示さ
れており、○はベーン表面からの流体流の剥離が生じな
かったことを示し、Ｘはベーン表面からの流体流の剥離
が生じたことを示す。即ち、前端近傍に於ける正圧側表
面について見ると、翼列Ａ１、Ｃ１、Ｃ２、Ｄ、Ｅに於
ては剥離が生じており、翼列Ａ２、Ａ３、Ｂ１、Ｂ２、
Ｂ３に於てはそのような剥離は生じない。図１に示す如
き翼列と流体流との関係から流体力学的に推測されるベ
ーンの前端近傍に於ける正圧側表面での流体流の剥離の
発生原因と、図２に示す如き諸元の設定とに鑑みて、図
１６の実験結果を吟味すると、前端近傍での正圧側表面
に於ける流体流の剥離の発生は、ＸL ／ＳL に対する
（ＤL −ＤLMIN）／ＤLSL の増大がＸL ／ＳL が０．０
８に達する以後に起り、又ＸL ／ＳL が０．０８より
０．８程度迄増大する間に於て（ＤL −ＤLMIN）／Ｄ
LSL の増大値が翼列Ａ２に於て定まる値以下であれば、
回避されると理解される。かかる剥離抑制のための条件
は、図１６より以下の通り求められる。
面からの流体流の剥離が生じた否かが○又はＸにて示さ
れており、○はベーン表面からの流体流の剥離が生じな
かったことを示し、Ｘはベーン表面からの流体流の剥離
が生じたことを示す。即ち、前端近傍に於ける正圧側表
面について見ると、翼列Ａ１、Ｃ１、Ｃ２、Ｄ、Ｅに於
ては剥離が生じており、翼列Ａ２、Ａ３、Ｂ１、Ｂ２、
Ｂ３に於てはそのような剥離は生じない。図１に示す如
き翼列と流体流との関係から流体力学的に推測されるベ
ーンの前端近傍に於ける正圧側表面での流体流の剥離の
発生原因と、図２に示す如き諸元の設定とに鑑みて、図
１６の実験結果を吟味すると、前端近傍での正圧側表面
に於ける流体流の剥離の発生は、ＸL ／ＳL に対する
（ＤL −ＤLMIN）／ＤLSL の増大がＸL ／ＳL が０．０
８に達する以後に起り、又ＸL ／ＳL が０．０８より
０．８程度迄増大する間に於て（ＤL −ＤLMIN）／Ｄ
LSL の増大値が翼列Ａ２に於て定まる値以下であれば、
回避されると理解される。かかる剥離抑制のための条件
は、図１６より以下の通り求められる。
【００２１】
【数１】 （ＤL −ＤLMIN）／ＤLSL ≦０．３８（ＸL ／ＳL −０．０８）1.7 但し、ＳL ：交点Ｍより流入流線Ｆa に沿う前端Ｌ2 迄
の距離 ＸL ：交点Ｍより流入流線Ｆa に沿う距離変数 ＤL ：ＸL の位置にて流入流線Ｆa に接する上記定義に
よる円の直径 ＤLMIN：ＤL の最小値 ＤLSL ：ＸL ＝ＳL の位置（即ち前端Ｌ2 ）にて流入流
線Ｆa に接する上記定義による円の直径 図１６に於て、各特性曲線の勾配が負の領域は、翼間流
路が狭くなる領域であり、流体流の流速が増大し、流体
の静圧は流体の流れ方向に沿って次第に低下する順勾配
を呈するので、いずれの場合にも流体流の剥離が生じに
くい領域である。これに対し各特性曲線の勾配が正の領
域は、翼間流路が広くなる領域であり、流体流の流速が
減小し、流体の動圧より静圧が回復される領域である
が、かかる領域では流体の静圧は流体の流れ方向に沿っ
て次第に上昇する逆勾配を呈するので、流体流中に部分
的な逆流が生じようとし、特にベーンの翼面に沿って流
れる流体部分には流れに逆らう方向の抵抗も作用してい
ることから、ベーンの翼面に沿う流体部分より始まって
流体流中の剥離が生じやすくなる。
の距離 ＸL ：交点Ｍより流入流線Ｆa に沿う距離変数 ＤL ：ＸL の位置にて流入流線Ｆa に接する上記定義に
よる円の直径 ＤLMIN：ＤL の最小値 ＤLSL ：ＸL ＝ＳL の位置（即ち前端Ｌ2 ）にて流入流
線Ｆa に接する上記定義による円の直径 図１６に於て、各特性曲線の勾配が負の領域は、翼間流
路が狭くなる領域であり、流体流の流速が増大し、流体
の静圧は流体の流れ方向に沿って次第に低下する順勾配
を呈するので、いずれの場合にも流体流の剥離が生じに
くい領域である。これに対し各特性曲線の勾配が正の領
域は、翼間流路が広くなる領域であり、流体流の流速が
減小し、流体の動圧より静圧が回復される領域である
が、かかる領域では流体の静圧は流体の流れ方向に沿っ
て次第に上昇する逆勾配を呈するので、流体流中に部分
的な逆流が生じようとし、特にベーンの翼面に沿って流
れる流体部分には流れに逆らう方向の抵抗も作用してい
ることから、ベーンの翼面に沿う流体部分より始まって
流体流中の剥離が生じやすくなる。
【００２２】従って、図１６の如き座標系の特性曲線で
見て、上記の数１にて表わされる如き条件が満されるか
否かによってベーンの前端付近に於ける正圧側表面の剥
離が起るか否かの限界を知ることができる。
見て、上記の数１にて表わされる如き条件が満されるか
否かによってベーンの前端付近に於ける正圧側表面の剥
離が起るか否かの限界を知ることができる。
【００２３】尚、翼列Ｃ１、Ｃ２に於ける如くＸL ／Ｓ
L の増大に対する（ＤL −ＤLMIN）／ＤLSL の増大の経
過がＸL ／ＳL の大きい領域にてはかなり低く且その勾
配が負に反転するような場合にも、ＸL ／ＳL が比較的
小さい領域に於てその特性曲線の勾配が上記式１の条件
を一度大きく逸脱する部分があると、そこで生じた流体
流の剥離が種となってその後も剥離が進行するので、結
局全体としての抗剥離性能は低下する。
L の増大に対する（ＤL −ＤLMIN）／ＤLSL の増大の経
過がＸL ／ＳL の大きい領域にてはかなり低く且その勾
配が負に反転するような場合にも、ＸL ／ＳL が比較的
小さい領域に於てその特性曲線の勾配が上記式１の条件
を一度大きく逸脱する部分があると、そこで生じた流体
流の剥離が種となってその後も剥離が進行するので、結
局全体としての抗剥離性能は低下する。
【００２４】同様にしてベーンの後端近傍に於ける負圧
側表面からの流体流の剥離は翼列Ｂ１、Ｄ、Ｅにては生
じるがその他の翼列に於ては生じないことと、図１に示
す如き翼列と流体流との関係から流体力学的に推測され
るベーン表面からの流体流の剥離発生の原因と、図２に
示す如き諸元の設定とに鑑みて、図１７に現われた実験
結果を吟味すると、ベーン後端近傍の負圧側表面に於け
る流体流剥離の発生を回避するためには、ＸT ／ＳT の
増大に対し（ＤT −ＤTMIN）／ＤTST の増大がＸT ／Ｓ
T が０．４５を越える迄は起らず、ＸT ／ＳT に対する
（ＤT −ＤTMIN）／ＤTST の増大値がＸT ／ＳT が０．
４５より０．９程度迄増大する間に翼列Ｂ２に於ける値
以下であればよい、と理解される。この流体流剥離回避
のための条件は、以下の通り求められる。
側表面からの流体流の剥離は翼列Ｂ１、Ｄ、Ｅにては生
じるがその他の翼列に於ては生じないことと、図１に示
す如き翼列と流体流との関係から流体力学的に推測され
るベーン表面からの流体流の剥離発生の原因と、図２に
示す如き諸元の設定とに鑑みて、図１７に現われた実験
結果を吟味すると、ベーン後端近傍の負圧側表面に於け
る流体流剥離の発生を回避するためには、ＸT ／ＳT の
増大に対し（ＤT −ＤTMIN）／ＤTST の増大がＸT ／Ｓ
T が０．４５を越える迄は起らず、ＸT ／ＳT に対する
（ＤT −ＤTMIN）／ＤTST の増大値がＸT ／ＳT が０．
４５より０．９程度迄増大する間に翼列Ｂ２に於ける値
以下であればよい、と理解される。この流体流剥離回避
のための条件は、以下の通り求められる。
【００２５】
【数２】 （ＤT −ＤTMIN）／ＤTST ≦０．３６（ＸT ／ＳT −０．４５）1.7 但し、ＳT ：後端Ｔ1 より流出流線Ｆb に沿う交点Ｎ迄
の距離 ＸT ：後端Ｔ1 より流出流線Ｆb に沿う距離変数 ＤT ：ＸT の位置にて流出流線Ｆb に接する上記定義に
よる円の直径 ＤTMIN：ＤT の最小値 ＤTST ：ＸT ＝ＳT の位置（即ち交点Ｎ）にて流出流線
Ｆb に接する上記定義による円の直径 図１６と図１７とを比較すると、図１７即ち翼後端部の
負圧面に於ける流体流剥離発生を回避する範囲で許され
る特性曲線の正勾配の値が図１６即ち翼前端部の正圧面
に於ける流体流剥離発生を回避する範囲で許される特性
曲線の正勾配の値に比してかなり小さいことが分る。こ
れは、翼前端部の正圧面の領域にはそれに続いて勾配が
零となって更に負に反転する翼中央部〜翼後端部入口部
が連なっているからである。
の距離 ＸT ：後端Ｔ1 より流出流線Ｆb に沿う距離変数 ＤT ：ＸT の位置にて流出流線Ｆb に接する上記定義に
よる円の直径 ＤTMIN：ＤT の最小値 ＤTST ：ＸT ＝ＳT の位置（即ち交点Ｎ）にて流出流線
Ｆb に接する上記定義による円の直径 図１６と図１７とを比較すると、図１７即ち翼後端部の
負圧面に於ける流体流剥離発生を回避する範囲で許され
る特性曲線の正勾配の値が図１６即ち翼前端部の正圧面
に於ける流体流剥離発生を回避する範囲で許される特性
曲線の正勾配の値に比してかなり小さいことが分る。こ
れは、翼前端部の正圧面の領域にはそれに続いて勾配が
零となって更に負に反転する翼中央部〜翼後端部入口部
が連なっているからである。
【００２６】以上に示した１０種類の翼列に関する剥離
発生の有無に関する解析と実験に於ては、ステータベー
ンの翼型と翼配列のみがパラメータとなっている。ステ
ータベーンに於ける剥離の発生には、勿論、翼列の寸
法、翼列を横切って流れる流体の速度及び流体の粘性が
影響し、これらを代表するレイノルズ数の如きパラメー
タがこれに関与する筈であるが、本発明は特に車輌用ト
ルクコンバータのステータを対象とし且つ車輌用トルク
コンバータがフルードカップリング状態及びその近傍に
て作動しているときのステータに於けるステータベーン
の表面からの流体流の剥離の抑制を対象とするものであ
り、このような前提条件から、ステータの概略寸法、ス
テータを横切る流体の流速及び流体の粘性は、通常或る
比較的狭い一般的実用値の範囲内にあるものとされてよ
いものである。従ってそのような一般的実用条件を前提
として行われた本発明に於ける解析と実験の結果は、そ
れが対象とする限られた用途に於てこのまま有効に適用
されてよいものであると思われる。
発生の有無に関する解析と実験に於ては、ステータベー
ンの翼型と翼配列のみがパラメータとなっている。ステ
ータベーンに於ける剥離の発生には、勿論、翼列の寸
法、翼列を横切って流れる流体の速度及び流体の粘性が
影響し、これらを代表するレイノルズ数の如きパラメー
タがこれに関与する筈であるが、本発明は特に車輌用ト
ルクコンバータのステータを対象とし且つ車輌用トルク
コンバータがフルードカップリング状態及びその近傍に
て作動しているときのステータに於けるステータベーン
の表面からの流体流の剥離の抑制を対象とするものであ
り、このような前提条件から、ステータの概略寸法、ス
テータを横切る流体の流速及び流体の粘性は、通常或る
比較的狭い一般的実用値の範囲内にあるものとされてよ
いものである。従ってそのような一般的実用条件を前提
として行われた本発明に於ける解析と実験の結果は、そ
れが対象とする限られた用途に於てこのまま有効に適用
されてよいものであると思われる。
【図１】車輌用トルクコンバータのステータの翼列を横
切る流体の流れ状態をトルクコンバータのフルードカッ
プリング状態及びその近傍に於て一般的に示す概略図。
切る流体の流れ状態をトルクコンバータのフルードカッ
プリング状態及びその近傍に於て一般的に示す概略図。
【図２】本発明によるステータ翼列の解析のための諸元
の設定を示す概略図。
の設定を示す概略図。
【図３】図２に示す要領にて設定される直径ＤL 及びＤ
T の円がＸL 及びＸT の値に応じて変化する状態を一つ
の翼列について示す概略図。
T の円がＸL 及びＸT の値に応じて変化する状態を一つ
の翼列について示す概略図。
【図４】図３に示す翼列に於ける翼型と同じ翼型のベー
ン間隔が図３に於ける値より幾分縮小されたときの同様
の円の変化の態様を示す概略図。
ン間隔が図３に於ける値より幾分縮小されたときの同様
の円の変化の態様を示す概略図。
【図５】図３及び図４に示す翼列に於ける翼型と同じ翼
型のベーン間隔が更に縮小されたときの同様の円の変化
の態様を示す概略図。
型のベーン間隔が更に縮小されたときの同様の円の変化
の態様を示す概略図。
【図６】本発明による実験的研究の対象とされた翼列の
一つを示す概略図。
一つを示す概略図。
【図７】本発明による実験的研究の対象とされた翼列の
他の一つを示す概略図。
他の一つを示す概略図。
【図８】本発明による実験的研究の対象とされた翼列の
他の一つを示す概略図。
他の一つを示す概略図。
【図９】本発明による実験的研究の対象とされた翼列の
他の一つを示す概略図。
他の一つを示す概略図。
【図１０】本発明による実験的研究の対象とされた翼列
の他の一つを示す概略図。
の他の一つを示す概略図。
【図１１】本発明による実験的研究の対象とされた翼列
の他の一つを示す概略図。
の他の一つを示す概略図。
【図１２】本発明による実験的研究の対象とされた翼列
の他の一つを示す概略図。
の他の一つを示す概略図。
【図１３】本発明による実験的研究の対象とされた翼列
の他の一つを示す概略図。
の他の一つを示す概略図。
【図１４】本発明による実験的研究の対象とされた翼列
の他の一つを示す概略図。
の他の一つを示す概略図。
【図１５】本発明による実験的研究の対象とされた翼列
の他の一つを示す概略図。
の他の一つを示す概略図。
【図１６】図６〜図１５に示す翼列についてのベーン前
端近傍に於ける正圧側表面について、ＸL ／ＳL に対す
るＤL の変化の経過を偏差の無次限値にて示すと同時
に、流体流剥離に関する実験結果を示すグラフ。
端近傍に於ける正圧側表面について、ＸL ／ＳL に対す
るＤL の変化の経過を偏差の無次限値にて示すと同時
に、流体流剥離に関する実験結果を示すグラフ。
【図１７】図６〜図１５に示す翼列についてのベーン後
端近傍に於ける負圧側表面について、ＸT ／ＳT に対す
るＤT の変化の経過を偏差の無次限値にて示すと同時
に、流体流剥離に関する実験結果を示すグラフ。
端近傍に於ける負圧側表面について、ＸT ／ＳT に対す
るＤT の変化の経過を偏差の無次限値にて示すと同時
に、流体流剥離に関する実験結果を示すグラフ。
【符号の説明】 １０…ステータ １２，１４，１６…ステータベーン １８…タービン ２０…ポンプ ２２，２４，２６…流入流線 ２８，３０，３２…流出流線 ３４…流体流 ３６…ベーン前端近傍の正圧側表面部分 ３８…ベーン後端近傍の負圧側表面部分
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 今井 健二 愛知県愛知郡長久手町大字長湫字横道41 番地の１株式会社豊田中央研究所内 (72)発明者 小嶋 昌洋 愛知県豊田市トヨタ町１番地トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 長島 伸幸 愛知県豊田市トヨタ町１番地トヨタ自動 車株式会社内 (56)参考文献 実開 平１−136765（ＪＰ，Ｕ) 実公 昭42−14054（ＪＰ，Ｙ１) 米国特許3192719（ＵＳ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16H 41/26
Claims (3)
- 【請求項１】車輌用トルクコンバータのステータにし
て、トルク変換作動が実質的に完了したフルードカップ
リング状態及びその近傍に於てステータベーンの表面か
ら流体流が剥離することを抑制する目的で、ステータベ
ーンの翼型及び翼配列が、ステータベーンの前端の近傍
の正圧側表面について、第一のステータベーン（Ｖ1）
の前端（Ｌ1）の近傍の正圧側表面と流体流に沿って前
記第一のステータベーンの後に続く第二のステータベー
ン（Ｖ2）の前端（Ｌ2）に至る流入流線（Ｆa）との両
者に接する円の直径（ＤL）の変化で見て、前記第一の
ステータベーンの前端（Ｌ1）より前記流入流線（Ｆa）
に立てた垂線と該流入流線との交点（Ｍ）よりＸL＝
０．０８ＳLの点を通る円から前記第二のステータベー
ンの前端（Ｌ2）を通る円に至る間であって（Ｄ L −Ｄ
LMIN ）／Ｄ LSL が０となるＸ L ／Ｓ L よりも大きいＸ L ／Ｓ
L の領域であり、かつＸ L ／Ｓ L に対する（Ｄ L −Ｄ LMIN ）
／Ｄ LSL の変化の勾配が正となるＸ L ／Ｓ L の領域におい
て実質的に下記の条件を満たすよう定められていること
を特徴とするステータ。 【数１】 （ＤL−ＤLMIN）／ＤLSL≦０．３８（ＸL／ＳL−０．０８）1.7 但し、ＳL：交点Ｍより流入流線Ｆaに沿う前端Ｌ2迄の距離 ＸL：交点Ｍより流入流線Ｆaに沿う距離変数 ＤL：ＸLの位置にて流入流線Ｆaに接する上記定義による円の直径 ＤLMIN：ＤLの最小値 ＤLSL：ＸL＝ＳLの位置（即ち前端Ｌ2）にて流入流線Ｆaに接する 上記定義による円の直径 - 【請求項２】車輌用トルクコンバータのステータにし
て、トルク変換作動が実質的に完了したフルードカップ
リング状態及びその近傍に於てステータベーンの表面か
ら流体流が剥離することを抑制する目的で、ステータベ
ーンの翼型及び翼配列が、ステータベーンの後端の近傍
の負圧側表面について、第一のステータベーン（Ｖ1）
の後端（Ｔ1）より発する流出流線（Ｆb）と流体流に沿
って前記第一のステータベーンの後に続く第二のステー
タベーン（Ｖ2）の負圧側表面との両者に接する円の直
径（ＤT）の変化で見て、前記第一のステータベーンの
後端（Ｔ1）よりＸT＝０．４５ＳTの点を通る円から前
記第二のステータベーンの後端（Ｔ2）より前記流出流
線（Ｆb）に立てた垂線と該流出流線との交点（Ｎ）を
通る円に至る間であって（ＤT−ＤTMIN）／ＤTSTが０と
なるＸT／ＳTよりも大きいＸT／ＳTの領域であり、かつ
ＸT／ＳTに対する（ＤT−ＤTMIN）／ＤTSTの変化の勾配
が正となるＸT／ＳTの領域において実質的に下記の条件
を満たすよう定められていることを特徴とするステー
タ。 【数２】 （ＤT−ＤTMIN）／ＤTST≦０．３６（ＸT／ＳT−０．４５）1.7 但し、ＳT：後端Ｔ1より流出流線Ｆbに沿う交点Ｎ迄の距離 ＸT：後端Ｔ1より流出流線Ｆbに沿う距離変数 ＤT：ＸTの位置にて流出流線Ｆbに接する上記定義による円の直径 ＤTMIN：ＤTの最小値 ＤTST：ＸT＝ＳTの位置（即ち交点Ｎ）にて流出流線Ｆbに接する 上記定義による円の直径 - 【請求項３】請求項１による車輌用トルクコンバータの
ステータにして、ステータベーンの翼型及び翼配列が、
ステータベーンの後端の近傍の負圧側表面について、第
一のステータベーン（Ｖ1）の後端（Ｔ1）より発する流
出流線（Ｆb）と流体流に沿って前記第一のステータベ
ーンの後に続く第二のステータベーン（Ｖ2）の負圧側
表面との両者に接する円の直径（ＤT）の変化で見て、
前記第一のステータベーンの後端（Ｔ1）よりＸT＝０．
４５STの点を通る円から前記第二のステータベーンの後
端（Ｔ2）より前記流出流線（Ｆb）に立てた垂線と該流
出流線との交点（Ｎ）を通る円に至る間であって（ＤT
−ＤTMIN）／ＤTSTが０となるＸT／ＳTよりも大きいＸT
／ＳTの領域であり、かつＸT／ＳTに対する（ＤT−Ｄ
TMIN）／ＤTSTの変化の勾配が正となるＸT／ＳTの領域
において実質的に下記の条件を満たすよう定められてい
ることを特徴とするステータ。 【数２】 （ＤT−ＤTMIN）／ＤTST≦０．３６（ＸT／ＳT−０．４５）1.7 但し、ＳT：後端Ｔ1より流出流線Ｆbに沿う交点Ｎ迄の距離 ＸT：後端Ｔ1より流出流線Ｆbに沿う距離変数 ＤT：ＸTの位置にて流出流線Ｆbに接する上記定義による円の直径 ＤTMIN：ＤTの最小値 ＤTST：ＸT＝ＳTの位置（即ち交点Ｎ）にて流出流線Ｆbに接する 上記定義による円の直径
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05658995A JP3188128B2 (ja) | 1995-02-21 | 1995-02-21 | 車輌用トルクコンバータのステータ |
| EP96102350A EP0728961B1 (en) | 1995-02-21 | 1996-02-16 | Torque converter stator for motor vehicles |
| DE69600645T DE69600645T2 (de) | 1995-02-21 | 1996-02-16 | Stator eines Drehmomentwandlers für Kraftfahrzeuge |
| US08/603,991 US5616000A (en) | 1995-02-21 | 1996-02-20 | Stator of torque converter for vehicles improved to suppress separation of working fluid |
| KR1019960005191A KR100286633B1 (ko) | 1995-02-21 | 1996-02-21 | 차량용 토크 컨버터의 스테이터 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05658995A JP3188128B2 (ja) | 1995-02-21 | 1995-02-21 | 車輌用トルクコンバータのステータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08226518A JPH08226518A (ja) | 1996-09-03 |
| JP3188128B2 true JP3188128B2 (ja) | 2001-07-16 |
Family
ID=13031384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05658995A Expired - Lifetime JP3188128B2 (ja) | 1995-02-21 | 1995-02-21 | 車輌用トルクコンバータのステータ |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5616000A (ja) |
| EP (1) | EP0728961B1 (ja) |
| JP (1) | JP3188128B2 (ja) |
| KR (1) | KR100286633B1 (ja) |
| DE (1) | DE69600645T2 (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19736874A1 (de) * | 1997-08-26 | 1999-03-11 | Mannesmann Sachs Ag | Leitrad, mittels eines Spritzgießvorgangs hergestellt |
| JP4086415B2 (ja) * | 1999-06-03 | 2008-05-14 | 株式会社荏原製作所 | タービン装置 |
| DE10051223A1 (de) | 2000-10-16 | 2002-04-25 | Alstom Switzerland Ltd | Verbindbare Statorelemente |
| US6682301B2 (en) | 2001-10-05 | 2004-01-27 | General Electric Company | Reduced shock transonic airfoil |
| DE10153301B4 (de) * | 2001-10-31 | 2010-09-23 | Daimler Ag | Abgasturbolader für eine Brennkraftmaschine |
| US7083381B2 (en) * | 2004-05-27 | 2006-08-01 | Ford Global Technologies, Llc | Hydrokinetic torque converter stator blade construction |
| US7861823B2 (en) * | 2005-11-04 | 2011-01-04 | United Technologies Corporation | Duct for reducing shock related noise |
| DE102008033851A1 (de) * | 2008-07-19 | 2010-01-21 | Zf Friedrichshafen Ag | Hydrodynamischer Drehmomentwandler |
| EP2299057B1 (en) * | 2009-09-04 | 2012-11-21 | Alstom Technology Ltd | Gas Turbine |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE334235A (ja) * | 1925-05-27 | 1926-05-21 | ||
| FR880252A (fr) * | 1941-04-12 | 1943-03-22 | Voith Gmbh J M | Turbo-mécanisme |
| FR891435A (fr) * | 1942-02-09 | 1944-03-07 | Aubage pour machines à écoulement sur lequel le fluide arrive en direction variable | |
| US2696171A (en) * | 1950-06-21 | 1954-12-07 | Borg Warner | Hydrodynamic coupling |
| US3192719A (en) * | 1955-11-08 | 1965-07-06 | Volvo Ab | Hydrodynamic torque converter |
| US4180978A (en) * | 1978-10-12 | 1980-01-01 | General Motors Corporation | Torque converter |
| JPH0618185B2 (ja) * | 1984-08-03 | 1994-03-09 | 株式会社日立製作所 | 半導体装置における微細孔の形成方法および半導体装置の製造方法 |
| JPH05223146A (ja) * | 1992-02-10 | 1993-08-31 | Toyota Motor Corp | トルクコンバータのステータ |
-
1995
- 1995-02-21 JP JP05658995A patent/JP3188128B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-02-16 EP EP96102350A patent/EP0728961B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-02-16 DE DE69600645T patent/DE69600645T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-02-20 US US08/603,991 patent/US5616000A/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-02-21 KR KR1019960005191A patent/KR100286633B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69600645T2 (de) | 1999-05-27 |
| EP0728961B1 (en) | 1998-09-16 |
| JPH08226518A (ja) | 1996-09-03 |
| US5616000A (en) | 1997-04-01 |
| EP0728961A1 (en) | 1996-08-28 |
| KR100286633B1 (ko) | 2001-04-16 |
| KR960031844A (ko) | 1996-09-17 |
| DE69600645D1 (de) | 1998-10-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1484510B1 (en) | Fan | |
| JP2009531593A5 (ja) | ||
| US7476081B2 (en) | Centrifugal compressing apparatus | |
| US6666654B2 (en) | Turbine blade airfoil and turbine blade for axial-flow turbine | |
| JP3188128B2 (ja) | 車輌用トルクコンバータのステータ | |
| JP5562566B2 (ja) | 流体機械用翼体 | |
| JP4693687B2 (ja) | 軸流水車ランナ | |
| WO2001005652A1 (en) | Centrifugal impeller with high blade camber | |
| US4055947A (en) | Hydraulic thruster | |
| JP2008157113A (ja) | 送風機 | |
| EP2944557B1 (en) | Stepped surface propeller | |
| JP2021063456A (ja) | ターボ機械の羽根、羽根の設計方法、及び羽根車の製造方法 | |
| JP4880952B2 (ja) | 軸流ポンプの羽根車 | |
| JP4846139B2 (ja) | 水力機械 | |
| JPH06174048A (ja) | トルクコンバータ装置 | |
| JP2000204903A (ja) | 軸流型タ―ビン | |
| JP2009014114A (ja) | トルクコンバータ | |
| JP3168688B2 (ja) | コアレストルクコンバータ | |
| CN219524214U (zh) | 一种节能导轮和船舶 | |
| RU2367823C1 (ru) | Биротативный винтовентилятор | |
| JP4016016B2 (ja) | 直交軸軸流水車 | |
| JP2002106676A (ja) | トルクコンバータ | |
| JPH11343955A (ja) | 水車及びポンプ水車 | |
| JPH10132053A (ja) | トルクコンバータ用羽根車 | |
| JPH0658119B2 (ja) | インタ−ナルポンプ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080511 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090511 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090511 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100511 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110511 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110511 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120511 Year of fee payment: 11 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313532 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130511 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140511 Year of fee payment: 13 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |