JP3182956B2 - クラッチレス揺動斜板式可変容量圧縮機 - Google Patents
クラッチレス揺動斜板式可変容量圧縮機Info
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- JP3182956B2 JP3182956B2 JP00435793A JP435793A JP3182956B2 JP 3182956 B2 JP3182956 B2 JP 3182956B2 JP 00435793 A JP00435793 A JP 00435793A JP 435793 A JP435793 A JP 435793A JP 3182956 B2 JP3182956 B2 JP 3182956B2
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Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は例えば自動車の空調装
置に使用されるクラッチレス揺動斜板式可変容量圧縮機
に関するものである。
置に使用されるクラッチレス揺動斜板式可変容量圧縮機
に関するものである。
【0002】
【従来の技術】一般に、自動車用可変容量圧縮機には、
エンジンの動力を断接する電磁クラッチが装着され、車
室内の温度が高くて空調装置(以下エアコンという)の
スイッチのオンにより前記電磁クラッチが作動される
と、エンジンの回転運動がベルト伝達機構及び電磁クラ
ッチを介して圧縮機に伝達される。このためエアコンス
イッチのオン・オフの度に圧縮機が大容量で起動・停止
され、電磁クラッチの断接の頻繁な繰り返しによりその
耐久性が低下するとともに、圧縮機の起動ショックも発
生し、圧縮機が大型、大重量化し、エンジンルーム内で
の装設スペースの関係で装着が困難である。
エンジンの動力を断接する電磁クラッチが装着され、車
室内の温度が高くて空調装置(以下エアコンという)の
スイッチのオンにより前記電磁クラッチが作動される
と、エンジンの回転運動がベルト伝達機構及び電磁クラ
ッチを介して圧縮機に伝達される。このためエアコンス
イッチのオン・オフの度に圧縮機が大容量で起動・停止
され、電磁クラッチの断接の頻繁な繰り返しによりその
耐久性が低下するとともに、圧縮機の起動ショックも発
生し、圧縮機が大型、大重量化し、エンジンルーム内で
の装設スペースの関係で装着が困難である。
【0003】上記問題を解消するため、クラッチレス揺
動斜板式可変容量圧縮機が提案されている。この圧縮機
として、従来特開平3−143725号公報に示された
ものがある。この圧縮機は斜板が収容されたクランク室
と吸入行程のシリンダボア内作動室の差圧を制御するこ
とにより、斜板の傾角を連続的に変化させてピストンの
最大ストロークを可変としている。又、この圧縮機はエ
アコンスイッチのオン信号に応答して、前記斜板を零度
位置から押動して零度よりも大きい傾斜位置に保持する
油圧式のアクチュエータを備えている。
動斜板式可変容量圧縮機が提案されている。この圧縮機
として、従来特開平3−143725号公報に示された
ものがある。この圧縮機は斜板が収容されたクランク室
と吸入行程のシリンダボア内作動室の差圧を制御するこ
とにより、斜板の傾角を連続的に変化させてピストンの
最大ストロークを可変としている。又、この圧縮機はエ
アコンスイッチのオン信号に応答して、前記斜板を零度
位置から押動して零度よりも大きい傾斜位置に保持する
油圧式のアクチュエータを備えている。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】従来の圧縮機を大容量
運転中に停止させる場合には、吐出室から高圧の冷媒ガ
スをクランク室内に供給してピストンに作用する差圧を
増大し、斜板を最小傾角に変位する。このとき圧縮機の
停止状態で冬期等のように外気温が低い場合には多量の
冷媒ガスがクランク室内に液化して溜まる。この液冷媒
が存在する状態では該液冷媒よりも比重の小さい潤滑油
が液冷媒の上に貯留されるので、クランク室底部の潤滑
油が不足する。このため、圧縮機が零容量状態で起動さ
れ、その後、油圧式のアクチュエータによりクランク室
底部より潤滑油を汲み上げて斜板を零度位置から傾斜位
置に復帰しようとしてもアクチュエータが機能せず、容
量復帰を行うことができないという問題があった。
運転中に停止させる場合には、吐出室から高圧の冷媒ガ
スをクランク室内に供給してピストンに作用する差圧を
増大し、斜板を最小傾角に変位する。このとき圧縮機の
停止状態で冬期等のように外気温が低い場合には多量の
冷媒ガスがクランク室内に液化して溜まる。この液冷媒
が存在する状態では該液冷媒よりも比重の小さい潤滑油
が液冷媒の上に貯留されるので、クランク室底部の潤滑
油が不足する。このため、圧縮機が零容量状態で起動さ
れ、その後、油圧式のアクチュエータによりクランク室
底部より潤滑油を汲み上げて斜板を零度位置から傾斜位
置に復帰しようとしてもアクチュエータが機能せず、容
量復帰を行うことができないという問題があった。
【0005】この発明の目的は上記従来の技術に存する
問題点を解消して、圧縮機の停止状態でクランク室内に
液冷媒が存在していても圧縮機の起動時に液冷媒を圧縮
機外に排出するとともに、クラッチレス状態から容量復
帰に必要な潤滑油を外部冷媒回路からクランク室内に導
入し、容量復帰を確実に行うことができるクラッチレス
揺動斜板式可変容量圧縮機を提供することにある。
問題点を解消して、圧縮機の停止状態でクランク室内に
液冷媒が存在していても圧縮機の起動時に液冷媒を圧縮
機外に排出するとともに、クラッチレス状態から容量復
帰に必要な潤滑油を外部冷媒回路からクランク室内に導
入し、容量復帰を確実に行うことができるクラッチレス
揺動斜板式可変容量圧縮機を提供することにある。
【0006】
【課題を解決するための手段】この発明は上記目的を達
成するため、クラッチレス揺動斜板式可変容量圧縮機に
おいて、圧縮機の停止状態で斜板を傾斜位置に保持する
斜板傾斜位置保持手段と、圧縮機が起動された後、前記
斜板傾斜位置保持手段により傾斜位置に保持された斜板
を所定時間経過後に零度に変位させる第1傾角変更手段
と、外部制御信号発生器からのオン動作信号により前記
斜板の傾角を零度から傾斜位置に復帰するための油圧駆
動手段と、外部制御信号発生器からのオフ動作信号によ
り前記斜板の傾角を傾斜位置から零度に移行するための
第2傾角変更手段とを備えている。
成するため、クラッチレス揺動斜板式可変容量圧縮機に
おいて、圧縮機の停止状態で斜板を傾斜位置に保持する
斜板傾斜位置保持手段と、圧縮機が起動された後、前記
斜板傾斜位置保持手段により傾斜位置に保持された斜板
を所定時間経過後に零度に変位させる第1傾角変更手段
と、外部制御信号発生器からのオン動作信号により前記
斜板の傾角を零度から傾斜位置に復帰するための油圧駆
動手段と、外部制御信号発生器からのオフ動作信号によ
り前記斜板の傾角を傾斜位置から零度に移行するための
第2傾角変更手段とを備えている。
【0007】
【作用】圧縮機の停止状態では斜板傾斜位置保持手段に
より斜板が傾斜位置に保持されている。この停止状態で
圧縮機が起動されると、斜板が傾斜しているので、中間
容量運転が行われる。そして、所定時間経過後に第1傾
角変更手段により斜板が零度に変位されるまでの間は圧
縮動作が行われ、圧縮機内に存在していた液冷媒は吐出
室から外部冷媒ガス吐出管路に吐出され、外部冷媒ガス
吸入管路から冷媒ガスが吸入室に吸入され、この冷媒ガ
スはシリンダボア内で圧縮された後、吐出室へ吐出され
る。又、シリンダボア内作動室からピストンの外周面と
シリンダボア内周面との隙間を通してクランク室へ潤滑
油を含んだ冷媒ガスがブローバイされ、クランク室内の
液冷媒は抽気通路から吸入室へ還流されてシリンダボア
内に吸入された後、吐出室から外部冷媒ガス管路に吐出
される。このため、クランク室の底部には潤滑油が貯留
される。
より斜板が傾斜位置に保持されている。この停止状態で
圧縮機が起動されると、斜板が傾斜しているので、中間
容量運転が行われる。そして、所定時間経過後に第1傾
角変更手段により斜板が零度に変位されるまでの間は圧
縮動作が行われ、圧縮機内に存在していた液冷媒は吐出
室から外部冷媒ガス吐出管路に吐出され、外部冷媒ガス
吸入管路から冷媒ガスが吸入室に吸入され、この冷媒ガ
スはシリンダボア内で圧縮された後、吐出室へ吐出され
る。又、シリンダボア内作動室からピストンの外周面と
シリンダボア内周面との隙間を通してクランク室へ潤滑
油を含んだ冷媒ガスがブローバイされ、クランク室内の
液冷媒は抽気通路から吸入室へ還流されてシリンダボア
内に吸入された後、吐出室から外部冷媒ガス管路に吐出
される。このため、クランク室の底部には潤滑油が貯留
される。
【0008】又、斜板が零度に移行されて圧縮機が零容
量で運転中に、外部制御信号発生器からのオン信号によ
り油圧駆動手段が動作されると、該駆動手段によりクラ
ンク室の底部に貯留された潤滑油が汲み上げられ、この
油圧により斜板は傾斜状態に確実に復帰される。
量で運転中に、外部制御信号発生器からのオン信号によ
り油圧駆動手段が動作されると、該駆動手段によりクラ
ンク室の底部に貯留された潤滑油が汲み上げられ、この
油圧により斜板は傾斜状態に確実に復帰される。
【0009】さらに、前記圧縮機が通常に圧縮運転を行
っている状態で第2傾角変更手段が外部信号発生器から
のオフ信号により動作されると、斜板が傾斜状態から零
度位置に復帰される。
っている状態で第2傾角変更手段が外部信号発生器から
のオフ信号により動作されると、斜板が傾斜状態から零
度位置に復帰される。
【0010】又、圧縮機が零容量運転中に停止される
と、斜板傾斜位置保持手段により斜板が傾斜位置に復帰
される。
と、斜板傾斜位置保持手段により斜板が傾斜位置に復帰
される。
【0011】
【実施例】以下、この発明を具体化した一実施例を図面
に基づいて説明する。図2に示すように、複数のシリン
ダボア1aを形成したシリンダブロック1のフロント側
端面にはクランク室2aを形成するフロントハウジング
2が接合固定されている。前記シリンダブロック1の後
端には吸入室3a及び吐出室3bを区画形成するリヤハ
ウジング3が接合固定されている。前記シリンダブロッ
ク1及びフロントハウジング2にはクランク室2a内に
位置するように回転軸4がラジアルベアリング5,6を
介して回転可能に支持されている。前記回転軸4の外端
部にはプーリ7が固定され、エンジンの回転運動がベル
ト8により直接伝達される。
に基づいて説明する。図2に示すように、複数のシリン
ダボア1aを形成したシリンダブロック1のフロント側
端面にはクランク室2aを形成するフロントハウジング
2が接合固定されている。前記シリンダブロック1の後
端には吸入室3a及び吐出室3bを区画形成するリヤハ
ウジング3が接合固定されている。前記シリンダブロッ
ク1及びフロントハウジング2にはクランク室2a内に
位置するように回転軸4がラジアルベアリング5,6を
介して回転可能に支持されている。前記回転軸4の外端
部にはプーリ7が固定され、エンジンの回転運動がベル
ト8により直接伝達される。
【0012】前記回転軸4には回転支持体9が嵌合固定
され、該支持体9とフロントハウジング2の内壁間には
圧縮動作時のスラスト荷重を支持するスラストベアリン
グ10が介在されている。この回転支持体9には挿通孔
11aを有する支持アーム11が一体に形成されてい
る。一方、回転軸4には球面12aを有する斜板支持体
12が該回転軸4の外周面に沿って前後方向への往復動
可能に支持され、この斜板支持体12には斜板13が球
面12aに沿って前後方向へ傾動可能に支持されてい
る。前記支持アーム11の挿通孔11aには支持ピン1
4が回動可能に、かつ図3に示すように回転軸4と直交
する方向へ貫通支持され、該支持ピン14の左右両端部
に形成した案内孔14a,14aには左右一対の案内ピ
ン15,16の上端部が案内摺動可能に、かつ互いに平
行に貫通支持されている。さらに、両案内ピン15,1
6の下端部は前記斜板13の背面に一体形成した軸受部
13a,13aの取付孔13b,13bに圧入固定され
ている。この実施例では前記支持アーム11、斜板支持
体12、案内ピン15,16及び軸受部13a,13a
等により斜板13の前後方向への往復傾動を許容するヒ
ンジ機構K1を構成している。
され、該支持体9とフロントハウジング2の内壁間には
圧縮動作時のスラスト荷重を支持するスラストベアリン
グ10が介在されている。この回転支持体9には挿通孔
11aを有する支持アーム11が一体に形成されてい
る。一方、回転軸4には球面12aを有する斜板支持体
12が該回転軸4の外周面に沿って前後方向への往復動
可能に支持され、この斜板支持体12には斜板13が球
面12aに沿って前後方向へ傾動可能に支持されてい
る。前記支持アーム11の挿通孔11aには支持ピン1
4が回動可能に、かつ図3に示すように回転軸4と直交
する方向へ貫通支持され、該支持ピン14の左右両端部
に形成した案内孔14a,14aには左右一対の案内ピ
ン15,16の上端部が案内摺動可能に、かつ互いに平
行に貫通支持されている。さらに、両案内ピン15,1
6の下端部は前記斜板13の背面に一体形成した軸受部
13a,13aの取付孔13b,13bに圧入固定され
ている。この実施例では前記支持アーム11、斜板支持
体12、案内ピン15,16及び軸受部13a,13a
等により斜板13の前後方向への往復傾動を許容するヒ
ンジ機構K1を構成している。
【0013】前記斜板13は図2に示すようにシリンダ
ボア1a内に収容した複数個の片頭ピストン17の基端
部に形成した凹所内に進入した状態で前後一対のシュー
18,18を介して係留されている。前記回転軸4の外
周には前記斜板13の傾角を零度、つまり斜板支持体1
2を位置規制してピストン17のストロークを零にする
ためのストッパ19が取り付けられている。なお、斜板
13の最大傾角は前記軸受部13aが回転支持体9に当
接することにより規制される。
ボア1a内に収容した複数個の片頭ピストン17の基端
部に形成した凹所内に進入した状態で前後一対のシュー
18,18を介して係留されている。前記回転軸4の外
周には前記斜板13の傾角を零度、つまり斜板支持体1
2を位置規制してピストン17のストロークを零にする
ためのストッパ19が取り付けられている。なお、斜板
13の最大傾角は前記軸受部13aが回転支持体9に当
接することにより規制される。
【0014】前記シリンダブロック1のリヤ側端面とリ
ヤハウジング3のフロント側端面との間には、図4に示
すように吸入孔20a、吐出孔20bを形成したバルブ
プレート20が介在されている。又、前記バルブプレー
ト20の前面には吸入弁21aを形成した吸入弁板21
が、後面には吐出弁22aを形成した吐出弁板22が接
合されている。前記吐出弁板22の後面には吐出弁22
aの開放位置を規制するリテーナ23aを有するリテー
ナプレート23が接合されている。
ヤハウジング3のフロント側端面との間には、図4に示
すように吸入孔20a、吐出孔20bを形成したバルブ
プレート20が介在されている。又、前記バルブプレー
ト20の前面には吸入弁21aを形成した吸入弁板21
が、後面には吐出弁22aを形成した吐出弁板22が接
合されている。前記吐出弁板22の後面には吐出弁22
aの開放位置を規制するリテーナ23aを有するリテー
ナプレート23が接合されている。
【0015】次に、前記斜板13を傾角零度位置から傾
斜位置に復帰するための油圧駆動手段K2について説明
する。図1,2に示すように、シリンダブロック1の中
心孔1b内には回転軸4の外周面に摺動案内されて前後
方向へ往復動される円筒状のスプール24が収容されて
いる。前記リヤ側ラジアルベアリング6とスプール24
との間にはリップシール25が設けられている。前記ス
プール24の先端に形成した大径筒部24aの外周面
は、前記中心孔1bの内周面に摺接され、小径筒部24
bの外周面と中心孔1bとの間には圧力室26が形成さ
れている。そして、スプール24の大径筒部24aの先
端部を前記斜板支持体12のリヤ側端面に当接した状態
で、圧力室26に制御油圧を供給すると、スプール24
が回転軸4に案内されて斜板支持体12が前方へ押動さ
れて、斜板13が零度から傾斜位置に復帰される。
斜位置に復帰するための油圧駆動手段K2について説明
する。図1,2に示すように、シリンダブロック1の中
心孔1b内には回転軸4の外周面に摺動案内されて前後
方向へ往復動される円筒状のスプール24が収容されて
いる。前記リヤ側ラジアルベアリング6とスプール24
との間にはリップシール25が設けられている。前記ス
プール24の先端に形成した大径筒部24aの外周面
は、前記中心孔1bの内周面に摺接され、小径筒部24
bの外周面と中心孔1bとの間には圧力室26が形成さ
れている。そして、スプール24の大径筒部24aの先
端部を前記斜板支持体12のリヤ側端面に当接した状態
で、圧力室26に制御油圧を供給すると、スプール24
が回転軸4に案内されて斜板支持体12が前方へ押動さ
れて、斜板13が零度から傾斜位置に復帰される。
【0016】前記圧力室26内にはスプール24を前方
へ付勢して斜板13を圧縮機の停止状態において中間容
量位置に付勢保持する斜板傾斜位置保持手段としての付
勢ばね33が収容されている。34は中心孔1bの内周
面に係合されたC型ストップリングであって、前記リッ
プシール25の位置規制も行う。
へ付勢して斜板13を圧縮機の停止状態において中間容
量位置に付勢保持する斜板傾斜位置保持手段としての付
勢ばね33が収容されている。34は中心孔1bの内周
面に係合されたC型ストップリングであって、前記リッ
プシール25の位置規制も行う。
【0017】前記案内ピン15,16の内部には下端部
を除いて中空部15a,16aが形成され、両案内ピン
15,16と斜板13とを合わせた重心Wが回転軸4の
中心軸線Oよりも下方、つまり支持ピン14と反対側に
位置するようにしている。そして、回転軸4の回転によ
り両案内ピン15,16及び斜板13が回転されると、
前記重心Wの位置により両案内ピン15,16及び斜板
13が遠心力により前記付勢ばね33の付勢力に抗して
回転支持体12とともにスプール24を後退する方向に
移動されるようにしている。この実施例では前記斜板の
重心Wの位置設定により圧縮機が起動された後、前記付
勢ばね33により傾斜位置に保持された斜板13を所定
時間経過後に零度位置に復帰させる第1傾角変更手段K
3を構成している。
を除いて中空部15a,16aが形成され、両案内ピン
15,16と斜板13とを合わせた重心Wが回転軸4の
中心軸線Oよりも下方、つまり支持ピン14と反対側に
位置するようにしている。そして、回転軸4の回転によ
り両案内ピン15,16及び斜板13が回転されると、
前記重心Wの位置により両案内ピン15,16及び斜板
13が遠心力により前記付勢ばね33の付勢力に抗して
回転支持体12とともにスプール24を後退する方向に
移動されるようにしている。この実施例では前記斜板の
重心Wの位置設定により圧縮機が起動された後、前記付
勢ばね33により傾斜位置に保持された斜板13を所定
時間経過後に零度位置に復帰させる第1傾角変更手段K
3を構成している。
【0018】前記リヤハウジング3の中心部には図2,
4に示すように回転軸4により駆動されるトロコイド型
の給油ポンプ27が収容されている。この給油ポンプ2
7は図5に示すように外側歯体27aと内側歯体27b
とからなる。外側歯体27aが回転軸4により回転され
ると、内側歯体27bが外側歯体27aよりも遅い速度
で同一方向へ回転する。図5に示すように両歯体27
a,27b間の空隙Vは両歯体27a,27bの回転速
度差により容積増減しつつ両歯体27a,27bの回転
方向へ移動する。空隙Vには円弧状の吸入口28aから
油が吸入され、空隙V内へ吸入された油は円弧状の吐出
口29aから吐出される。この給油ポンプ27の吸入口
28aには図2に示すように前記クランク室2aの底部
に連通する油吸入通路28が接続されている。又、給油
ポンプ27の吐出口29aは油吐出通路29により回転
軸4の中心に形成した油通路30のリヤ側開口に接続さ
れている。そして、油通路30には複数箇所に分岐油路
30aが形成され、ベアリング5,6、クランク室2
a、斜板支持体12等に潤滑油を供給可能である。
4に示すように回転軸4により駆動されるトロコイド型
の給油ポンプ27が収容されている。この給油ポンプ2
7は図5に示すように外側歯体27aと内側歯体27b
とからなる。外側歯体27aが回転軸4により回転され
ると、内側歯体27bが外側歯体27aよりも遅い速度
で同一方向へ回転する。図5に示すように両歯体27
a,27b間の空隙Vは両歯体27a,27bの回転速
度差により容積増減しつつ両歯体27a,27bの回転
方向へ移動する。空隙Vには円弧状の吸入口28aから
油が吸入され、空隙V内へ吸入された油は円弧状の吐出
口29aから吐出される。この給油ポンプ27の吸入口
28aには図2に示すように前記クランク室2aの底部
に連通する油吸入通路28が接続されている。又、給油
ポンプ27の吐出口29aは油吐出通路29により回転
軸4の中心に形成した油通路30のリヤ側開口に接続さ
れている。そして、油通路30には複数箇所に分岐油路
30aが形成され、ベアリング5,6、クランク室2
a、斜板支持体12等に潤滑油を供給可能である。
【0019】さらに、前記油吐出通路29の途中には図
1,2に示すように第1電磁開閉弁31が設けられ、該
開閉弁31と前記給油ポンプ27との間の油吐出通路2
9は、シリンダブロック1及びリヤハウジング3に形成
した斜板傾角復帰用給油通路32を介して前記圧力室2
6に接続されている。又、該第1電磁開閉弁31により
前記油吐出通路29が閉鎖されると、油通路30への油
の供給が遮断され、かつ前記給油ポンプ27から給油通
路32を通して圧力室26に斜板傾角復帰用の制御油圧
が供給されるようにしている。
1,2に示すように第1電磁開閉弁31が設けられ、該
開閉弁31と前記給油ポンプ27との間の油吐出通路2
9は、シリンダブロック1及びリヤハウジング3に形成
した斜板傾角復帰用給油通路32を介して前記圧力室2
6に接続されている。又、該第1電磁開閉弁31により
前記油吐出通路29が閉鎖されると、油通路30への油
の供給が遮断され、かつ前記給油ポンプ27から給油通
路32を通して圧力室26に斜板傾角復帰用の制御油圧
が供給されるようにしている。
【0020】そこで、上記第1電磁開閉弁31の構成を
図6,7に基づいて説明する。図6に示すように、バル
ブケース36には弁室37が形成され、該室37には円
柱状の弁体38が収容されている。前記バルブケース3
6の上部には電磁ソレノイド39が取着され、そのコイ
ル40の内側には固定鉄芯41と可動鉄芯42が収容さ
れている。可動鉄芯42には第1作動ロッド43の基端
部が挿入固定され、その中間部は前記固定鉄芯41の中
心に形成した挿通孔を緩く貫通して前記弁体38に貫通
固定されている。
図6,7に基づいて説明する。図6に示すように、バル
ブケース36には弁室37が形成され、該室37には円
柱状の弁体38が収容されている。前記バルブケース3
6の上部には電磁ソレノイド39が取着され、そのコイ
ル40の内側には固定鉄芯41と可動鉄芯42が収容さ
れている。可動鉄芯42には第1作動ロッド43の基端
部が挿入固定され、その中間部は前記固定鉄芯41の中
心に形成した挿通孔を緩く貫通して前記弁体38に貫通
固定されている。
【0021】従って、前記コイル40の消磁状態では図
6に示すように弁体38が油吐出通路29を開放する位
置に保持される。このため油吐出通路29により潤滑油
が油通路30に供給され、クランク室2a内部の各摺動
部の潤滑が行われる。反対に、前記コイル40の励磁状
態では、図8に示すように可動鉄芯42が固定鉄芯41
に吸着され、第1作動ロッド43により弁体38が閉鎖
位置に移動される。このため給油ポンプ27から吐出さ
れた制御油圧は回転軸4内の油通路30には供給され
ず、傾角復帰用給油通路32から圧力室26内に供給さ
れるので、スプール24が前方に押動され、斜板支持体
12が同方向に移動されて、斜板13が零度から傾斜位
置に復帰される。
6に示すように弁体38が油吐出通路29を開放する位
置に保持される。このため油吐出通路29により潤滑油
が油通路30に供給され、クランク室2a内部の各摺動
部の潤滑が行われる。反対に、前記コイル40の励磁状
態では、図8に示すように可動鉄芯42が固定鉄芯41
に吸着され、第1作動ロッド43により弁体38が閉鎖
位置に移動される。このため給油ポンプ27から吐出さ
れた制御油圧は回転軸4内の油通路30には供給され
ず、傾角復帰用給油通路32から圧力室26内に供給さ
れるので、スプール24が前方に押動され、斜板支持体
12が同方向に移動されて、斜板13が零度から傾斜位
置に復帰される。
【0022】前記回転軸4には前記圧力室26と油通路
30を連通する油排出路30bが形成され、スプール2
4がストッパ19に当接する最前進位置に移動された場
合に、該油排出路30bが開放されて給油ポンプ27か
ら給油通路32により圧力室26に供給された制御油圧
を、前記油排出路30bから油通路30へ導き、圧力室
26の異常圧力上昇を防止するようにしている。
30を連通する油排出路30bが形成され、スプール2
4がストッパ19に当接する最前進位置に移動された場
合に、該油排出路30bが開放されて給油ポンプ27か
ら給油通路32により圧力室26に供給された制御油圧
を、前記油排出路30bから油通路30へ導き、圧力室
26の異常圧力上昇を防止するようにしている。
【0023】次に、図2、図7,図8に基づいて斜板1
3が傾斜位置にあって圧縮機の圧縮動作が行われている
途中で、後述する外部制御方式の制御装置57により斜
板13の傾角を零度に移行するための第2傾角変更手段
K4について説明する。
3が傾斜位置にあって圧縮機の圧縮動作が行われている
途中で、後述する外部制御方式の制御装置57により斜
板13の傾角を零度に移行するための第2傾角変更手段
K4について説明する。
【0024】図2に示すようにリヤハウジング3及びシ
リンダブロック1には吐出室3bとクランク室2aを連
通する給気通路44が形成され、クランク室2aと吸入
室3aを連通する抽気通路45が形成されている。そし
て、前記給気通路44の途中には第2電磁開閉弁46が
設けられている。この第2電磁開閉弁46の電磁ソレノ
イドは前記第1電磁開閉弁31の電磁ソノイド39を共
用している。
リンダブロック1には吐出室3bとクランク室2aを連
通する給気通路44が形成され、クランク室2aと吸入
室3aを連通する抽気通路45が形成されている。そし
て、前記給気通路44の途中には第2電磁開閉弁46が
設けられている。この第2電磁開閉弁46の電磁ソレノ
イドは前記第1電磁開閉弁31の電磁ソノイド39を共
用している。
【0025】前記第2電磁開閉弁46は図6に示すよう
に、バルブケース47に形成した弁室48内に球状の弁
体49を備えている。該弁体49は復帰ばね50により
常には給気通路44を閉鎖する方向に付勢されている。
又、前記電磁ソレノイド39の可動鉄芯42の上端部に
は第2作動ロッド51が同一軸上に連結され、該作動ロ
ッド51の上端は前記弁体49の下面に当接されてい
る。このようにして斜板13の第2傾角変更手段K4が
構成されている。
に、バルブケース47に形成した弁室48内に球状の弁
体49を備えている。該弁体49は復帰ばね50により
常には給気通路44を閉鎖する方向に付勢されている。
又、前記電磁ソレノイド39の可動鉄芯42の上端部に
は第2作動ロッド51が同一軸上に連結され、該作動ロ
ッド51の上端は前記弁体49の下面に当接されてい
る。このようにして斜板13の第2傾角変更手段K4が
構成されている。
【0026】従って、図8に示すように電磁ソレノイド
39の励磁状態では、可動鉄芯42により第2作動ロッ
ド51が弁体49から離れる方向へ移動され、該弁体4
9は復帰ばね50により給気通路44を閉鎖する位置に
保持される。そして、図9に示すように斜板13が傾斜
位置で圧縮機が圧縮運転されている状態で、前記電磁ソ
レノイド39が消磁されると、図8においてばね56a
を有するベローズ56により、弁体38、第1作動ロッ
ド43、可動鉄芯42及び第2作動ロッド51が復帰ば
ね50の付勢力に抗して上方へ移動され、該作動ロッド
51により弁体49が給気通路44を開放する位置に移
動される。このため、吐出室3bから給気通路44を通
してクランク室2aに高圧の冷媒ガスが供給され、ピス
トン17に作用するクランク室圧力Pcと吸入圧力Ps
との差圧Δp(以下、単に差圧Δpという)が増大さ
れ、斜板13は傾斜位置から零度位置に強制的に復帰さ
れる。
39の励磁状態では、可動鉄芯42により第2作動ロッ
ド51が弁体49から離れる方向へ移動され、該弁体4
9は復帰ばね50により給気通路44を閉鎖する位置に
保持される。そして、図9に示すように斜板13が傾斜
位置で圧縮機が圧縮運転されている状態で、前記電磁ソ
レノイド39が消磁されると、図8においてばね56a
を有するベローズ56により、弁体38、第1作動ロッ
ド43、可動鉄芯42及び第2作動ロッド51が復帰ば
ね50の付勢力に抗して上方へ移動され、該作動ロッド
51により弁体49が給気通路44を開放する位置に移
動される。このため、吐出室3bから給気通路44を通
してクランク室2aに高圧の冷媒ガスが供給され、ピス
トン17に作用するクランク室圧力Pcと吸入圧力Ps
との差圧Δp(以下、単に差圧Δpという)が増大さ
れ、斜板13は傾斜位置から零度位置に強制的に復帰さ
れる。
【0027】ところで、圧縮機の圧縮運転中は冷房負荷
に応じて容量可変制御が自動的に行われる。すなわち、
冷房負荷に比例する吸入圧力Psに応じて前記クランク
室2aと吸入室3aとを連通する前記抽気通路45の開
度を調整することによりピストン17に作用する前記差
圧Δpを調整するようになっている。この吐出容量を制
御するための圧力制御弁52を以下に説明する。
に応じて容量可変制御が自動的に行われる。すなわち、
冷房負荷に比例する吸入圧力Psに応じて前記クランク
室2aと吸入室3aとを連通する前記抽気通路45の開
度を調整することによりピストン17に作用する前記差
圧Δpを調整するようになっている。この吐出容量を制
御するための圧力制御弁52を以下に説明する。
【0028】図6に示すように前記バルブケース47内
には前記弁室48の下方に位置するように収容室47a
が形成され、該収容室47aには抽気通路45を開閉す
る有蓋円筒状をなす弁体53が収容されている。この弁
体53は復帰ばね54により常には閉弁方向に付勢され
ている。又、弁体53の頭部上側には感圧室55が形成
され、該室55は弁体53の下流側の抽気通路45を通
して吸入室3a内の吸入圧力Psを感知する。そして、
感圧室55により感知した吸入圧力Psの変動及び復帰
ばね54の付勢力により弁体53による抽気通路45の
開度を調整する。又、この感圧室55は弁体53の頭部
に形成した連通路53aにより弁体53の内周面とベロ
ーズ56との間に形成された室47bと連通されてい
る。前記弁体53には前記第2作動ロッド51を摺動可
能に貫通する挿通孔53bが形成されている。
には前記弁室48の下方に位置するように収容室47a
が形成され、該収容室47aには抽気通路45を開閉す
る有蓋円筒状をなす弁体53が収容されている。この弁
体53は復帰ばね54により常には閉弁方向に付勢され
ている。又、弁体53の頭部上側には感圧室55が形成
され、該室55は弁体53の下流側の抽気通路45を通
して吸入室3a内の吸入圧力Psを感知する。そして、
感圧室55により感知した吸入圧力Psの変動及び復帰
ばね54の付勢力により弁体53による抽気通路45の
開度を調整する。又、この感圧室55は弁体53の頭部
に形成した連通路53aにより弁体53の内周面とベロ
ーズ56との間に形成された室47bと連通されてい
る。前記弁体53には前記第2作動ロッド51を摺動可
能に貫通する挿通孔53bが形成されている。
【0029】従って、冷房負荷が大きくて吸入圧力Ps
が大きい場合には、感圧室55の圧力が大きくて、弁体
53が開放されるので、クランク室2aから抽気通路4
5を通して吸入室3aへ流れるガスが多く、このためピ
ストン17に作用する前記差圧Δpが減少してピストン
17のストロークが増大され、圧縮機は大容量で運転さ
れる。反対に、冷房負荷が低下して吸入圧力Psが下が
ると、感圧室55の圧力も下がり、弁体53が抽気通路
45の開度を減少するので、前記差圧Δpが増大してピ
ストン17のストロークが減少し、圧縮機は小容量で運
転される。
が大きい場合には、感圧室55の圧力が大きくて、弁体
53が開放されるので、クランク室2aから抽気通路4
5を通して吸入室3aへ流れるガスが多く、このためピ
ストン17に作用する前記差圧Δpが減少してピストン
17のストロークが増大され、圧縮機は大容量で運転さ
れる。反対に、冷房負荷が低下して吸入圧力Psが下が
ると、感圧室55の圧力も下がり、弁体53が抽気通路
45の開度を減少するので、前記差圧Δpが増大してピ
ストン17のストロークが減少し、圧縮機は小容量で運
転される。
【0030】図2に示すようにシリンダブロック1とバ
ルブプレート20にはクランク室2aと吸入室3aを連
通する固定絞りを有する抽気通路45Aが設けられ、ピ
ストン17の圧縮行程時にシリンダボア1a内周面とピ
ストン外周面の隙間を通してクランク室2aにブローバ
イされる冷媒ガスを吸入室3aに還流するようになって
いる。
ルブプレート20にはクランク室2aと吸入室3aを連
通する固定絞りを有する抽気通路45Aが設けられ、ピ
ストン17の圧縮行程時にシリンダボア1a内周面とピ
ストン外周面の隙間を通してクランク室2aにブローバ
イされる冷媒ガスを吸入室3aに還流するようになって
いる。
【0031】図6に示すように、前記電磁ソレノイド3
9のコイル40にはマイクロコンピュータを具備する制
御装置57が接続されている。又、この制御装置57に
はエンジンのスタートスイッチ58、外部信号発生器と
してのエアコンスイッチ59が接続されている。さら
に、この制御装置57には図示しないが吐出温度検出
器、車室内温度検出器、吸入圧力検出器及び吐出圧力検
出器等の各種の指令、検出信号が入力されるようにして
いる。
9のコイル40にはマイクロコンピュータを具備する制
御装置57が接続されている。又、この制御装置57に
はエンジンのスタートスイッチ58、外部信号発生器と
してのエアコンスイッチ59が接続されている。さら
に、この制御装置57には図示しないが吐出温度検出
器、車室内温度検出器、吸入圧力検出器及び吐出圧力検
出器等の各種の指令、検出信号が入力されるようにして
いる。
【0032】次に、前記のように構成した可変容量圧縮
機について、その作用を説明する。圧縮機が停止した状
態では図2に示すようにクランク室内の圧力Pc、吸入
室3a内の圧力Ps及び吐出室3b内の圧力Pdが共に
同圧力のため、付勢ばね33によりスプール24が前進
して回転支持体12が前方に移動され、斜板13が傾斜
位置に停止保持されている。又、油圧駆動手段K2が停
止され、第2電磁開閉弁46の弁体49が給気通路44
を開放する位置に保持されている。
機について、その作用を説明する。圧縮機が停止した状
態では図2に示すようにクランク室内の圧力Pc、吸入
室3a内の圧力Ps及び吐出室3b内の圧力Pdが共に
同圧力のため、付勢ばね33によりスプール24が前進
して回転支持体12が前方に移動され、斜板13が傾斜
位置に停止保持されている。又、油圧駆動手段K2が停
止され、第2電磁開閉弁46の弁体49が給気通路44
を開放する位置に保持されている。
【0033】この状態でエンジン(図示略)が起動され
ると、ベルト8及びプーリ7を介してエンジンの回転が
回転軸4に直接伝達され、回転支持体9の支持アーム1
1が回転軸4の回りで公転される。このためヒンジ機構
K1により斜板13が傾斜位置で回転され中間容量の圧
縮運転が開始される。そして、ピストン17がシリンダ
ボア1a内で往復動され、吸入室3aからシリンダボア
1a内に吸入した冷媒ガスは圧縮された後、吐出室3b
へ吐出される。
ると、ベルト8及びプーリ7を介してエンジンの回転が
回転軸4に直接伝達され、回転支持体9の支持アーム1
1が回転軸4の回りで公転される。このためヒンジ機構
K1により斜板13が傾斜位置で回転され中間容量の圧
縮運転が開始される。そして、ピストン17がシリンダ
ボア1a内で往復動され、吸入室3aからシリンダボア
1a内に吸入した冷媒ガスは圧縮された後、吐出室3b
へ吐出される。
【0034】案内ピン15,16及び斜板13の回転運
動により図1において、斜板13の重心Wが回転軸4の
中心軸線Oよりも下方に位置するため、遠心力により斜
板13が回転支持体12とともにスプール24を付勢ば
ね33の付勢力に抗して図7に示すように零度位置に移
動復帰される。この復帰時間は斜板13に作用する遠心
力によるスラスト方向の押圧力F1と、前記付勢ばね3
3の付勢力F2と、各摺動部の摩擦係数とにより決定さ
れる。一例として斜板13の零度位置復帰時間を2〜5
分程度とすることが考えられる。
動により図1において、斜板13の重心Wが回転軸4の
中心軸線Oよりも下方に位置するため、遠心力により斜
板13が回転支持体12とともにスプール24を付勢ば
ね33の付勢力に抗して図7に示すように零度位置に移
動復帰される。この復帰時間は斜板13に作用する遠心
力によるスラスト方向の押圧力F1と、前記付勢ばね3
3の付勢力F2と、各摺動部の摩擦係数とにより決定さ
れる。一例として斜板13の零度位置復帰時間を2〜5
分程度とすることが考えられる。
【0035】斜板13の零度位置への復帰後は、エアコ
ンスイッチ59がオンされるまで、斜板13が零度位
置、つまりクラッチレス状態の零容量運転が継続され
る。このように圧縮機は起動後所定時間のみ中間容量
(例えば10%)で圧縮運転が行われるので、外部冷媒
ガス吸入管路から圧縮機内に冷媒ガスが吸入される。
又、クランク室内に液冷媒が存在していても液冷媒は一
部ガス化されて抽気通路45Aから吸入室3aに流入
し、シリンダボア1aに吸入された後、吐出室3bから
冷媒ガス吐出管路を通して外部に吐出される。そして、
凝縮器、蒸発器内の潤滑油を含んだ冷媒ガスは吸入冷媒
ガス吸入管路を通して吸入室3aに流入する。この結
果、クランク室2aの底部には潤滑油が貯留され、給油
ポンプ27用の油が確保される。又、圧縮機が零容量運
転に切り換えられた後のクランク室2a内の各摺動部の
潤滑性も向上する。
ンスイッチ59がオンされるまで、斜板13が零度位
置、つまりクラッチレス状態の零容量運転が継続され
る。このように圧縮機は起動後所定時間のみ中間容量
(例えば10%)で圧縮運転が行われるので、外部冷媒
ガス吸入管路から圧縮機内に冷媒ガスが吸入される。
又、クランク室内に液冷媒が存在していても液冷媒は一
部ガス化されて抽気通路45Aから吸入室3aに流入
し、シリンダボア1aに吸入された後、吐出室3bから
冷媒ガス吐出管路を通して外部に吐出される。そして、
凝縮器、蒸発器内の潤滑油を含んだ冷媒ガスは吸入冷媒
ガス吸入管路を通して吸入室3aに流入する。この結
果、クランク室2aの底部には潤滑油が貯留され、給油
ポンプ27用の油が確保される。又、圧縮機が零容量運
転に切り換えられた後のクランク室2a内の各摺動部の
潤滑性も向上する。
【0036】次に、車室内の温度が上昇して冷房負荷が
増大し、エアコンスイッチ59がオンされると、制御装
置57から出力された動作信号により電磁ソレノイド3
9が励磁される。このため図8に示すように弁体38が
油吐出通路29を閉鎖するので、給油ポンプ27による
油通路30への潤滑油の供給が停止されるとともに、傾
角復帰用給油通路32から圧力室26に圧油が供給され
る。このため図9に示すようにスプール24が前進して
斜板13が零度位置から傾斜位置に変位され、圧縮動作
が開始される。
増大し、エアコンスイッチ59がオンされると、制御装
置57から出力された動作信号により電磁ソレノイド3
9が励磁される。このため図8に示すように弁体38が
油吐出通路29を閉鎖するので、給油ポンプ27による
油通路30への潤滑油の供給が停止されるとともに、傾
角復帰用給油通路32から圧力室26に圧油が供給され
る。このため図9に示すようにスプール24が前進して
斜板13が零度位置から傾斜位置に変位され、圧縮動作
が開始される。
【0037】又、前記電磁ソレノイド39の励磁により
可動鉄芯42とともに第2作動ロッド51が図6におい
てベローズ56のばね5aの付勢力に抗して下方に移動
されて、図8に示すように第2電磁開閉弁46の弁体4
9が復帰ばね50により給気通路44を閉鎖する位置に
移動され、吐出室3bからクランク室2aへの冷媒ガス
の供給が停止される。
可動鉄芯42とともに第2作動ロッド51が図6におい
てベローズ56のばね5aの付勢力に抗して下方に移動
されて、図8に示すように第2電磁開閉弁46の弁体4
9が復帰ばね50により給気通路44を閉鎖する位置に
移動され、吐出室3bからクランク室2aへの冷媒ガス
の供給が停止される。
【0038】前記圧力室26への制御油圧の供給により
スプール24は前記ストッパ19により停止されるが、
その後は制御油圧は回転軸4に設けた油排出路30bが
スプール24の移動により開放されるので、クランク室
2aに供給される。
スプール24は前記ストッパ19により停止されるが、
その後は制御油圧は回転軸4に設けた油排出路30bが
スプール24の移動により開放されるので、クランク室
2aに供給される。
【0039】ところで、車室内の温度が低く冷房負荷が
小さい場合には、吸入圧力Psが低いので、圧力制御弁
52の弁体53により抽気通路45の開度が減少され、
このためピストン17に作用する差圧Δpが大きく保た
れ、斜板13は小容量運転を行う最小傾角に保持され
る。反対に、冷房負荷が大きい場合には吸入圧力Psが
大きいので、圧力制御弁52の弁体53により抽気通路
45の開度が増大され、このため前記差圧Δpが小さく
なり、斜板13はスプール24から離隔して最大傾角へ
移行する。このように定常運転中は圧力制御弁52によ
り抽気通路45の開度が冷房負荷に比例する吸入圧力P
sの変動に応じて調整され、ピストン17に作用する差
圧Δpが調整され、冷房負荷に応じて斜板13の傾角が
変更されて吐出容量が調整される。
小さい場合には、吸入圧力Psが低いので、圧力制御弁
52の弁体53により抽気通路45の開度が減少され、
このためピストン17に作用する差圧Δpが大きく保た
れ、斜板13は小容量運転を行う最小傾角に保持され
る。反対に、冷房負荷が大きい場合には吸入圧力Psが
大きいので、圧力制御弁52の弁体53により抽気通路
45の開度が増大され、このため前記差圧Δpが小さく
なり、斜板13はスプール24から離隔して最大傾角へ
移行する。このように定常運転中は圧力制御弁52によ
り抽気通路45の開度が冷房負荷に比例する吸入圧力P
sの変動に応じて調整され、ピストン17に作用する差
圧Δpが調整され、冷房負荷に応じて斜板13の傾角が
変更されて吐出容量が調整される。
【0040】冷房負荷の低減によりエアコンスイッチ5
9がオフされると、図8において電磁ソレノイド39が
消磁され、図6に示すように第1電磁開閉弁31の弁体
38が吐出通路29を開放するので、圧力室26への圧
油の供給が停止され、スプール24はフリー状態とな
る。又、ベローズ56のばね5aの付勢力により前記第
2作動ロッド51が第2電磁開閉弁46の弁体49を復
帰ばね50の付勢力に抗して開弁し、給気通路44を開
放するので、吐出室3bからクランク室2a内に高圧の
冷媒ガスが供給され、斜板13はピストン17に作用す
る差圧Δpの増大により零度位置に強制復帰され、圧縮
機は零容量運転に切り換えられる。このとき、斜板13
には前記差圧Δpのほか該斜板を零度位置に押圧するF
1が作用するので、零度位置に速やかに復帰され、零容
量状態で圧縮機が運転される。
9がオフされると、図8において電磁ソレノイド39が
消磁され、図6に示すように第1電磁開閉弁31の弁体
38が吐出通路29を開放するので、圧力室26への圧
油の供給が停止され、スプール24はフリー状態とな
る。又、ベローズ56のばね5aの付勢力により前記第
2作動ロッド51が第2電磁開閉弁46の弁体49を復
帰ばね50の付勢力に抗して開弁し、給気通路44を開
放するので、吐出室3bからクランク室2a内に高圧の
冷媒ガスが供給され、斜板13はピストン17に作用す
る差圧Δpの増大により零度位置に強制復帰され、圧縮
機は零容量運転に切り換えられる。このとき、斜板13
には前記差圧Δpのほか該斜板を零度位置に押圧するF
1が作用するので、零度位置に速やかに復帰され、零容
量状態で圧縮機が運転される。
【0041】前述した圧縮機の容量を零容量にする過程
では、クランク室2a内に多量の冷媒ガスが供給される
が、圧縮機の運転が継続している限りクランク室2a内
では回転支持体9、案内ピン15,16及び斜板13が
回転しているので、液冷媒となってクランク室2aの底
部に貯留されることはない。このためクランク室2aの
底部には潤滑油が確保され、次のエアコンスイッチ59
のオン時に給油ポンプ27によりクランク室2a内から
油を汲み上げて、斜板13の傾角を零度から傾斜位置に
確実に復帰することができる。
では、クランク室2a内に多量の冷媒ガスが供給される
が、圧縮機の運転が継続している限りクランク室2a内
では回転支持体9、案内ピン15,16及び斜板13が
回転しているので、液冷媒となってクランク室2aの底
部に貯留されることはない。このためクランク室2aの
底部には潤滑油が確保され、次のエアコンスイッチ59
のオン時に給油ポンプ27によりクランク室2a内から
油を汲み上げて、斜板13の傾角を零度から傾斜位置に
確実に復帰することができる。
【0042】さらに、エンジンが停止されると、圧縮機
も停止される。この停止状態では圧縮機内の各室が同圧
力となるので、図1に示すように斜板13は付勢ばね3
3により中間傾角に復帰される。又、圧縮機内部の温度
が低下すると、クランク室2a内で冷媒ガスが液化し、
この液冷媒によりクランク室2aの底部に貯留されるは
ずの潤滑油が液冷媒の上面に浮くことになり、このため
従来例では斜板が零度の状態で回転軸により給油ポンプ
が駆動されても油を汲み上げることができない。しか
し、この発明の実施例では圧縮機の起動時に一時的に中
間容量状態で運転することができ、クランク室2a内の
液冷媒を外部に排出し、外部から潤滑油を含んだ冷媒ガ
スを圧縮機内に吸入するので、クランク室2a内に容量
復帰用の潤滑油が貯留される。
も停止される。この停止状態では圧縮機内の各室が同圧
力となるので、図1に示すように斜板13は付勢ばね3
3により中間傾角に復帰される。又、圧縮機内部の温度
が低下すると、クランク室2a内で冷媒ガスが液化し、
この液冷媒によりクランク室2aの底部に貯留されるは
ずの潤滑油が液冷媒の上面に浮くことになり、このため
従来例では斜板が零度の状態で回転軸により給油ポンプ
が駆動されても油を汲み上げることができない。しか
し、この発明の実施例では圧縮機の起動時に一時的に中
間容量状態で運転することができ、クランク室2a内の
液冷媒を外部に排出し、外部から潤滑油を含んだ冷媒ガ
スを圧縮機内に吸入するので、クランク室2a内に容量
復帰用の潤滑油が貯留される。
【0043】なお、この実施例では圧縮機を零容量状態
にするため斜板13を零度に規制するようにしている
が、圧縮仕事をしない範囲内で斜板13を若干傾斜する
位置に規制するようにしてもよく、特許請求の範囲にお
いて斜板の零度はこの趣旨を含むものとする。
にするため斜板13を零度に規制するようにしている
が、圧縮仕事をしない範囲内で斜板13を若干傾斜する
位置に規制するようにしてもよく、特許請求の範囲にお
いて斜板の零度はこの趣旨を含むものとする。
【0044】又、この発明は前記実施例に限定されるも
のではなく、次のように具体化することもできる。 (1)前記実施例では圧力室26内に付勢ばね33を収
容したが、これに代えて図10に示すように回転支持体
9と斜板13との間に付勢ばね33を介装すること。こ
の場合にはスプール24が回転支持体12に押し付けら
れないので、摩耗が生じないという利点がある。
のではなく、次のように具体化することもできる。 (1)前記実施例では圧力室26内に付勢ばね33を収
容したが、これに代えて図10に示すように回転支持体
9と斜板13との間に付勢ばね33を介装すること。こ
の場合にはスプール24が回転支持体12に押し付けら
れないので、摩耗が生じないという利点がある。
【0045】(2)図11は第1傾角変更手段K3の別
例を示す。この別例では圧縮機が起動されると、電磁ソ
レノイド65が励磁されて、その作動ロッド66が斜板
13から離隔するようにしている。又、斜板13は付勢
ばね33により零度位置から傾斜位置に変位し、中間容
量で圧縮機が所定時間運転される。そして、クランク室
2a内部に潤滑油が回収された後、制御装置57からの
動作信号により第1電磁開閉弁31と独立して設けた第
2電磁開閉弁46を励磁して吐出室3bからクランク室
2aの給気通路44を開放し、ピストン17に作用する
差圧Δpを増大して斜板13を零度位置に復帰する。さ
らに、前記電磁ソレノイド65を消磁して、作動ロッド
66を前進させ、斜板13を零度位置に保持したまま、
圧縮機のクラッチレス状態で運転する。
例を示す。この別例では圧縮機が起動されると、電磁ソ
レノイド65が励磁されて、その作動ロッド66が斜板
13から離隔するようにしている。又、斜板13は付勢
ばね33により零度位置から傾斜位置に変位し、中間容
量で圧縮機が所定時間運転される。そして、クランク室
2a内部に潤滑油が回収された後、制御装置57からの
動作信号により第1電磁開閉弁31と独立して設けた第
2電磁開閉弁46を励磁して吐出室3bからクランク室
2aの給気通路44を開放し、ピストン17に作用する
差圧Δpを増大して斜板13を零度位置に復帰する。さ
らに、前記電磁ソレノイド65を消磁して、作動ロッド
66を前進させ、斜板13を零度位置に保持したまま、
圧縮機のクラッチレス状態で運転する。
【0046】(3)第1傾角変更手段K3を電磁ソレノ
ドにより構成すること。
ドにより構成すること。
【0047】
【発明の効果】以上詳述したように、この発明は圧縮機
の停止状態において斜板を傾斜位置に保持する斜板傾斜
位置保持手段と、圧縮機が起動された後、前記斜板傾斜
位置保持手段により傾斜位置に保持された斜板を所定時
間経過後に零度位置に変位させる第1傾角変更手段とを
設けたので、圧縮機の停止状態でクランク室内に液冷媒
が存在していても圧縮機の起動時に液冷媒を圧縮機外に
排出するとともに、クラッチレス状態から容量復帰に必
要な潤滑油を外部冷媒回路からクランク室内に導入し、
容量復帰を確実に行うことができる効果がある。
の停止状態において斜板を傾斜位置に保持する斜板傾斜
位置保持手段と、圧縮機が起動された後、前記斜板傾斜
位置保持手段により傾斜位置に保持された斜板を所定時
間経過後に零度位置に変位させる第1傾角変更手段とを
設けたので、圧縮機の停止状態でクランク室内に液冷媒
が存在していても圧縮機の起動時に液冷媒を圧縮機外に
排出するとともに、クラッチレス状態から容量復帰に必
要な潤滑油を外部冷媒回路からクランク室内に導入し、
容量復帰を確実に行うことができる効果がある。
【図1】この発明を斜板式可変容量圧縮機に具体化した
一実施例を示す要部の縦断面図である。
一実施例を示す要部の縦断面図である。
【図2】斜板式可変容量圧縮機全体を示す小容量状態の
縦断面図である。
縦断面図である。
【図3】ヒンジ機構付近の横断面図である。
【図4】図2のA−A線断面図である。
【図5】給油ポンプの断面図である。
【図6】電磁開閉弁、電磁開閉弁及び圧力制御弁を示す
縦断面図である。
縦断面図である。
【図7】零度位置にある斜板付近の断面図である。
【図8】電磁開閉弁、電磁開閉弁及び圧力制御弁を示す
縦断面図である。
縦断面図である。
【図9】傾斜位置にある斜板付近の断面図である。
【図10】この発明の別例を示す斜板付近の断面図であ
る。
る。
【図11】この発明の別例を示す斜板付近の断面図であ
る。
る。
1…シリンダブロック、1a…シリンダボア、2…フロ
ントハウジング、2a…クランク室、3…リヤハウジン
グ、3a…吸入室、3b…吐出室、4…回転軸、9…回
転支持体、11…支持アーム、13…斜板、13a…軸
受部、14…支持ピン、17…ピストン、24…スプー
ル、26…圧力室、27…給油ポンプ、31…第1電磁
開閉弁、32…傾角復帰用給油通路、33…斜板傾斜位
置保持手段としての付勢ばね、39…電磁ソレノイド、
44…給気通路、46…第2電磁開閉弁、59…外部信
号発生器としてのエアコンスイッチ、K1…ヒンジ機
構、K2…油圧駆動手段、K3…第1傾角変更手段、K
4…第2傾角変更手段。
ントハウジング、2a…クランク室、3…リヤハウジン
グ、3a…吸入室、3b…吐出室、4…回転軸、9…回
転支持体、11…支持アーム、13…斜板、13a…軸
受部、14…支持ピン、17…ピストン、24…スプー
ル、26…圧力室、27…給油ポンプ、31…第1電磁
開閉弁、32…傾角復帰用給油通路、33…斜板傾斜位
置保持手段としての付勢ばね、39…電磁ソレノイド、
44…給気通路、46…第2電磁開閉弁、59…外部信
号発生器としてのエアコンスイッチ、K1…ヒンジ機
構、K2…油圧駆動手段、K3…第1傾角変更手段、K
4…第2傾角変更手段。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 水藤 健 愛知県刈谷市豊田町2丁目1番地 株式 会社 豊田自動織機製作所 内 (58)調査した分野(Int.Cl.7,DB名) F04B 27/08 F04B 27/14
Claims (1)
- 【請求項1】 ハウジング内に片頭ピストンを収容する
ための複数のシリンダボアを互いに平行に形成したシリ
ンダブロックを設け、前記ハウジングの一方にクランク
室を設けて回転軸を支持し、該回転軸には回転支持体を
固定し、該回転支持体にはヒンジ機構を介して斜板を前
後方向への往復傾動可能に装着するとともに、前記回転
軸の回転により前記斜板を前後に揺動させて前記片頭ピ
ストンをシリンダボア内で往復動させ、吸入室から吸入
した冷媒ガスをシリンダボア内で圧縮して吐出室へ吐出
するようになし、さらに前記ピストンの背面に作用する
クランク室圧力と前面に作用する吸入圧力との差圧によ
り斜板の傾角を変更してピストンの往復動ストロークを
変更することにより、吐出容量を調整するように構成し
たクラッチレス揺動斜板式可変容量圧縮機において、 圧縮機の停止状態で斜板を傾斜位置に保持する斜板傾斜
位置保持手段と、 圧縮機が起動された後、前記斜板傾斜位置保持手段によ
り傾斜位置に保持された斜板を所定時間経過後に零度に
変位させる第1傾角変更手段と、 外部制御信号発生器からのオン動作信号により前記斜板
の傾角を零度から傾斜位置に復帰するための油圧駆動手
段と、 外部制御信号発生器からのオフ動作信号により前記斜板
の傾角を傾斜位置から零度に移行するための第2傾角変
更手段とを備えたクラッチレス揺動斜板式可変容量圧縮
機。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP00435793A JP3182956B2 (ja) | 1993-01-13 | 1993-01-13 | クラッチレス揺動斜板式可変容量圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP00435793A JP3182956B2 (ja) | 1993-01-13 | 1993-01-13 | クラッチレス揺動斜板式可変容量圧縮機 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06213149A JPH06213149A (ja) | 1994-08-02 |
JP3182956B2 true JP3182956B2 (ja) | 2001-07-03 |
Family
ID=11582148
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP00435793A Expired - Fee Related JP3182956B2 (ja) | 1993-01-13 | 1993-01-13 | クラッチレス揺動斜板式可変容量圧縮機 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3182956B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6010312A (en) * | 1996-07-31 | 2000-01-04 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seiksakusho | Control valve unit with independently operable valve mechanisms for variable displacement compressor |
WO1999006700A1 (fr) * | 1997-07-30 | 1999-02-11 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Soupape de regulation de compresseur a capacite variable |
JP2018204497A (ja) * | 2017-06-01 | 2018-12-27 | サンデン・オートモーティブコンポーネント株式会社 | 揺動板式可変容量圧縮機 |
-
1993
- 1993-01-13 JP JP00435793A patent/JP3182956B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH06213149A (ja) | 1994-08-02 |
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