JP3175040B2 - 吸収式冷熱発生装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、吸収式冷熱発生装置に
係り、特に二次冷媒として相変化を利用する流体を用い
る吸収式冷熱発生装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、吸収式冷熱発生装置として図４に
示す構成の吸収冷温水機を用いた空調装置が知られてい
る。図示の装置は、冷熱を発生する吸収冷温水機１００
と、この吸収冷温水機１００に冷却水管４０，４１で接
続され冷却水を冷却するクーリングタワー４２と、吸収
冷温水機１００に冷温水管４３，４４で接続され空調対
象空間に配置されて該空間の空気との熱交換を行う図示
されていない空調用室内機と、前記冷却水管４１に介装
され冷却水をクーリングタワー４２から吸収冷温水機１
００に循環させる冷却水循環ポンプ１４と、前記冷温水
管４３に介装され該冷温水管４３，４４に充填された二
次冷媒を吸収冷温水機１００と前記空調用室内機の間で
循環させる冷温水循環ポンプ１５と、を含んで構成され
ている。

【０００３】前記空調用室内機に対して、クーリングタ
ワー４２と併せて通常、室外機と呼ばれる吸収冷温水機
１００は、燃料を燃焼させその熱で希溶液を加熱する高
温再生器１と、この高温再生器１で加熱された希溶液か
ら冷媒蒸気と中間濃溶液を分離する分離器２と、分離さ
れた冷媒蒸気を熱源として前記中間濃溶液を加熱してさ
らに冷媒蒸気を発生させる低温再生器３と、該低温再生
器３を通過した冷媒蒸気及び該低温再生器３で発生した
冷媒蒸気を冷却して凝縮液化させ液冷媒を生成する凝縮
器４と、該凝縮器４で生成された液冷媒を内装した冷媒
分配器６Ｂから同じく内装した蒸発コイル上に滴下蒸発
させ該蒸発コイル中の二次冷媒を冷却する蒸発器６と、
該蒸発器６で蒸発した冷媒蒸気を濃溶液に吸収させ希溶
液を生成する吸収器５と、該希溶液を加圧し低温溶液熱
交換器８、高温溶液熱交換器７の被加熱流体側を経て前
記高温再生器１に送りこむ溶液循環ポンプ９と、前記分
離器２の底部と前記蒸発器６の底部を冷暖切換弁１０を
介して連通する管路１０Ａと、前記低温溶液熱交換器８
の加熱流体出側を前記吸収器５の上部に接続する濃溶液
管８Ａと、該濃溶液管８Ａと前記吸収器５の下部を溶液
バイパス弁１３を介して接続する管路１３Ａと、該濃溶
液管８Ａと前記蒸発器５に内装された冷媒分配器を凍結
防止弁１２を介して連通する管路１２Ａと、前記冷媒分
配器に装着され該冷媒分配器内の冷媒の温度を検知する
蒸発器温度センサ１７と、前記凝縮器４から前記冷媒分
配器６Ｂに液冷媒を導く水冷媒管１１Ｂと、該水冷媒管
１１Ｂに並列に接続され水冷媒比例弁１１を介装する管
路１１Ａと、を含んで構成されている。

【０００４】また、分離器２で分離された中間濃溶液が
前記高温溶液熱交換器７の加熱流体側を経て前記低温再
生器３に導かれ、低温再生器３で冷媒を蒸発させて濃溶
液となったのち、前記低温溶液熱交換器８の加熱流体側
を経て前記濃溶液管８Ａに導かれるように管路が構成さ
れている。前記吸収器５及び凝縮器４にはそれぞれ冷却
水コイルが内装され、吸収器５の冷却水コイルの出口は
前記凝縮器４の冷却水コイルの入り口に接続されてい
て、吸収器５の冷却水コイルの入り口は前記冷却水管４
１に、凝縮器４の冷却水コイルの出口は前記冷却水管４
０に、それぞれ接続されている。前記冷温水管４３は前
記蒸発器６の蒸発コイルの入り側に、前記冷温水管４４
は前記蒸発器６の蒸発コイルの出側に、それぞれ接続さ
れ、該冷温水管４４の前記蒸発コイル出口近傍には二次
冷媒の温度を検知する冷水出口温度センサ１６が装着さ
れている。

【０００５】上記構成の装置において、冷暖切換弁１０
は、冷房と暖房の切替を行うもので、冷房時は閉、暖房
時は開とされる。水冷媒比例弁１１は、蒸発器の温度
（蒸発器温度センサ１７の出力）を入力として開度制御
され、溶液濃度の調整を行う弁である。凍結防止弁１２
は、蒸発温度が低下して１℃になれば開いて濃溶液を冷
媒分配器６Ｂに流入させ、冷媒（吸収冷温水機の冷媒に
は通常水が使用される。以下、水冷媒ともいう）の凍結
を防ぐ弁である。溶液バイパス弁１３は、冷房立上り時
及び低負荷運転時に、蒸発器温度が低下したとき、凍結
防止弁が作動する前に濃溶液を吸収器５の下部にバイパ
スして吸収器５の吸収能力を低下させ、蒸発器のそれ以
上の温度低下を防ぐためのオン−オフ制御弁である。

【０００６】吸収冷温水機は、冷房運転時に機内の水冷
媒が凍結して晶析運転されること、及び低負荷時に冷温
水回路が凍結破損することが最もダメージが大きい。こ
れらの状況になるのをふせぐために冷温水出口温度及び
蒸発器温度に基づく各保護制御がなされている。

【０００７】例えば、１００％負荷時に７℃の冷水を取
り出すようになっている場合、負荷が少ないと能力が負
荷に対して過剰である分、冷水温度が低下する。通常冷
水出口温度５〜６℃になったら高温再生器１の燃焼を停
止させる。冷房立上り時や低負荷時には、冷水出口温度
よりも蒸発器温度が適切な温度幅以上に低下する場合が
あるので、機内の水冷媒が凍結して晶析することのない
よう、蒸発器温度に基づく各種保護制御が行われる。

【０００８】図３は、蒸発器温度に基づく制御の例を示
す。図中、ＬＴ０〜ＬＴ２は蒸発器温度制御の制御種別
を示す。 ＬＴ０：蒸発器温度が２℃に低下すると溶液バイパス弁
１３を開く、蒸発器温度が３℃に上昇すると溶液バイパ
ス弁１３を閉じる。 ＬＴ１：蒸発器温度が１℃に低下すると凍結防止弁１２
を開く、蒸発器温度が２℃に上昇すると凍結防止弁１２
を閉じる。 ＬＴ２：蒸発器温度が−２℃に低下すると高温再生器１
での燃焼が停止され、冷却水循環ポンプ１４が停止され
る、蒸発器温度が−１℃に上昇すると高温再生器１での
燃焼が開始され、冷却水循環ポンプ１４が起動される。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】図４に示した空調装置
では、室内機と室外機の間で循環して熱を搬送する二次
冷媒として、相変化をしない流体、一般に液体が用いら
れてきたが、近年、二次冷媒に相変化を行わせることに
より、単位流量あたりの熱搬送量を増加させるものが考
案されている。図５はそのような構成の例を示すもの
で、図４に示す構成のうち、冷温水管４３，４４に代え
て冷媒液管５０、冷媒蒸気管５１が蒸発コイルの下端、
上端にそれぞれ接続されている。冷媒液管５０，冷媒蒸
気管５１の他端は、蒸発コイルよりも下方に配置された
室内機５２，５３の数だけ分岐しており、冷媒液管５０
の分岐端は、室内機にそれぞれ内装された熱交換器の下
側入り口に膨張弁５４，５５を介して接続され、冷媒蒸
気管５１の分岐端は、該熱交換器の上側入り口にそれぞ
れ接続されている。冷媒液管５０の蒸発コイルとの接続
部近傍には、二次冷媒の温度を検出して電気信号として
コントローラ５９に出力する冷媒液温度センサ２１が装
着されている。

【００１０】冷媒液管５０は、途中に室内機５２，５３
よりも低い位置に配置された部分があり、そこに冷媒液
を加圧して前記蒸発コイルに送りこむ冷媒ポンプ５７が
装着されている。冷媒ポンプ５７の吐出側には、逆止弁
５８が設けられ、この逆止弁５８の出側と冷媒ポンプ５
７の吸い込み側は、冷暖切換弁５６を介して接続されて
いる。相変化する二次冷媒（以下単に冷媒ともいう）と
して、ＨＦＣ−１３４ａが冷媒液管に充填されている。
他の構成は前記図４の説明と同じであるので、説明は省
略する。

【００１１】図５に示す空調装置の冷房時の動作は次の
通りである。冷房時には、冷暖切換弁５６は開かれてい
る。冷媒蒸気（ＨＦＣ−１３４ａ）は、蒸発器６の蒸発
コイルで冷却凝縮されて冷媒液となり、重力により、冷
媒液管５０を下方に流れ、膨張弁５４，５５を経て各室
内機５２，５３の熱交換器に流入する。熱交換器に流入
した冷媒液は、空調対象空間の空気の熱を奪って蒸発
し、冷媒蒸気となって冷媒蒸気管５１を経て上昇し蒸発
器６の蒸発コイルに流入する。室外機（吸収式冷熱発生
装置）は冷房モードで運転されているから、蒸発器６の
蒸発コイルは、その表面に滴下される水冷媒の蒸発によ
り冷却され、蒸発コイルに流入してきた冷媒蒸気（ＨＦ
Ｃ−１３４ａ）は、凝縮液化する。この凝縮液化によ
り、蒸発コイル内部の圧力が低下し、室内機の熱交換器
で蒸発した冷媒蒸気は蒸発器に吸引される。蒸発コイル
内部で凝縮液化した冷媒液は重力で室内機に流入するか
ら、冷房時の冷媒（ＨＦＣ−１３４ａ）は、自然循環
し、ポンプによる冷媒の駆動を行う必要がない。

【００１２】冷房運転が開始されると、先に述べたよう
に、蒸発コイル内部の圧力が低下し、冷媒蒸気管内の飽
和冷媒蒸気が圧力差により蒸発コイル内に流入する。蒸
発コイル内で凝縮して生成された冷媒液は、冷媒液管５
０内を自重で流下し、冷媒液のヘッド（液柱）が上昇し
てくる。先に述べた冷媒の自然循環が成立するために
は、（冷媒の液ヘッド−冷媒ガスヘッド）が冷媒循環経
路の全圧力損失以上であればよい。つまり、次式を満足
する液ヘッドが形成されるまでは冷媒の自然循環は開始
されない。このことは、冷房運転開始時点で蒸発器６に
供給される熱負荷が少ないことを意味する。

【００１３】

【数１】

【００１４】暖房時には、冷暖切換弁５６は閉じられて
いる。冷媒液（ＨＦＣ−１３４ａ）は、蒸発器６の蒸発
コイルで加熱されて冷媒蒸気となり、冷媒蒸気管５１を
下方に流れ、各室内機５２，５３の熱交換器に流入す
る。熱交換器に流入した冷媒蒸気は、空調対象空間の空
気に熱を奪われて凝縮液化し、冷媒液となって冷媒液管
５１を下方に流れて冷媒ポンプ５７入り側に流入する。
冷媒液は冷媒ポンプ５７で加圧され、蒸発器６の蒸発コ
イルに流入して上記のサイクルを繰り返す。このとき、
室外機は暖房モードで運転され、蒸発器６には分離器２
で分離された高温の溶液が導かれ、蒸発コイルはこの熱
により加熱される。

【００１５】上述の吸収式冷媒自然循環冷房装置の室外
機に、図３，４を参照して説明した蒸発器温度による制
御（ＬＴ制御）をそのまま適用して冷房運転を行うと、
次のような問題がある。 １）ＬＴ０とＬＴ１の温度幅が狭く、蒸発器温度が急降
下によりオーバーシュートしてＬＴ１作動温度（凍結防
止弁開温度）にまで低下し、凍結防止弁１２を作動させ
るため、蒸発器６の水冷媒中に濃溶液が混入し、蒸発器
の冷却能力が著しく低下する。蒸発器の冷却能力が低下
すると蒸発コイル内の圧力が上がり、室内機との間での
冷媒の自然循環が阻害される。冷媒分配器に混入した濃
溶液がほぼなくなるまで蒸発器の冷却能力が回復せず、
また冷媒分配器に混入した濃溶液がほぼなくなるまでに
時間がかかる。このため、蒸発器の冷却能力が回復し、
冷房運転が立ち上がるのに時間がかかることになる。蒸
発器温度が急降下するのは、室内機側の冷媒回路に冷房
時に冷媒を強制循環させるポンプがないため、冷房立上
り時に冷媒の循環量が少なく、したがって負荷との熱交
換量が少ないし冷媒によって蒸発器６の蒸発コイルに供
給される熱量も少ないことによる。このため、室外機の
冷房運転開始時の蒸発器の冷却能力が蒸発コイルに供給
される負荷に対して過大となり、蒸発器温度の急降下を
招くことになる。このような蒸発器温度の急降下は、吸
収器５を冷却する冷却水の温度がひくいとき、一層著し
い。冷却水温度が低いと吸収器５の吸収能力が高まり、
それに伴って蒸発器６の蒸発能力すなわち冷却能力が増
大するのである。

【００１６】２）蒸発器温度がＬＴ１作動温度に低下す
る前に、ＬＴ０制御により溶液バイパス弁１３を開い
て、濃溶液を吸収器上部に導く代わりに吸収器底部にバ
イパスし、吸収能力を低下させて蒸発器での水冷媒の蒸
発を抑制しているが、フロン冷媒（ＨＦＣ−１３４ａ）
は温度変化が早く、従来採用されているオン−オフ制御
の溶液バイパス弁１３の分流比（１０〜２０％程度のバ
イパス量）では、ＬＴ１作動を止めらない。

【００１７】なお、ＬＴ１制御は、室外機内の水冷媒の
凍結防止に有効であるが、設定温度を下げると、凍結防
止効果が損なわれる。すなわち、蒸発器温度１℃で凍結
防止弁を開としているが、例えば０℃で開とすると、実
質的に水冷媒は凍結を始めており、蒸発器温度センサ１
７の精度、ばらつきを考えると、０℃では水冷媒回路の
凍結により晶析運転につながる可能性が高い。

【００１８】上述のように、二次冷媒として相変化する
流体を用い、冷房時に二次冷媒に自然循環させる場合、
冷房運転開始時、特に冷却水温度が計画温度より低い場
合、吸収器の吸収能力が負荷に対応して必要な能力より
も大きくなり、蒸発器温度が急降下してＬＴ１制御が作
動し、冷房立上りに長時間を要するという問題がある。
一方、水冷媒比例弁１１は、先に述べたように機内の溶
液濃度の調整を行うため、蒸発器温度に基づいてその開
度が制御されている。図６は、蒸発器温度と、蒸発器温
度に対応する水冷媒比例弁の開度の例を示している。通
常外気条件の変化に伴う冷却水温度変動に対応して蒸発
器温度も変動するため、蒸発器温度の２℃〜６℃の変動
は、図７に示すように、吸収器５の冷却水入り口での冷
却水温度変動２４℃〜３２℃にほぼ対応する。水冷媒比
例弁の開度は蒸発器温度に基づいて制御され、冷房運転
の立上りにあっては、図６に示したように、当初の全閉
状態から蒸発器温度が６℃にまで低下して初めて開き始
める。これは運転が開始されてからそれまでの間、凝縮
器４から蒸発器６への水冷媒の供給が制限され、凝縮器
４での水冷媒の貯蔵量が増加することを意味する。つま
り、吸収溶液に溶解されずに循環サイクルから除外され
る水冷媒の量が増え、循環する吸収溶液の濃度が増加す
る。従って、水冷媒比例弁が冷房立上り時に閉じたまま
であることは、吸収器５の吸収能力を増加させ、先に述
べた蒸発器の冷却能力と蒸発コイルに供給される負荷の
アンバランスを増幅するように作用する。すなわち、Ｌ
Ｔ１が作動しやすくなる原因として働く。

【００１９】本発明の目的は、二次冷媒として相変化す
る流体を用い、冷房時に二次冷媒に自然循環させる場合
でも、負荷率に対応して冷房運転をスムースに立上らせ
ることにある。

【００２０】

【課題を解決するための手段】上記の目的は、吸収器５
上部に濃溶液を導く濃溶液管８Ａと蒸発器６に内装され
た冷媒分配器６Ｂとを凍結防止弁１２を介して連通する
管路と、凝縮器から前記冷媒分配器６Ｂに水冷媒を導く
水冷媒管１１Ｂと、該水冷媒管に並列に接続され蒸発器
温度に基づいて開度制御される水冷媒比例弁１１を介装
した管路１１Ａと、前記吸収器に内装された冷却水コイ
ルに冷却水を供給する冷却水管と、前記冷却水に冷却用
空気を送風する送風機４２Ａを有して該冷却水を冷却す
るクーリングタワー４２と、を含んでなり、前記送風機
は前記クーリングタワーに流入する冷却水の温度があら
かじめ設定された第１の温度以下に低下したとき送風を
停止するように構成され、前記蒸発器と負荷との間で循
環する二次冷媒として相変化する流体が用いられる吸収
式冷熱発生装置において、前記冷却水管の吸収器５入り
口付近に冷却水入り口温度を検出して出力する冷却水入
口温度センサ２５を設け、前記水冷媒比例弁１１を、前
記冷却水入口温度センサ２５が出力する冷却水温度が前
記第１の温度より低く設定された第２の温度未満である
とき蒸発器温度と無関係に全開するように構成すること
により達成される。第２の温度の設定に際しては、第１
の温度との温度差が２℃〜５．５℃になるように設定す
るのが望ましい。

【００２１】

【作用】冷房運転開始時点では、水冷媒比例弁は閉じら
れており、凝縮器の水冷媒は、水冷媒管を経て蒸発器に
供給される。蒸発器の温度があらかじめ設定された温度
に低下するまでは水冷媒比例弁は閉じたままであり、そ
の間、水冷媒の一部は凝縮器に蓄えられ、作動流体とし
ての循環サイクルから除外された状態となり、吸収溶液
の濃度は高められる。すなわち、吸収器の吸収能力が増
大する傾向にある。また、冷却水温度が計画温度よりも
低い場合、これはさらに吸収器の吸収能力を高め、冷房
立上り時点での蒸発器冷却能力と蒸発器に供給される負
荷のアンバランスを増幅し、蒸発器温度を凍結防止弁の
作動温度に近付けることを意味する。

【００２２】しかし、冷却水温度があらかじめ設定され
た第２の温度、クーリングタワーに還流した冷却水が十
分に低温で送風機による冷却が必要でないと判断される
第１の温度よりも低く設定された第２の温度未満である
場合、蒸発器温度に関係なく水冷媒比例弁が全開され、
凝縮器に蓄えられていた水冷媒が蒸発器の冷媒分配器に
供給される。水冷媒比例弁を経て冷媒分配器に供給され
た水冷媒は過剰な水冷媒であり、大部分は蒸発すること
なく蒸発器底部に流下し、吸収器で冷媒蒸気を吸収した
吸収溶液と混合されて希溶液となる。すなわち、それま
で循環サイクル外にあった水冷媒が循環サイクルに戻さ
れることによって吸収溶液の濃度が低下し、吸収器にお
ける吸収能力が低下する。吸収能力の低下により、蒸発
器冷却能力と蒸発器に供給される負荷のアンバランスが
縮小され、蒸発器の温度が凍結防止弁の作動温度に低下
するのが防がれるから、冷房運転開始時のＬＴ１作動
（凍結防止弁開）を回避することができる。

【００２３】

【実施例】以下、本発明の実施例を図１を参照して説明
する。図１の実施例が図６に示したものと異なるのは、
冷却水管４１の吸収器５との接続部近傍に冷却水入り口
温度を検出、出力する冷却水入口温度センサ２５を設け
た点、水冷媒比例弁１１が、蒸発器温度センサ１７の出
力に基づいて無段階に開度制御されるだけでなく、前記
冷却水入口温度センサ２５が出力する冷却水入り口温度
によっても制御される構成としてある点、コントローラ
５９は、水冷媒比例弁１１を蒸発器温度センサ１７の出
力及び冷却水入口温度センサ２５に基づいて開度制御す
るように構成されている点、及び、冷媒蒸気管５１の蒸
発コイル出側立上り部と冷媒液管５０の蒸発コイル接続
部とを電磁弁６０を介して連通する点であり、他の構成
は図６のものと同じであるので、構成の詳細説明を省略
する。なお、クーリングタワー４２の送風機４２Ａは、
クーリングタワー入り口における冷却水温度が２４℃以
上であるとき、運転されるようになっている。本実施例
における蒸発器の計画運転温度は５℃であり、ＬＴ制御
は前記図４により説明したものと同じに行われる。

【００２４】本実施例における水冷媒比例弁１１の開度
制御の温度条件を図２に示す。図２はＸ軸に蒸発器温
度、Ｙ軸に冷却水入口温度、Ｚ軸に水冷媒比例弁開度を
とって、蒸発器温度、冷却水入口温度と水冷媒比例弁開
度の関係を示しており、コントローラ５９はこの関係を
満たすように水冷媒比例弁１１の開度を制御する。水冷
媒比例弁１１は、冷却水入口温度が２２℃未満の場合は
蒸発器温度に関係なく全開され、冷却水入口温度が２２
℃以上の場合は、蒸発器温度が６℃以下になったら開き
始め、２℃で全開する。冷却水入り口温度が２２℃以上
で蒸発器温度が６℃〜２℃の間にあるときは、開度が
（６−蒸発器温度）÷４×１００％になるように制御さ
れ、６℃以上では全閉、２℃以下では全開を維持する。

【００２５】図１に示す実施例の冷房運転開始時の動作
を説明する。まず、冷房運転が開始されると蒸発器温度
が低下し始める。コントローラ５９は、入力される冷却
水入口温度が２２℃以上であれば水冷媒比例弁１１の開
度を蒸発器温度センサ１７の出力に基づいて制御し、冷
却水入口温度が２２℃未満であれば蒸発器温度に関係な
く直ちに水冷媒比例弁１１を全開する。水冷媒比例弁１
１が全開されると、凝縮器４に蓄えられていた水冷媒が
蒸発器６の冷媒分配器６Ｂに供給される。水冷媒比例弁
１１を経て冷媒分配器６Ｂに供給された水冷媒は過剰な
水冷媒であり、大部分は蒸発することなく蒸発器６底部
に流下し、吸収器５で冷媒蒸気を吸収した吸収溶液と混
合されて希溶液となる。すなわち、それまで循環サイク
ル外にあった水冷媒が循環サイクルに戻されることによ
って吸収溶液の濃度が低下し、吸収器５における吸収能
力が低下する。吸収能力の低下により、蒸発器冷却能力
が低下して蒸発器６に供給される負荷のアンバランスが
縮小され、冷房運転開始時の蒸発器温度の急激な低下が
少なくなる。蒸発器の温度降下が少なくなって凍結防止
弁の作動温度に低下するのが防がれるから、冷房運転開
始時のＬＴ１作動（凍結防止弁開）を回避することがで
きる。

【００２６】冷却水入口温度が２２℃以上の場合は、コ
ントローラ５９は入力される蒸発器温度に基づいて水冷
媒比例弁の開度を制御するが、冷却水入口温度が２２℃
以上の場合は、冷却水温度に起因する蒸発器の過剰な冷
却能力は大きくなく、冷却水入り口温度が２２℃未満の
場合に比べて、ＬＴ１作動の恐れは比較的少ない。

【００２７】上述のように、冷却水入り口温度が２２℃
未満という低い温度の場合に生じる吸収器の吸収能力の
増大が、水冷媒比例弁を開いて吸収溶液の濃度を低下さ
せることで抑制されるので、低冷却水温度に起因する冷
房運転開始時のＬＴ１作動（凍結防止弁開）を回避する
ことができ、その結果、蒸発器の冷却能力を回復し冷媒
自然循環に必要な液ヘッド形成に要する時間、つまり、
冷房運転立上りに要する時間が長くなるのを防止でき
る。

【００２８】上記実施例では、クーリングタワー４２の
送風機４２Ａが停止される冷却水の温度（第１の温度）
と水冷媒比例弁１１が全開される冷却水の温度（第２の
温度）の差が２℃となるように第２の温度が設定されて
いるが、第２の温度の設定にあたってはこの差は２℃〜
５．５℃程度になるようにするのが望ましい。差が２℃
よりも少ないと吸収能力を無駄に低下させて冷房能力の
余裕をなくす可能性があり、５．５℃よりも大きくする
と、ＬＴ１作動を抑制する効果が少なくなる。

【００２９】

【発明の効果】本発明によれば、蒸発器で冷却される二
次側冷媒として相変化する流体を自然循環させる場合、
冷却水温度が計画温度に比べて低い時にでも、冷房運転
起動時に蒸発器の温度の過大な降下が抑止され、蒸発器
に供給される水冷媒への濃溶液の混入が防がれるので、
冷房の立上りに要する時間が長くなるのを回避できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例の要部構成を示す系統図であ
る。

【図２】図１に示す実施例の水冷媒比例弁の開度と蒸発
器温度、冷却水入口温度の関係の例を示すグラフであ
る。

【図３】蒸発器温度に基づく保護制御の例を示す概念図
である。

【図４】従来技術の例を示す系統図である。

【図５】従来技術の他の例を示す系統図である。

【図６】蒸発器温度と水冷媒比例弁開度の関係の例を示
すグラフである。

【図７】蒸発器温度と冷却水入口温度の相関関係の例を
示すグラフである。

【符号の説明】 １ 高温再生器 ２ 分離器 ３ 低温再生器 ４ 凝縮器 ５ 吸収器 ６ 蒸発器 ６Ｂ 冷媒分配器 ７ 高温溶液熱交
換器 ８ 低温溶液熱交換器 ８Ａ 濃溶液管 ９ 溶液循環ポンプ １０ 冷暖切換弁 １０Ａ 管路 １１ 水冷媒比例
弁 １１Ａ 管路 １１Ｂ 水冷媒管 １２ 凍結防止弁 １２Ａ 管路 １３ 溶液バイパス弁 １３Ａ 管路 １４ 冷却水循環ポンプ １５ 冷温水循環
ポンプ １６ 冷水出口温度センサ １７ 蒸発器温度
センサ ２１ 冷媒液温度センサ ２２ 溶液バイパ
ス弁 ２５ 冷却水入口温度センサ ４０，４１ 冷却
水管 ４２ クーリングタワー ４２Ａ 送風機 ４３，４４ 冷温水管 ５０ 冷媒液管 ５１ 冷媒蒸気管 ５２，５３ 室内
機 ５４，５５ 膨張弁 ５６ 冷暖切換弁 ５７ 冷媒ポンプ ５８ 逆止弁 ５９ コントローラ ６０ 電磁弁

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−247968（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−257880（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−155352（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F25B 15/00 306

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 吸収器上部に濃溶液を導く濃溶液管と蒸
   発器に内装された冷媒分配器とを凍結防止弁を介して連
   通する管路と、凝縮器から前記冷媒分配器に水冷媒を導
   く水冷媒管と、該水冷媒管に並列に接続され蒸発器温度
   に基づいて開度制御される水冷媒比例弁を介装した管路
   と、前記吸収器に内装された冷却水コイルに冷却水を供
   給する冷却水管と、冷却水に冷却用空気を送風する送風
   機を有して該冷却水を冷却するクーリングタワーと、を
   含んでなり、前記送風機は前記クーリングタワーに流入
   する冷却水の温度があらかじめ設定された第１の温度以
   下に低下したとき送風を停止するように構成され、前記
   蒸発器と負荷との間で循環する二次冷媒として相変化す
   る流体が用いられる吸収式冷熱発生装置において、前記
   冷却水管の吸収器入り口付近に冷却水入り口温度を検出
   して出力する冷却水入口温度センサが設けられ、前記水
   冷媒比例弁は、前記冷却水入口温度センサが出力する冷
   却水温度が前記第１の温度より低く設定された第２の温
   度未満であるとき蒸発器温度と無関係に全開するように
   構成されていることを特徴とする吸収式冷熱発生装置。
2. 【請求項２】 前記第２の温度と前記第１の温度との温
   度差が、２〜５．５℃の範囲内であることを特徴とする
   請求項１に記載の吸収式冷熱発生装置。
3. 【請求項３】 前記第２の温度が２２℃であることを特
   徴とする請求項１または２に記載の吸収式冷熱発生装
   置。