JP3160435B2 - 純水製造装置、及び同装置の再生方法 - Google Patents
純水製造装置、及び同装置の再生方法Info
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- JP3160435B2 JP3160435B2 JP21943493A JP21943493A JP3160435B2 JP 3160435 B2 JP3160435 B2 JP 3160435B2 JP 21943493 A JP21943493 A JP 21943493A JP 21943493 A JP21943493 A JP 21943493A JP 3160435 B2 JP3160435 B2 JP 3160435B2
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- Treatment Of Water By Ion Exchange (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はイオン交換法による純水
製造装置及びその再生方法に関する。特に硬度成分及び
アルカリ度成分の濃度もしくは含有率の比較的高い原水
を用いて純水を製造するのに好適な純水製造装置、及び
その再生方法に関する。
製造装置及びその再生方法に関する。特に硬度成分及び
アルカリ度成分の濃度もしくは含有率の比較的高い原水
を用いて純水を製造するのに好適な純水製造装置、及び
その再生方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】強酸性陽イオン交換樹脂（以下ＳＣＲと
記す）と、強塩基性陰イオン交換樹脂（以下ＳＡＲと記
す）とを同一塔内に充填した従来の混床式イオン交換塔
で純水を製造する場合の、再生工程と、通水工程を、図
２を参照して説明する。
記す）と、強塩基性陰イオン交換樹脂（以下ＳＡＲと記
す）とを同一塔内に充填した従来の混床式イオン交換塔
で純水を製造する場合の、再生工程と、通水工程を、図
２を参照して説明する。
【０００３】従来、混床式イオン交換塔（以下ＭＢ塔と
記す）の構成は、図２にその一例を示すようなものであ
り、一定期間通水して純水を製造した後は、樹脂のイオ
ン交換能力の再生工程に入る。
記す）の構成は、図２にその一例を示すようなものであ
り、一定期間通水して純水を製造した後は、樹脂のイオ
ン交換能力の再生工程に入る。
【０００４】再生工程は、まずＭＢ塔５０の下部の配管
５２から原水を供給し、樹脂層を流動化させながら、塔
内を上向流で流し塔上部の配管５４から排出する逆洗操
作を行う。この操作により、塔内の上部に比重の軽いＳ
ＡＲ５６が、下部に比重の重いＳＣＲ５８が位置するよ
うに分離される。次に両樹脂を２層に沈静後、塔下部の
配管６０から押水を供給しながら、配管６２からアルカ
リ再生剤を供給してＳＡＲ５６の再生を行い、再生廃液
は分離面に設けた再生廃液出口コレクター６４を経由し
て、配管６６から排出する。その後、同一ラインで再生
剤の押出洗浄を行うことによって、上部のＳＡＲ５６の
再生が終了する。次に、配管６２から押水を供給しなが
ら、塔下部の配管６０から酸再生剤を供給してＳＣＲ５
８の再生を行い、再生廃液は分離面に設けた再生廃液出
口コレクター６４を経由して、配管６６から排出する。
その後、同一ラインで再生剤の押出洗浄を行うことによ
って、下部のＳＣＲ５８の再生が終了する。その後、塔
内に残留する微量の酸、アルカリ及び不純物を除去する
ために、塔上部の配管６８から洗浄水を供給すると同時
に、塔下部の配管５２からも洗浄水を供給し、これらを
分離面に設けたコレクター６４を経由して配管６６から
排出する。最後に、塔内の水をその水面が樹脂面上２０
〜３０ｃｍになるように配管７０から抜き、塔下部の配
管７２から空気を供給して、塔内のＳＣＲ５８とＳＡＲ
５６とをよく混合させる。その後、上部配管６８から原
水を供給し、また上部配管７４から塔内の空気を抜きな
がら塔内を満水状態にした後、原水を配管６８から供給
し、配管７０から洗浄水をブローすることによって再生
が完了する。通水工程（純水の製造工程）は、塔上部の
配管６８に原水を供給することにより行われ、塔下部の
水質計７６を経由して配管７８から純水が得られる。
５２から原水を供給し、樹脂層を流動化させながら、塔
内を上向流で流し塔上部の配管５４から排出する逆洗操
作を行う。この操作により、塔内の上部に比重の軽いＳ
ＡＲ５６が、下部に比重の重いＳＣＲ５８が位置するよ
うに分離される。次に両樹脂を２層に沈静後、塔下部の
配管６０から押水を供給しながら、配管６２からアルカ
リ再生剤を供給してＳＡＲ５６の再生を行い、再生廃液
は分離面に設けた再生廃液出口コレクター６４を経由し
て、配管６６から排出する。その後、同一ラインで再生
剤の押出洗浄を行うことによって、上部のＳＡＲ５６の
再生が終了する。次に、配管６２から押水を供給しなが
ら、塔下部の配管６０から酸再生剤を供給してＳＣＲ５
８の再生を行い、再生廃液は分離面に設けた再生廃液出
口コレクター６４を経由して、配管６６から排出する。
その後、同一ラインで再生剤の押出洗浄を行うことによ
って、下部のＳＣＲ５８の再生が終了する。その後、塔
内に残留する微量の酸、アルカリ及び不純物を除去する
ために、塔上部の配管６８から洗浄水を供給すると同時
に、塔下部の配管５２からも洗浄水を供給し、これらを
分離面に設けたコレクター６４を経由して配管６６から
排出する。最後に、塔内の水をその水面が樹脂面上２０
〜３０ｃｍになるように配管７０から抜き、塔下部の配
管７２から空気を供給して、塔内のＳＣＲ５８とＳＡＲ
５６とをよく混合させる。その後、上部配管６８から原
水を供給し、また上部配管７４から塔内の空気を抜きな
がら塔内を満水状態にした後、原水を配管６８から供給
し、配管７０から洗浄水をブローすることによって再生
が完了する。通水工程（純水の製造工程）は、塔上部の
配管６８に原水を供給することにより行われ、塔下部の
水質計７６を経由して配管７８から純水が得られる。
【０００５】純水の純度は水質計７６でモニタしてお
り、その純度が規定値を満足しない間は、配管７０から
ブローし、純水ラインの配管７８には送水しないように
する。以上がＭＢ塔５０の再生工程と通水工程である
が、この装置には以下のような問題点がある。
り、その純度が規定値を満足しない間は、配管７０から
ブローし、純水ラインの配管７８には送水しないように
する。以上がＭＢ塔５０の再生工程と通水工程である
が、この装置には以下のような問題点がある。
【０００６】前記のＳＣＲ５８中には原水中のカルシウ
ムイオンやマグネシウムイオン等が吸着されており、ま
たＳＡＲ５６中には原水中のシリカ、及び炭酸等が吸着
されている。再生時にこれらの樹脂とアルカリ再生剤で
ある苛性ソーダ液が接触すると、水酸化カルシウム、水
酸化マグネシウム、ケイ酸カルシウム、ケイ酸マグネシ
ウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム等の種々の沈
殿が生成する。この現象をさけるため、逆洗分離時にＳ
ＣＲ５８とＳＡＲ５６の分離をよくする必要があるが、
実際には再生廃液の出口部に設けたコレクター６４近辺
における両樹脂の分離は必ずしも完全なものではなく、
ＳＣＲ５８とＳＡＲ５６が互いに一部混合されているの
が一般的である。そのため、アルカリ再生剤（通常苛性
ソーダ液）とＳＣＲ５８の接触を完全に避けることは出
来ず、このため前記沈殿の発生が避けられない。
ムイオンやマグネシウムイオン等が吸着されており、ま
たＳＡＲ５６中には原水中のシリカ、及び炭酸等が吸着
されている。再生時にこれらの樹脂とアルカリ再生剤で
ある苛性ソーダ液が接触すると、水酸化カルシウム、水
酸化マグネシウム、ケイ酸カルシウム、ケイ酸マグネシ
ウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム等の種々の沈
殿が生成する。この現象をさけるため、逆洗分離時にＳ
ＣＲ５８とＳＡＲ５６の分離をよくする必要があるが、
実際には再生廃液の出口部に設けたコレクター６４近辺
における両樹脂の分離は必ずしも完全なものではなく、
ＳＣＲ５８とＳＡＲ５６が互いに一部混合されているの
が一般的である。そのため、アルカリ再生剤（通常苛性
ソーダ液）とＳＣＲ５８の接触を完全に避けることは出
来ず、このため前記沈殿の発生が避けられない。
【０００７】また、前記洗浄水、押出水等の再生用水は
一般に原水を使用するため、原水のカルシウム濃度やマ
グネシウム濃度等が高い場合にはＳＡＲ５６の再生工程
で、アルカリ再生剤や再生後のＳＡＲと原水中のカルシ
ウム、マグネシウム、炭酸塩、シリカ等が反応して、前
記のような種々なる沈殿が一部生成するという問題が生
じることもある。
一般に原水を使用するため、原水のカルシウム濃度やマ
グネシウム濃度等が高い場合にはＳＡＲ５６の再生工程
で、アルカリ再生剤や再生後のＳＡＲと原水中のカルシ
ウム、マグネシウム、炭酸塩、シリカ等が反応して、前
記のような種々なる沈殿が一部生成するという問題が生
じることもある。
【０００８】再生工程で生じるこれらの沈殿物は、原水
中に存在するカルシウム、マグネシウム、炭酸塩、シリ
カ等の量が多い場合と、絶対量としてはそれ程多くなく
ても、上記硬度成分の含有割合が多い場合に特に沈殿物
の量が増え、問題となる。通常、再生工程で、これらの
沈殿が、若干生成するのは、やむを得ないもので、生成
した沈殿は、再生工程の終了段階で実施する空気混合工
程で微細化され、再生後の活性化した樹脂に再吸着させ
ることによって解決している。しかし沈殿物の量が増え
てくると、再生後に水質が悪化して純水の採水が出来な
い場合や、１サイクル当りの採水量が少なくなって計画
値を満足できない場合が起きる。以上の理由により、Ｍ
Ｂ塔５０に供給できる原水水質はカルシウム、マグネシ
ウム等の硬度成分、及び炭酸塩共に７０ｍｇＣａＣＯ3
／１以下であり、シリカ値は３０ｍｇＣａＣＯ3／ｌ以
下であると一般に言われている。
中に存在するカルシウム、マグネシウム、炭酸塩、シリ
カ等の量が多い場合と、絶対量としてはそれ程多くなく
ても、上記硬度成分の含有割合が多い場合に特に沈殿物
の量が増え、問題となる。通常、再生工程で、これらの
沈殿が、若干生成するのは、やむを得ないもので、生成
した沈殿は、再生工程の終了段階で実施する空気混合工
程で微細化され、再生後の活性化した樹脂に再吸着させ
ることによって解決している。しかし沈殿物の量が増え
てくると、再生後に水質が悪化して純水の採水が出来な
い場合や、１サイクル当りの採水量が少なくなって計画
値を満足できない場合が起きる。以上の理由により、Ｍ
Ｂ塔５０に供給できる原水水質はカルシウム、マグネシ
ウム等の硬度成分、及び炭酸塩共に７０ｍｇＣａＣＯ3
／１以下であり、シリカ値は３０ｍｇＣａＣＯ3／ｌ以
下であると一般に言われている。
【０００９】また全カチオン成分のうち硬度成分の構成
割合は５０％以下、全アニオンのうち炭酸イオンの構成
割合は５０％以下であると一般に言われている。
割合は５０％以下、全アニオンのうち炭酸イオンの構成
割合は５０％以下であると一般に言われている。
【００１０】従来、上記の水質値を超える場合は、ＭＢ
塔方式にせずに、ＳＣＲを充填したＫ塔、脱炭酸塔、Ｓ
ＡＲを充填したＡ塔による、いわゆる２床３塔型の純水
製造装置、あるいはこの後段に混床式ポリッシャー（以
下ＭＢＰと記す）を設置して純水を製造する方法を採用
していた。
塔方式にせずに、ＳＣＲを充填したＫ塔、脱炭酸塔、Ｓ
ＡＲを充填したＡ塔による、いわゆる２床３塔型の純水
製造装置、あるいはこの後段に混床式ポリッシャー（以
下ＭＢＰと記す）を設置して純水を製造する方法を採用
していた。
【００１１】上記２床３塔型純水製造装置では、Ｋ塔、
Ａ塔の両塔共に、再生剤を別々に供給し、Ａ塔の再生用
水はＫ塔処理水、または純水を使用するので、再生時に
各種の沈殿物を生成することはない。しかし２床３塔型
純水製造装置では必ずしも混床式純水製造装置のように
高純度水が得られないので、この後段にＭＢＰを設置す
る場合が多い。
Ａ塔の両塔共に、再生剤を別々に供給し、Ａ塔の再生用
水はＫ塔処理水、または純水を使用するので、再生時に
各種の沈殿物を生成することはない。しかし２床３塔型
純水製造装置では必ずしも混床式純水製造装置のように
高純度水が得られないので、この後段にＭＢＰを設置す
る場合が多い。
【００１２】この場合、前段の２床３塔型の純水製造装
置で沈殿物の原因となる硬度成分、炭酸塩、シリカが除
かれているので、ＭＢＰの再生時に沈殿物は生成しない
からである。
置で沈殿物の原因となる硬度成分、炭酸塩、シリカが除
かれているので、ＭＢＰの再生時に沈殿物は生成しない
からである。
【００１３】しかし、この方法では設備費が高くなる欠
点がある。また、ＭＢ塔単独で対応するための他の方法
として、再生工程で純水を使用する方法がとられること
もある。しかしながら、本方法もＳＣＲやＳＡＲに吸着
されている成分にアルカリ再生剤が接触することによっ
て沈殿が生成するので、この方法もあまり有効ではな
い。
点がある。また、ＭＢ塔単独で対応するための他の方法
として、再生工程で純水を使用する方法がとられること
もある。しかしながら、本方法もＳＣＲやＳＡＲに吸着
されている成分にアルカリ再生剤が接触することによっ
て沈殿が生成するので、この方法もあまり有効ではな
い。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】本発明者は、原水中に
存在する硬度成分、炭酸塩、シリカ等の量とその構成割
合が、前述のように一定値以上になるとＭＢ塔の再生工
程中に、種々の沈殿が生じ、純度の低下、採水量の確保
が出来なくなる問題を解決するために鋭意検討した結
果、原水中のこれらの成分のうち、硬度成分と炭酸塩を
予め別の手段でその一部または大部分を除去した後、Ｍ
Ｂ塔に供給すると、再生工程における沈殿生成を有効に
抑制できることに想到し、本発明を完成するに至ったも
ので、その目的とするところは、比較的硬度成分、アル
カリ度成分の濃度の高い原水、あるいはこれらの成分の
含有率の高い原水を使用する場合にも、ＭＢ塔の再生の
際に沈殿生成が少なく、また再生後の純水の純度の立上
がりの早い純水製造装置、及びその再生方法を提供する
ことにある。さらに本発明の他の目的は、従来のＭＢ塔
に別の手段を付加したとしても、その再生時間を延長さ
せない再生方法を提供することを目的とする。
存在する硬度成分、炭酸塩、シリカ等の量とその構成割
合が、前述のように一定値以上になるとＭＢ塔の再生工
程中に、種々の沈殿が生じ、純度の低下、採水量の確保
が出来なくなる問題を解決するために鋭意検討した結
果、原水中のこれらの成分のうち、硬度成分と炭酸塩を
予め別の手段でその一部または大部分を除去した後、Ｍ
Ｂ塔に供給すると、再生工程における沈殿生成を有効に
抑制できることに想到し、本発明を完成するに至ったも
ので、その目的とするところは、比較的硬度成分、アル
カリ度成分の濃度の高い原水、あるいはこれらの成分の
含有率の高い原水を使用する場合にも、ＭＢ塔の再生の
際に沈殿生成が少なく、また再生後の純水の純度の立上
がりの早い純水製造装置、及びその再生方法を提供する
ことにある。さらに本発明の他の目的は、従来のＭＢ塔
に別の手段を付加したとしても、その再生時間を延長さ
せない再生方法を提供することを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明は、弱酸性陽イオン交換樹脂を充填した陽イオン交換
塔と、脱炭酸装置と、脱炭酸水槽と、強酸性陽イオン交
換樹脂と強塩基性陰イオン交換樹脂とを同一塔内に充填
した混床式イオン交換塔とを有してなり、原水を陽イオ
ン交換塔、脱炭酸装置、脱炭酸水槽、混床式イオン交換
塔に順次通水して混床式イオン交換塔から純水を取り出
すように構成したことを特徴とする純水製造装置であ
る。
明は、弱酸性陽イオン交換樹脂を充填した陽イオン交換
塔と、脱炭酸装置と、脱炭酸水槽と、強酸性陽イオン交
換樹脂と強塩基性陰イオン交換樹脂とを同一塔内に充填
した混床式イオン交換塔とを有してなり、原水を陽イオ
ン交換塔、脱炭酸装置、脱炭酸水槽、混床式イオン交換
塔に順次通水して混床式イオン交換塔から純水を取り出
すように構成したことを特徴とする純水製造装置であ
る。
【００１６】また本発明は上記純水製造装置の再生方法
において、混床式イオン交換塔内の強酸性陽イオン交換
樹脂に酸再生剤を通薬して前記強酸性陽イオン交換樹脂
を再生すると共に、前記通薬により生成する酸性再生廃
液を陽イオン交換塔に送って前記陽イオン交換塔内の弱
酸性陽イオン交換樹脂を再生することを特徴とする純水
製造装置の再生方法である。
において、混床式イオン交換塔内の強酸性陽イオン交換
樹脂に酸再生剤を通薬して前記強酸性陽イオン交換樹脂
を再生すると共に、前記通薬により生成する酸性再生廃
液を陽イオン交換塔に送って前記陽イオン交換塔内の弱
酸性陽イオン交換樹脂を再生することを特徴とする純水
製造装置の再生方法である。
【００１７】また更に本発明は上記純水製造装置の再生
方法において、まず混床式イオン交換塔内の強塩基性陰
イオン交換樹脂を再生し、次いで強酸性陽イオン交換樹
脂を再生すると共に前記強酸性陽イオン交換樹脂の再生
により生成する酸性再生廃液を陽イオン交換塔に送って
弱酸性陽イオン交換樹脂を再生し、かつ前記強塩基性陰
イオン交換樹脂を再生している間は、原水を陽イオン交
換塔に通水して、当該処理水を強塩基性陰イオン交換樹
脂の再生工程に利用することを特徴とする純水製造装置
の再生方法である。
方法において、まず混床式イオン交換塔内の強塩基性陰
イオン交換樹脂を再生し、次いで強酸性陽イオン交換樹
脂を再生すると共に前記強酸性陽イオン交換樹脂の再生
により生成する酸性再生廃液を陽イオン交換塔に送って
弱酸性陽イオン交換樹脂を再生し、かつ前記強塩基性陰
イオン交換樹脂を再生している間は、原水を陽イオン交
換塔に通水して、当該処理水を強塩基性陰イオン交換樹
脂の再生工程に利用することを特徴とする純水製造装置
の再生方法である。
【００１８】以下、図面を参照して本発明を詳細に説明
する。
する。
【００１９】本発明による純水製造装置の機器構成を図
１に示す。本発明の装置は、陽イオン交換塔１（以下Ｋ
Ｗ塔と記す）、脱炭酸装置としての脱炭酸塔２（以下Ｄ
塔と記す）、脱炭酸水槽３（以下ＤＷＴと記す）、及び
ＭＢ塔４から構成されている。以下に各構成機器、及び
その処理機能について説明する。ＫＷ塔１の内部には、
Ｈ形の弱酸性陽イオン交換樹脂５（以下ＷＣＲと記す）
が充填されている。配管１８から原水をＫＷ塔１に供給
すると、原水中のアルカリ度成分（ＨＣＯ3 -）に相当す
る硬度成分がＷＣＲ５により吸着除去され、アルカリ度
成分の大部分が炭酸に変わる。Ｄ塔２の内部にはラシヒ
リングやテラレットパッキン等の脱炭酸用充填材６が充
填されている。上部の配管１９からＫＷ塔１の処理水を
Ｄ塔２に供給し、下部の配管２３から空気を供給する
と、Ｄ塔２の内部の脱炭酸用充填材６の表面で、供給水
と空気とが向流接触し、これにより供給水中に溶解して
いる炭酸が空気中に移動し、配管２５から系外に排出さ
れる。なお、脱炭酸装置としては、このような脱炭酸塔
の他に、例えば真空脱気塔や加熱脱気塔、あるいは脱気
膜を用いた膜脱気装置等の公知のものを使用することが
できる。炭酸が除去された処理水（脱炭酸水）はＤ塔の
下部に設けられたＤＷＴ３に流入する。この脱炭酸水中
の残存炭酸量は一般に５〜１０ｍｇ・ＣａＣｏ3 ／ｌ程
度となる。得られた脱炭酸水は、次いでＭＢ塔４に供給
され、ここで不純物イオンが除去されて純水となり、純
水出口管２１から取り出される。上述のような純水の採
水を行って規定の採水量に達したら、ＫＷ塔１及びＭＢ
塔４の再生を行う。
１に示す。本発明の装置は、陽イオン交換塔１（以下Ｋ
Ｗ塔と記す）、脱炭酸装置としての脱炭酸塔２（以下Ｄ
塔と記す）、脱炭酸水槽３（以下ＤＷＴと記す）、及び
ＭＢ塔４から構成されている。以下に各構成機器、及び
その処理機能について説明する。ＫＷ塔１の内部には、
Ｈ形の弱酸性陽イオン交換樹脂５（以下ＷＣＲと記す）
が充填されている。配管１８から原水をＫＷ塔１に供給
すると、原水中のアルカリ度成分（ＨＣＯ3 -）に相当す
る硬度成分がＷＣＲ５により吸着除去され、アルカリ度
成分の大部分が炭酸に変わる。Ｄ塔２の内部にはラシヒ
リングやテラレットパッキン等の脱炭酸用充填材６が充
填されている。上部の配管１９からＫＷ塔１の処理水を
Ｄ塔２に供給し、下部の配管２３から空気を供給する
と、Ｄ塔２の内部の脱炭酸用充填材６の表面で、供給水
と空気とが向流接触し、これにより供給水中に溶解して
いる炭酸が空気中に移動し、配管２５から系外に排出さ
れる。なお、脱炭酸装置としては、このような脱炭酸塔
の他に、例えば真空脱気塔や加熱脱気塔、あるいは脱気
膜を用いた膜脱気装置等の公知のものを使用することが
できる。炭酸が除去された処理水（脱炭酸水）はＤ塔の
下部に設けられたＤＷＴ３に流入する。この脱炭酸水中
の残存炭酸量は一般に５〜１０ｍｇ・ＣａＣｏ3 ／ｌ程
度となる。得られた脱炭酸水は、次いでＭＢ塔４に供給
され、ここで不純物イオンが除去されて純水となり、純
水出口管２１から取り出される。上述のような純水の採
水を行って規定の採水量に達したら、ＫＷ塔１及びＭＢ
塔４の再生を行う。
【００２０】次に、ＫＷ塔１及びＭＢ塔４の再生方法に
ついて説明をする。再生に際しては、ＭＢ塔４の再生か
ら開始する。
ついて説明をする。再生に際しては、ＭＢ塔４の再生か
ら開始する。
【００２１】ＭＢ塔４の再生は逆洗工程から始まる。即
ち、ＭＢ塔４の下部の配管１６から逆洗水をＭＢ塔４内
に供給し、ＭＢ塔４内にほぼ均一に混合されているＳＣ
ＲとＳＡＲとを流動状態とする。ＳＣＲとＳＡＲとは比
重が異なるため、上記操作により互いに分離する。前記
逆洗水は上部配管１７から排出される。その後、逆洗水
の流入を停止し、樹脂を沈静させることにより、ＳＣＲ
８とＳＡＲ７とはＭＢ塔４内で分離状態を保って沈降す
る。
ち、ＭＢ塔４の下部の配管１６から逆洗水をＭＢ塔４内
に供給し、ＭＢ塔４内にほぼ均一に混合されているＳＣ
ＲとＳＡＲとを流動状態とする。ＳＣＲとＳＡＲとは比
重が異なるため、上記操作により互いに分離する。前記
逆洗水は上部配管１７から排出される。その後、逆洗水
の流入を停止し、樹脂を沈静させることにより、ＳＣＲ
８とＳＡＲ７とはＭＢ塔４内で分離状態を保って沈降す
る。
【００２２】次にＳＡＲ７の再生工程を行う。
【００２３】配管１０からアルカリ再生剤を供給すると
共に、塔下部の配管１１から押水を供給し、生じる再生
廃液を再生廃液出口コレクター９に集液し、配管１２か
ら排出させる。アルカリ再生剤は公知のものが使用でき
る。その後、アルカリ再生剤の代りに脱炭酸水を同一ラ
インで供給し、ＳＡＲ７を満している再生剤の押出工程
を行う。その後配管１６から押水を供給すると同時に、
配管２０から脱炭酸水を供給して配管１２から排出させ
るＳＡＲ７の洗浄を行うことにより、ＳＡＲ７の再生が
完了する。なお、上記ＳＡＲ７の再生工程が終了するま
では、ＫＷ塔に原水を通水し続けている。またＳＡＲ７
の再生用水としては前述の説明では脱炭酸水を用いた
が、場合によっては、ＫＷ塔処理水を直接用いてもさし
つかえない。次いで、ＭＢ塔４内のＳＣＲ８とＫＷ塔１
内のＷＣＲ５の再生工程を行う。即ち、まずＫＷ塔１に
供給している原水の供給を停止して脱炭酸水の製造を中
断する。次いでＭＢ塔４の下部配管１１から酸再生剤を
供給すると共に、配管１０から押水を供給し、これによ
って生成する酸性再生廃液を再生廃液出口コレクター９
で集水する。集められた酸性再生廃液は配管１３を経由
させてＫＷ塔１の再生剤入口管２８に導き、ＫＷ塔１内
のＷＣＲ５と接触させ、これによって当該ＷＣＲ５を再
生させた後、下部配管１４から排出させる。その後、酸
再生剤の代わりに脱炭酸水槽３中の脱炭酸水に切り換え
て同一操作をすることにより、ＳＣＲ８及びＷＣＲ５の
押出工程を行い、その後、ＭＢ塔４とＫＷ塔１の洗浄工
程をそれぞれ独立して実施する。
共に、塔下部の配管１１から押水を供給し、生じる再生
廃液を再生廃液出口コレクター９に集液し、配管１２か
ら排出させる。アルカリ再生剤は公知のものが使用でき
る。その後、アルカリ再生剤の代りに脱炭酸水を同一ラ
インで供給し、ＳＡＲ７を満している再生剤の押出工程
を行う。その後配管１６から押水を供給すると同時に、
配管２０から脱炭酸水を供給して配管１２から排出させ
るＳＡＲ７の洗浄を行うことにより、ＳＡＲ７の再生が
完了する。なお、上記ＳＡＲ７の再生工程が終了するま
では、ＫＷ塔に原水を通水し続けている。またＳＡＲ７
の再生用水としては前述の説明では脱炭酸水を用いた
が、場合によっては、ＫＷ塔処理水を直接用いてもさし
つかえない。次いで、ＭＢ塔４内のＳＣＲ８とＫＷ塔１
内のＷＣＲ５の再生工程を行う。即ち、まずＫＷ塔１に
供給している原水の供給を停止して脱炭酸水の製造を中
断する。次いでＭＢ塔４の下部配管１１から酸再生剤を
供給すると共に、配管１０から押水を供給し、これによ
って生成する酸性再生廃液を再生廃液出口コレクター９
で集水する。集められた酸性再生廃液は配管１３を経由
させてＫＷ塔１の再生剤入口管２８に導き、ＫＷ塔１内
のＷＣＲ５と接触させ、これによって当該ＷＣＲ５を再
生させた後、下部配管１４から排出させる。その後、酸
再生剤の代わりに脱炭酸水槽３中の脱炭酸水に切り換え
て同一操作をすることにより、ＳＣＲ８及びＷＣＲ５の
押出工程を行い、その後、ＭＢ塔４とＫＷ塔１の洗浄工
程をそれぞれ独立して実施する。
【００２４】ＭＢ塔４の洗浄は上部配管２０と下部配管
１６とから脱炭酸水を供給し、再生廃液出口コレクター
９を経て配管１２から排出することにより行う。
１６とから脱炭酸水を供給し、再生廃液出口コレクター
９を経て配管１２から排出することにより行う。
【００２５】ＫＷ塔１の洗浄は配管１８から原水を供給
し、配管１４から排出することによって行う。これによ
ってＳＣＲ８、及びＷＣＲ５の再生が完了する。
し、配管１４から排出することによって行う。これによ
ってＳＣＲ８、及びＷＣＲ５の再生が完了する。
【００２６】上記酸再生剤としては、強酸性陽イオン交
換樹脂の再生用に用いる公知の濃度、量の薬剤をそのま
ま用いることができる。
換樹脂の再生用に用いる公知の濃度、量の薬剤をそのま
ま用いることができる。
【００２７】この工程中は前述のように脱炭酸水の製造
を中断しているので、この工程で用いる脱炭酸水は脱炭
酸水槽３内に貯留してある脱炭酸水を用いるものであ
る。
を中断しているので、この工程で用いる脱炭酸水は脱炭
酸水槽３内に貯留してある脱炭酸水を用いるものであ
る。
【００２８】次に、ＭＢ塔４内のＳＣＲ８とＳＡＲ７の
混合工程から満水ブロー工程までと、ＫＷ塔１の逆洗工
程とを行うものであるが、これは常法による。なお、Ｋ
Ｗ塔１の逆洗工程は原水を用いても脱炭酸水を用いても
良い。
混合工程から満水ブロー工程までと、ＫＷ塔１の逆洗工
程とを行うものであるが、これは常法による。なお、Ｋ
Ｗ塔１の逆洗工程は原水を用いても脱炭酸水を用いても
良い。
【００２９】また、ＫＷ塔１の逆洗工程は、ＭＢ塔４の
逆洗と同時に再生工程の一番最初に実施しても良い。
逆洗と同時に再生工程の一番最初に実施しても良い。
【００３０】なお、ＫＷ塔１の再生に廃酸を使用せず、
新しい酸再生剤を使用する場合は、当該酸再生剤をＫＷ
塔１の配管２９より供給する。
新しい酸再生剤を使用する場合は、当該酸再生剤をＫＷ
塔１の配管２９より供給する。
【００３１】ＫＷ塔１に充填されたＷＣＲ５は再生効率
が良いため、上述のようにＭＢ塔４に充填されている強
酸性カチオン交換樹脂の酸性再生廃液を利用して再生で
きる。
が良いため、上述のようにＭＢ塔４に充填されている強
酸性カチオン交換樹脂の酸性再生廃液を利用して再生で
きる。
【００３２】
【実施例】以下、実施例により本発明を更に具体的に説
明する。
明する。
【００３３】本発明により、純水を製造する場合、ＫＷ
塔１に供給する原水の硬度成分、炭酸塩等の量が比較的
多い場合、あるいはその構成割合が大きい場合にその効
果があることは前述の通りである。
塔１に供給する原水の硬度成分、炭酸塩等の量が比較的
多い場合、あるいはその構成割合が大きい場合にその効
果があることは前述の通りである。
【００３４】本発明の実施例に使用した原水水質を表１
に示す。
に示す。
【００３５】
【表１】 図１に示す構成の装置を用いた。使用した各構成機器に
ついて説明する。ＫＷ塔１は内径３５０ｍｍ、高さ１６
００ｍｍの円筒状であり、その内部にＷＣＲ５としてア
ンバーライトＩＲＣ−７６（商品名）を７５ ｌ充填し
た。
ついて説明する。ＫＷ塔１は内径３５０ｍｍ、高さ１６
００ｍｍの円筒状であり、その内部にＷＣＲ５としてア
ンバーライトＩＲＣ−７６（商品名）を７５ ｌ充填し
た。
【００３６】また内径３００ｍｍ、高さ１６００ｍｍの
円筒状のＤ塔２には、外形５９ｍｍ、高さ１９ｍｍの充
填剤６（ラシヒリング）を高さが１２００ｍｍになるよ
うに充填し、通水時は下部の配管２３より空気を１００
Ｎｍ3 ／Ｈで供給した。内径４５０ｍｍ、高さ３４００
ｍｍの円筒状のＭＢ塔４にＳＣＲ８としてアンバーライ
トＩＲ−１２４（商品名）を８０ ｌ、ＳＡＲ７として
アンバーライトＩＲＡ−４１０（商品名）を１９０ ｌ
充填した。
円筒状のＤ塔２には、外形５９ｍｍ、高さ１９ｍｍの充
填剤６（ラシヒリング）を高さが１２００ｍｍになるよ
うに充填し、通水時は下部の配管２３より空気を１００
Ｎｍ3 ／Ｈで供給した。内径４５０ｍｍ、高さ３４００
ｍｍの円筒状のＭＢ塔４にＳＣＲ８としてアンバーライ
トＩＲ−１２４（商品名）を８０ ｌ、ＳＡＲ７として
アンバーライトＩＲＡ−４１０（商品名）を１９０ ｌ
充填した。
【００３７】以下、再生工程について説明する。先ずＭ
Ｂ塔４の逆洗工程について説明する。
Ｂ塔４の逆洗工程について説明する。
【００３８】ＭＢ塔４の下部の配管１６から逆洗水を１
５００ ｌ／Ｈ流量で１５分間供給してＳＣＲとＳＡＲ
を分離させ、上部の配管１７から逆洗水を排出した。そ
の後、逆洗水の流入を停止してイオン交換樹脂を沈静さ
せると、ＳＣＲ８とＳＡＲ７の沈降と両樹脂の分離が完
了した。この状態で分離は良好であったが、両樹脂の境
界面にはＳＣＲ８とＳＡＲ７の混合部が約３０ｍｍにわ
たり存在した。次にＳＡＲ７の再生工程について説明す
る。
５００ ｌ／Ｈ流量で１５分間供給してＳＣＲとＳＡＲ
を分離させ、上部の配管１７から逆洗水を排出した。そ
の後、逆洗水の流入を停止してイオン交換樹脂を沈静さ
せると、ＳＣＲ８とＳＡＲ７の沈降と両樹脂の分離が完
了した。この状態で分離は良好であったが、両樹脂の境
界面にはＳＣＲ８とＳＡＲ７の混合部が約３０ｍｍにわ
たり存在した。次にＳＡＲ７の再生工程について説明す
る。
【００３９】先ず、配管１０から４％（重量％、以下同
様）苛性ソーダ水溶液の７２０ ｌを１０００ ｌ／Ｈ
の流量で供給し、同時に塔下部の配管１１から押水とし
て脱炭酸水を３６０ ｌ／Ｈの流量で供給し、再生廃液
出口コレクター９に集液し、配管１２からアルカリ再生
廃液を排出した。その後、４％苛性ソーダ水溶液の代り
に脱炭酸水を、同一ルート、同一流量で１２分間供給し
て、薬液の押出工程を実施した。更に塔上部の配管２０
から２３００ ｌ／Ｈ、塔下部の配管１６から１５００
ｌ／Ｈの流量で洗浄水として脱炭酸水を同時に５分間
供給し、コレクター９に集液し、配管１２から排出し
た。なお、ここまでは、ＫＷ塔に原水を通水して脱炭酸
水を製造し続けていた。
様）苛性ソーダ水溶液の７２０ ｌを１０００ ｌ／Ｈ
の流量で供給し、同時に塔下部の配管１１から押水とし
て脱炭酸水を３６０ ｌ／Ｈの流量で供給し、再生廃液
出口コレクター９に集液し、配管１２からアルカリ再生
廃液を排出した。その後、４％苛性ソーダ水溶液の代り
に脱炭酸水を、同一ルート、同一流量で１２分間供給し
て、薬液の押出工程を実施した。更に塔上部の配管２０
から２３００ ｌ／Ｈ、塔下部の配管１６から１５００
ｌ／Ｈの流量で洗浄水として脱炭酸水を同時に５分間
供給し、コレクター９に集液し、配管１２から排出し
た。なお、ここまでは、ＫＷ塔に原水を通水して脱炭酸
水を製造し続けていた。
【００４０】次にＭＢ塔４のＳＣＲ８とＫＷ塔１のＷＣ
Ｒ５の再生工程について説明する。
Ｒ５の再生工程について説明する。
【００４１】先ずＭＢ塔４の下部配管１１から５％塩酸
１４０ ｌを３６０ ｌ／Ｈの流量で供給し、同時に配
管１０から押水として脱炭酸水を１０００ ｌ／Ｈの流
量で供給した。再生廃液出口コレクター９から酸性再生
廃液を取り出し、これを配管１３を経由して、ＫＷ塔１
の再生剤入口管２８に導き、ＫＷ塔１内に供給し、下部
配管１４から排出させた。その後、５％ＨＣｌを、脱炭
酸水に切り替え、同一ルート、同一流量で１５分間薬液
の押出工程を実施した。
１４０ ｌを３６０ ｌ／Ｈの流量で供給し、同時に配
管１０から押水として脱炭酸水を１０００ ｌ／Ｈの流
量で供給した。再生廃液出口コレクター９から酸性再生
廃液を取り出し、これを配管１３を経由して、ＫＷ塔１
の再生剤入口管２８に導き、ＫＷ塔１内に供給し、下部
配管１４から排出させた。その後、５％ＨＣｌを、脱炭
酸水に切り替え、同一ルート、同一流量で１５分間薬液
の押出工程を実施した。
【００４２】更に塔上部の配管２０から２３００ ｌ／
Ｈ、塔下部の配管１６から１５００ｌ／Ｈの流量で、洗
浄水として脱炭酸水を同時に５分間供給し、コレクター
９に集液し、配管１２から排出した。
Ｈ、塔下部の配管１６から１５００ｌ／Ｈの流量で、洗
浄水として脱炭酸水を同時に５分間供給し、コレクター
９に集液し、配管１２から排出した。
【００４３】この時ＫＷ塔１の洗浄は配管１８から原水
を４ｍ3 ／Ｈの流量で５分間供給し、下部配管１４から
排出する方法で、ＭＢ塔４のＳＣＲ８の洗浄工程とは独
立して実施した。
を４ｍ3 ／Ｈの流量で５分間供給し、下部配管１４から
排出する方法で、ＭＢ塔４のＳＣＲ８の洗浄工程とは独
立して実施した。
【００４４】なお、前記再生工程のうち、ＭＢ塔４のＳ
ＣＲ８の通薬、押出、洗浄工程のみ、脱炭酸水槽３に貯
留した脱炭酸水を使用し、それ以前の工程、つまり、逆
洗、ＳＡＲ７の通薬、押出、洗浄工程までは、前述のご
とくＫＷ塔１、Ｄ塔２で脱炭酸水を製造しながら、これ
を脱炭酸水槽３経由でＭＢ塔４に再生用水として供給し
た。
ＣＲ８の通薬、押出、洗浄工程のみ、脱炭酸水槽３に貯
留した脱炭酸水を使用し、それ以前の工程、つまり、逆
洗、ＳＡＲ７の通薬、押出、洗浄工程までは、前述のご
とくＫＷ塔１、Ｄ塔２で脱炭酸水を製造しながら、これ
を脱炭酸水槽３経由でＭＢ塔４に再生用水として供給し
た。
【００４５】次にＭＢ塔４のＳＣＲ８とＳＡＲ７の混合
工程から、満水ブロー工程までと、ＫＷ塔１の逆洗工程
について説明する。
工程から、満水ブロー工程までと、ＫＷ塔１の逆洗工程
について説明する。
【００４６】ＭＢ塔４の下部の配管１５から水抜工程と
して塔内の水を抜くに際し、上部の配管２４から空気を
入れながら塔内の水を２０分間でほぼ完全に抜いた。次
に塔下部の配管１６から、混合準備工程として逆洗水を
１５００ ｌ／Ｈの流量で樹脂面上２００ｍｍの高さに
水位が上る迄供給した。この所要時間は約６分であっ
た。続いて、塔下部の配管２２から混合工程として圧縮
空気（１．９ｋｇ／ｃｍ2 ）を１８Ｎｍ3 ／Ｈの流量で
５分間供給し、上部の空気抜き管２４から排気した。こ
の工程でＳＣＲ８とＳＡＲ７がよく混合された。混合終
了後、上部配管２０から脱炭酸水を７ｍ3 ／Ｈの流量で
供給しながら、下部配管１５から塔内の水を排出する工
程を塔内が満水状態になるまで実施した。この満水ブロ
ー工程の所要時間は７分であった。満水後は上部配管２
０から脱炭酸水を供給し、下部配管１５から３０００
ｌ／Ｈの流量で排出させるブロー洗浄を実施した。水質
計３０の純度（電気伝導率）の指示値は、満水ブロー工
程２分で、１μＳ／ｃｍ（２５℃）を示し、満水ブロー
終了時には０．５μＳ／ｃｍ（２５℃）を示した。次の
ブロー洗浄５分後の純度は、０．２μＳ／ｃｍ（２５
℃）を示した。 ＭＢ塔４の水抜工程では脱炭酸水を使
用しないので、この工程の間にＫＷ塔１の逆洗工程を実
施した。
して塔内の水を抜くに際し、上部の配管２４から空気を
入れながら塔内の水を２０分間でほぼ完全に抜いた。次
に塔下部の配管１６から、混合準備工程として逆洗水を
１５００ ｌ／Ｈの流量で樹脂面上２００ｍｍの高さに
水位が上る迄供給した。この所要時間は約６分であっ
た。続いて、塔下部の配管２２から混合工程として圧縮
空気（１．９ｋｇ／ｃｍ2 ）を１８Ｎｍ3 ／Ｈの流量で
５分間供給し、上部の空気抜き管２４から排気した。こ
の工程でＳＣＲ８とＳＡＲ７がよく混合された。混合終
了後、上部配管２０から脱炭酸水を７ｍ3 ／Ｈの流量で
供給しながら、下部配管１５から塔内の水を排出する工
程を塔内が満水状態になるまで実施した。この満水ブロ
ー工程の所要時間は７分であった。満水後は上部配管２
０から脱炭酸水を供給し、下部配管１５から３０００
ｌ／Ｈの流量で排出させるブロー洗浄を実施した。水質
計３０の純度（電気伝導率）の指示値は、満水ブロー工
程２分で、１μＳ／ｃｍ（２５℃）を示し、満水ブロー
終了時には０．５μＳ／ｃｍ（２５℃）を示した。次の
ブロー洗浄５分後の純度は、０．２μＳ／ｃｍ（２５
℃）を示した。 ＭＢ塔４の水抜工程では脱炭酸水を使
用しないので、この工程の間にＫＷ塔１の逆洗工程を実
施した。
【００４７】逆洗方法はＫＷ塔１の下部配管２６から原
水を１０００ ｌ／Ｈの流量で１５分間供給して上部配
管２７から逆洗水を排出した。
水を１０００ ｌ／Ｈの流量で１５分間供給して上部配
管２７から逆洗水を排出した。
【００４８】その後、５分間休止してＷＣＲを沈静する
ことによって、ＫＷ塔１の再生が完了した。このように
ＭＢ塔４の再生工程の途中にＫＷ塔１の再生を行うこと
によって本発明法の再生所要時間は、従来のＭＢ塔４の
再生所要時間と同じ時間で実施することができた。つま
り、ＭＢ塔４の再生時間以外に余分の時間を必要としな
いものである。次に、通水工程を実施した。
ことによって、ＫＷ塔１の再生が完了した。このように
ＭＢ塔４の再生工程の途中にＫＷ塔１の再生を行うこと
によって本発明法の再生所要時間は、従来のＭＢ塔４の
再生所要時間と同じ時間で実施することができた。つま
り、ＭＢ塔４の再生時間以外に余分の時間を必要としな
いものである。次に、通水工程を実施した。
【００４９】原水をＫＷ塔１、Ｄ塔２、脱炭酸水槽３、
ＭＢ塔４の順に４ｍ3 ／Ｈの流量で通水し、ＭＢ塔４の
出口配管に設置した水質計３０で純水の純度（電気伝導
率）を監視した。その結果、通水１時間でその純度は
０．１μＳ／ｃｍ（２５℃）に達し、最高純度は０．０
７μＳ／ｃｍ（２５℃）が得られた。
ＭＢ塔４の順に４ｍ3 ／Ｈの流量で通水し、ＭＢ塔４の
出口配管に設置した水質計３０で純水の純度（電気伝導
率）を監視した。その結果、通水１時間でその純度は
０．１μＳ／ｃｍ（２５℃）に達し、最高純度は０．０
７μＳ／ｃｍ（２５℃）が得られた。
【００５０】通水の終了時の電気伝導率を１μＳ／ｃｍ
（２５℃）として、前記再生工程と通水工程とを５サイ
クル実施した結果、純水の採水量は１サイクル当り３９
ｍ3〜４０ｍ3 で安定した。 （比較例）ＫＷ塔１に供給すべき原水を直接ＭＢ塔４に
送り（つまり、ＫＷ塔、Ｄ塔、脱炭酸水槽を用いない
で）、前記と同様な方法で再生と通水を繰り返した。そ
の結果、ＭＢ塔の再生終了時の洗浄ブロー工程で、純度
（電気伝導率）は２μＳ／ｃｍ（２５℃）であったの
で、ＭＢ塔４の再生工程の水抜き、混合準備、空気混
合、満水ブロー、洗浄ブロー工程を再度行った。結果
は、洗浄ブロー１５分後にやっと１μＳ／ｃｍ（２５
℃）の純度が得られた。また通水時の最高純度は０．４
μＳ／ｃｍ（２５℃）であった。通水終点を１μＳ／ｃ
ｍ（２５℃）とした時、純水の採水量は、１サイクル当
り１２ｍ3 から１７ｍ3 に大きく変動した。
（２５℃）として、前記再生工程と通水工程とを５サイ
クル実施した結果、純水の採水量は１サイクル当り３９
ｍ3〜４０ｍ3 で安定した。 （比較例）ＫＷ塔１に供給すべき原水を直接ＭＢ塔４に
送り（つまり、ＫＷ塔、Ｄ塔、脱炭酸水槽を用いない
で）、前記と同様な方法で再生と通水を繰り返した。そ
の結果、ＭＢ塔の再生終了時の洗浄ブロー工程で、純度
（電気伝導率）は２μＳ／ｃｍ（２５℃）であったの
で、ＭＢ塔４の再生工程の水抜き、混合準備、空気混
合、満水ブロー、洗浄ブロー工程を再度行った。結果
は、洗浄ブロー１５分後にやっと１μＳ／ｃｍ（２５
℃）の純度が得られた。また通水時の最高純度は０．４
μＳ／ｃｍ（２５℃）であった。通水終点を１μＳ／ｃ
ｍ（２５℃）とした時、純水の採水量は、１サイクル当
り１２ｍ3 から１７ｍ3 に大きく変動した。
【００５１】参考のために実施例におけるＫＷ塔１処理
水とＤ塔２の処理水（ＭＢ塔の供給水）との分析値を表
２に示す。
水とＤ塔２の処理水（ＭＢ塔の供給水）との分析値を表
２に示す。
【００５２】
【表２】 表１の原水と表２のＤ塔処理水（脱炭酸水）を比較する
と判るように、原水をＫＷ塔１とＤ塔２とで処理するこ
とによって、全カチオンで４３％、全アニオンで４９％
のイオンが除去された。また除去された成分は、前記の
ようにＭＢ塔４の再生工程で生成する各種沈殿物の原因
となるイオン、つまり硬度成分と炭酸イオンであった。
これらの除去率は硬度成分で７９％、炭酸イオンで９３
％であった。従って本発明におけるＭＢ塔４の再生工程
では沈殿物がほとんど生成せず、またＭＢ塔４の供給水
のイオン量が大幅に減少するので、同一規模のＭＢ塔を
使用する場合には上述のごとく純水の採水量が従来より
大幅に増加する。換言すれば同一量の純水を得ようとす
る場合には、従来のＭＢ塔単独の場合に較べてＭＢ塔に
充填するＳＣＲ、ＳＡＲの樹脂量が少なくなるというこ
とである。また一般的に硬度成分を吸着したＳＣＲの再
生効率は悪くなるが、本発明によればこの硬度成分の多
くをＫＷ塔１の再生効率の良いＷＣＲ５で除去できるの
で、全体の再生効率が良くなるのと相まって、同一量の
純水を得ようとする場合には再生剤使用量も大幅に減少
する。
と判るように、原水をＫＷ塔１とＤ塔２とで処理するこ
とによって、全カチオンで４３％、全アニオンで４９％
のイオンが除去された。また除去された成分は、前記の
ようにＭＢ塔４の再生工程で生成する各種沈殿物の原因
となるイオン、つまり硬度成分と炭酸イオンであった。
これらの除去率は硬度成分で７９％、炭酸イオンで９３
％であった。従って本発明におけるＭＢ塔４の再生工程
では沈殿物がほとんど生成せず、またＭＢ塔４の供給水
のイオン量が大幅に減少するので、同一規模のＭＢ塔を
使用する場合には上述のごとく純水の採水量が従来より
大幅に増加する。換言すれば同一量の純水を得ようとす
る場合には、従来のＭＢ塔単独の場合に較べてＭＢ塔に
充填するＳＣＲ、ＳＡＲの樹脂量が少なくなるというこ
とである。また一般的に硬度成分を吸着したＳＣＲの再
生効率は悪くなるが、本発明によればこの硬度成分の多
くをＫＷ塔１の再生効率の良いＷＣＲ５で除去できるの
で、全体の再生効率が良くなるのと相まって、同一量の
純水を得ようとする場合には再生剤使用量も大幅に減少
する。
【００５３】また従来のＭＢ塔だけで構成された純水製
造装置では、再生終了時の純度の立上がりが悪く、また
通水時の最高純度も本発明法より悪かった。
造装置では、再生終了時の純度の立上がりが悪く、また
通水時の最高純度も本発明法より悪かった。
【００５４】
【発明の効果】本発明においては、前述のようにＭＢ塔
の前段にＫＷ塔及びＤ塔を設けたので、ＭＢ塔に供給さ
れる脱炭酸水の水質は、ＫＷ塔に供給される原水の水質
に比較し、相当量の硬度成分、アルカリ度成分及び炭酸
が除去されている。このため、ＭＢ塔の再生時に問題と
なる沈殿生成が起らなくなる上、ＭＢ塔のイオン負荷が
減少する。
の前段にＫＷ塔及びＤ塔を設けたので、ＭＢ塔に供給さ
れる脱炭酸水の水質は、ＫＷ塔に供給される原水の水質
に比較し、相当量の硬度成分、アルカリ度成分及び炭酸
が除去されている。このため、ＭＢ塔の再生時に問題と
なる沈殿生成が起らなくなる上、ＭＢ塔のイオン負荷が
減少する。
【００５５】更に、本発明の純水製造装置はＫＷ塔を有
するものであるが、この再生はＭＢ塔のＳＣＲの再生と
同時に、しかもＳＣＲの再生廃液を用いて行えるので、
この場合にはＭＢ塔単独で構成されている従来の純水製
造装置の再生に必要な時間と同じ時間で再生でき、何ら
余分の再生時間を必要とするものではないと共に、再生
剤の利用効率の向上が図れる等の効果を奏する。
するものであるが、この再生はＭＢ塔のＳＣＲの再生と
同時に、しかもＳＣＲの再生廃液を用いて行えるので、
この場合にはＭＢ塔単独で構成されている従来の純水製
造装置の再生に必要な時間と同じ時間で再生でき、何ら
余分の再生時間を必要とするものではないと共に、再生
剤の利用効率の向上が図れる等の効果を奏する。
【図１】本発明の純水製造装置の一構成例を示すフロー
図である。
図である。
【図２】従来の純水製造装置の一構成例を示すフロー図
である。
である。
１ 陽イオン交換塔（ＫＷ塔） ２ 脱炭酸塔（Ｄ塔） ３ 脱炭酸水槽（ＤＷＴ） ４ 混床式イオン交換塔（ＭＢ塔） ５ 弱酸性陽イオン交換樹脂（ＷＣＲ） ６ 脱炭酸用充填材 ７ 強塩基性陰イオン交換樹脂（ＳＡＲ） ８ 強酸性陽イオン交換樹脂（ＳＣＲ） ９ 再生廃液出口コレクター
フロントページの続き (72)発明者 渡辺 和郎 大阪府大阪市北区堂島１丁目５番17号堂 島グランドビル オルガノ株式会社大阪 支店内 (56)参考文献 特開 昭64−56186（ＪＰ，Ａ) 特公 昭48−4311（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭48−10299（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C02F 1/42 B01J 47/02 - 47/04 B01J 49/00
Claims (3)
- 【請求項１】 弱酸性陽イオン交換樹脂を充填した陽イ
オン交換塔と、脱炭酸装置と、脱炭酸水槽と、強酸性陽
イオン交換樹脂と強塩基性陰イオン交換樹脂とを同一塔
内に充填した混床式イオン交換塔とを有してなり、原水
を陽イオン交換塔、脱炭酸装置、脱炭酸水槽、混床式イ
オン交換塔に順次通水して混床式イオン交換塔から純水
を取り出すように構成したことを特徴とする純水製造装
置。 - 【請求項２】 請求項１に記載した純水製造装置の再生
方法において、混床式イオン交換塔内の強酸性陽イオン
交換樹脂に酸再生剤を通薬して前記強酸性陽イオン交換
樹脂を再生すると共に、前記通薬により生成する酸性再
生廃液を陽イオン交換塔に送って前記陽イオン交換塔内
の弱酸性陽イオン交換樹脂を再生することを特徴とする
純水製造装置の再生方法。 - 【請求項３】 請求項１に記載した純水製造装置の再生
方法において、まず混床式イオン交換塔内の強塩基性陰
イオン交換樹脂を再生し、次いで強酸性陽イオン交換樹
脂を再生すると共に前記強酸性陽イオン交換樹脂の再生
により生成する酸性再生廃液を陽イオン交換塔に送って
弱酸性陽イオン交換樹脂を再生し、かつ前記強塩基性陰
イオン交換樹脂を再生している間は、原水を陽イオン交
換塔に通水して、当該処理水を強塩基性陰イオン交換樹
脂の再生工程に利用することを特徴とする純水製造装置
の再生方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21943493A JP3160435B2 (ja) | 1993-09-03 | 1993-09-03 | 純水製造装置、及び同装置の再生方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21943493A JP3160435B2 (ja) | 1993-09-03 | 1993-09-03 | 純水製造装置、及び同装置の再生方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0768254A JPH0768254A (ja) | 1995-03-14 |
| JP3160435B2 true JP3160435B2 (ja) | 2001-04-25 |
Family
ID=16735347
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21943493A Expired - Fee Related JP3160435B2 (ja) | 1993-09-03 | 1993-09-03 | 純水製造装置、及び同装置の再生方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3160435B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU7143700A (en) * | 1999-11-19 | 2001-05-24 | Rohm And Haas Company | Water treatment method and apparatus |
| KR100892257B1 (ko) * | 2007-08-20 | 2009-04-09 | (주)우리텍 | 공정 스팀 응축수 재활용 장치 |
| KR101470620B1 (ko) * | 2014-04-10 | 2014-12-10 | (주) 시온텍 | 원수의 경도와 증발잔류물 제거를 위한 이온교환 연수 장치 |
| CN115054947A (zh) * | 2022-06-29 | 2022-09-16 | 成都长力元生物科技有限公司 | 一种低聚甘露糖滤液纯化和离子交换柱再生的方法 |
-
1993
- 1993-09-03 JP JP21943493A patent/JP3160435B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0768254A (ja) | 1995-03-14 |
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