JP3154572B2 - 超電導線の接続構造 - Google Patents
超電導線の接続構造Info
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば複数の巻線を
接続して超電導コイルを製作する場合などに用いられ、
超電導線の接続すべき部分相互がはんだ等のろう材を用
いて接続されている超電導線の接続構造に関するもので
ある。
接続して超電導コイルを製作する場合などに用いられ、
超電導線の接続すべき部分相互がはんだ等のろう材を用
いて接続されている超電導線の接続構造に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】図９は例えば『第１１回国際電磁石技術
会議（11TH INTERNATIONAL CONFERENCE ON Magnet Tech
nology）』（１９８９年）８４７〜８５１ページに示さ
れた従来の超電導線の接続構造を示す斜視図、図１０は
図９の接続部の断面図である。図において、１は多数の
素線２を集合・撚線してなる超電導線である。
会議（11TH INTERNATIONAL CONFERENCE ON Magnet Tech
nology）』（１９８９年）８４７〜８５１ページに示さ
れた従来の超電導線の接続構造を示す斜視図、図１０は
図９の接続部の断面図である。図において、１は多数の
素線２を集合・撚線してなる超電導線である。
【０００３】３は２本の超電導線１の接続すべき部分相
互を接続した接続部であり、この接続部３は、接続すべ
き部分の素線２を鉛錫のはんだ４によって電気的に接続
してなっている。５は接続部３の外周部に設けられた断
面コ字状の銅製の保護ケースであり、接続作業実施時に
はんだ４を保護するためのものである。
互を接続した接続部であり、この接続部３は、接続すべ
き部分の素線２を鉛錫のはんだ４によって電気的に接続
してなっている。５は接続部３の外周部に設けられた断
面コ字状の銅製の保護ケースであり、接続作業実施時に
はんだ４を保護するためのものである。
【０００４】次に、動作について説明する。超電導線１
及びその接続部３は、液体ヘリウム等の冷媒によって約
−２６７℃の極低温に冷却されて使用される。冷却され
た超電導線１は、超電導線材が超電導状態となるため、
抵抗損失なしで電流を流せるようになる。このような性
質から、超電導線１は、巻回されて超電導マグネットと
して利用されることが多い。
及びその接続部３は、液体ヘリウム等の冷媒によって約
−２６７℃の極低温に冷却されて使用される。冷却され
た超電導線１は、超電導線材が超電導状態となるため、
抵抗損失なしで電流を流せるようになる。このような性
質から、超電導線１は、巻回されて超電導マグネットと
して利用されることが多い。
【０００５】この超電導マグネットを製作する場合、超
電導線１が有限長のものであり、かつ構造上の制約を受
けることなどから、上記のような接続部３が必ず何箇所
かで必要となる。超電導線１の接続については、各種の
方法があるが、はんだ４による接続は最も一般的な方法
である。特に、１０００Ａを超える大電流を流す場合に
はよく使用される。
電導線１が有限長のものであり、かつ構造上の制約を受
けることなどから、上記のような接続部３が必ず何箇所
かで必要となる。超電導線１の接続については、各種の
方法があるが、はんだ４による接続は最も一般的な方法
である。特に、１０００Ａを超える大電流を流す場合に
はよく使用される。
【０００６】通常、はんだ４は０．１テスラ以上の磁界
中では常電導物質であるため、はんだ４に電流が流れた
場合には、必ずジュール熱が発生する。但し、極低温に
おけるはんだ４の電気抵抗率は約７×１０-9Ωｍと小さ
く、上記の接続部３の例では１．４×１０-10Ωの接続
抵抗を示している。この抵抗値は、定格電流３０ｋＡが
流れたときに約０．１Ｗのジュール発熱（直流電気抵抗
損失）を生じる程度のもので、超電導マグネットの動作
には支障のない十分小さい値である。
中では常電導物質であるため、はんだ４に電流が流れた
場合には、必ずジュール熱が発生する。但し、極低温に
おけるはんだ４の電気抵抗率は約７×１０-9Ωｍと小さ
く、上記の接続部３の例では１．４×１０-10Ωの接続
抵抗を示している。この抵抗値は、定格電流３０ｋＡが
流れたときに約０．１Ｗのジュール発熱（直流電気抵抗
損失）を生じる程度のもので、超電導マグネットの動作
には支障のない十分小さい値である。
【０００７】次に、図１１は例えば『フュージョン・テ
クノロジー１９９０』（１９９１年ノース・オランダ社
発行）２４３頁に示された従来の強制冷却形超電導線の
断面図、図１２は図１１の超電導線の接続構造を示す構
成図である。図において、２１は素線（超電導素線）、
２２は素線２１を９本撚り合わせた１次撚線、２３は１
次撚線２２を心金２４の周囲に１７本撚り合わせた２次
撚線である。
クノロジー１９９０』（１９９１年ノース・オランダ社
発行）２４３頁に示された従来の強制冷却形超電導線の
断面図、図１２は図１１の超電導線の接続構造を示す構
成図である。図において、２１は素線（超電導素線）、
２２は素線２１を９本撚り合わせた１次撚線、２３は１
次撚線２２を心金２４の周囲に１７本撚り合わせた２次
撚線である。
【０００８】２５，２５ａ，２５ｂは２次撚線２３を囲
繞している構造部材であるコンジット、２６ａ，２６ｂ
はコンジット２５内の二次撚線２３の両側に配置されて
いる冷却チャンネルであり、この冷却チャンネル２６
ａ，２６ｂは、断面略Ｃ字状になっており、二次撚線２
３側に開口した冷媒流通路を有している。２７ａ，２７
ｂは接続部撚線であり、２８は接続部撚線２７ａ，２７
ｂを保持している接続部構造部材、２９ははんだ、３０
は接続部カバーである。
繞している構造部材であるコンジット、２６ａ，２６ｂ
はコンジット２５内の二次撚線２３の両側に配置されて
いる冷却チャンネルであり、この冷却チャンネル２６
ａ，２６ｂは、断面略Ｃ字状になっており、二次撚線２
３側に開口した冷媒流通路を有している。２７ａ，２７
ｂは接続部撚線であり、２８は接続部撚線２７ａ，２７
ｂを保持している接続部構造部材、２９ははんだ、３０
は接続部カバーである。
【０００９】次に、動作について説明する。上記のよう
な強制冷却形超電導線は、電流容量が大きく、かつ高い
強度を有するものである。即ち、多数本の素線２１を撚
り合わせて電流容量を大きくしてあり、かつ全体をコン
ジット２５で覆って強度を高めてある。コンジット２５
は、この強制冷却形超電導線を巻線した超電導コイル
（図示せず）の電磁力を支持するための構造部材として
の機能と、冷却チャンネル２６ａ，２６ｂに流れる冷媒
がコンジット２５外に漏れないように気密性を保つ機能
とを有している。
な強制冷却形超電導線は、電流容量が大きく、かつ高い
強度を有するものである。即ち、多数本の素線２１を撚
り合わせて電流容量を大きくしてあり、かつ全体をコン
ジット２５で覆って強度を高めてある。コンジット２５
は、この強制冷却形超電導線を巻線した超電導コイル
（図示せず）の電磁力を支持するための構造部材として
の機能と、冷却チャンネル２６ａ，２６ｂに流れる冷媒
がコンジット２５外に漏れないように気密性を保つ機能
とを有している。
【００１０】また、冷却チャンネル２６ａ，２６ｂ内及
び二次撚線２３内の空間には、冷媒である極低温、高圧
の超臨界ヘリウムが圧送され素線２１が冷却される。こ
のとき、上記の強制冷却形超電導線は、多数本の細い素
線２１から構成されているため、冷却表面積が大きく、
冷却特性が優れているという特徴も有している。
び二次撚線２３内の空間には、冷媒である極低温、高圧
の超臨界ヘリウムが圧送され素線２１が冷却される。こ
のとき、上記の強制冷却形超電導線は、多数本の細い素
線２１から構成されているため、冷却表面積が大きく、
冷却特性が優れているという特徴も有している。
【００１１】次に、接続方法について説明する。上記の
ような強制冷却形超電導線は、図１２に示すように、二
次撚線２３を接続部撚線２７ａ，２７ｂのように成形加
工し、さらに接続部撚線２７ａを接続部撚線２７ｂで挟
み込んで、その周囲を断面コ字状の接続部構造部材２８
で覆い、はんだ１２を充填して接続する。二次撚線２３
同士を接続後、接続部の気密を保つために接続部カバー
３０を取り付け、コンジット２５ａ，２５ｂに溶接す
る。
ような強制冷却形超電導線は、図１２に示すように、二
次撚線２３を接続部撚線２７ａ，２７ｂのように成形加
工し、さらに接続部撚線２７ａを接続部撚線２７ｂで挟
み込んで、その周囲を断面コ字状の接続部構造部材２８
で覆い、はんだ１２を充填して接続する。二次撚線２３
同士を接続後、接続部の気密を保つために接続部カバー
３０を取り付け、コンジット２５ａ，２５ｂに溶接す
る。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】上記のような従来の超
電導線の接続構造のうち図９及び図１０に示されたもの
においては、定常磁界中で冷却された状態では電気抵抗
による損失（ジュール発熱）を小さく抑えて通電するこ
とができるが、外部から変動磁界が印加される場合や、
コイルの通電電流を変動させた場合などには、接続部３
に発生する変動磁界によってパルス損失を伴い、数Ｗか
ら時には数１００Ｗの熱が接続部３に発生する。
電導線の接続構造のうち図９及び図１０に示されたもの
においては、定常磁界中で冷却された状態では電気抵抗
による損失（ジュール発熱）を小さく抑えて通電するこ
とができるが、外部から変動磁界が印加される場合や、
コイルの通電電流を変動させた場合などには、接続部３
に発生する変動磁界によってパルス損失を伴い、数Ｗか
ら時には数１００Ｗの熱が接続部３に発生する。
【００１３】つまり、パルス運転時には、絶縁層が除去
された接続部３の素線２間に不要なカップリング電流が
流れ、このカップリング電流によるパルス損失が定常発
熱よりもかなり大きくなる。そして、この発熱量が多い
と接続部３の温度が上昇し、超電導マグネットの不安定
性を引き起こす原因となるばかりでなく、場合によって
は接続部３の超電導線１が常電導状態に転移して、超電
導マグネットの運転が停止してしまうなどの問題点があ
った。
された接続部３の素線２間に不要なカップリング電流が
流れ、このカップリング電流によるパルス損失が定常発
熱よりもかなり大きくなる。そして、この発熱量が多い
と接続部３の温度が上昇し、超電導マグネットの不安定
性を引き起こす原因となるばかりでなく、場合によって
は接続部３の超電導線１が常電導状態に転移して、超電
導マグネットの運転が停止してしまうなどの問題点があ
った。
【００１４】さらに、図１２に示したような従来の強制
冷却形超電導線の接続構造では、接続部撚線２７ａ，２
７ｂが重ね合わされた構造であるため、接続部が空間的
に大きくなるという問題点を有していた。また、多数本
の素線２１を一度に扱うため、作業性が悪く、超電導線
材を損傷することがあるという問題点も有していた。特
に、Ｎｂ3Ｓｎなど、歪みによる特性劣化が大きい化合
物系の超電導線材を用いる場合には、接続部の超電導特
性を大きく劣化させてしまうという問題点があった。
冷却形超電導線の接続構造では、接続部撚線２７ａ，２
７ｂが重ね合わされた構造であるため、接続部が空間的
に大きくなるという問題点を有していた。また、多数本
の素線２１を一度に扱うため、作業性が悪く、超電導線
材を損傷することがあるという問題点も有していた。特
に、Ｎｂ3Ｓｎなど、歪みによる特性劣化が大きい化合
物系の超電導線材を用いる場合には、接続部の超電導特
性を大きく劣化させてしまうという問題点があった。
【００１５】この発明は、上記のような問題点を解決す
ることを課題としてなされたものであり、定常磁界中で
のジュール発熱を装置の運転に支障のないレベルに維持
しつつ、変動磁界中での接続部のパルス損失を低減する
ことができる超電導線の接続構造を得ることを目的とす
る。また、空間的にコンパクトで、かつ取扱も容易であ
るような超電導線の接続構造を得ることを目的とする。
ることを課題としてなされたものであり、定常磁界中で
のジュール発熱を装置の運転に支障のないレベルに維持
しつつ、変動磁界中での接続部のパルス損失を低減する
ことができる超電導線の接続構造を得ることを目的とす
る。また、空間的にコンパクトで、かつ取扱も容易であ
るような超電導線の接続構造を得ることを目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明に係る超
電導線の接続構造は、接続すべき部分の各超電導線をそ
れぞれ複数本の分割線に細線化し、かつ各分割線をそれ
ぞれ金属管に挿入固着して断面扇形のサブ構造体を構成
し、さらに一方の側のサブ構造体と他方の側のサブ構造
体とを円柱状に組み合わせ軟ろう材により接合したもの
である。
電導線の接続構造は、接続すべき部分の各超電導線をそ
れぞれ複数本の分割線に細線化し、かつ各分割線をそれ
ぞれ金属管に挿入固着して断面扇形のサブ構造体を構成
し、さらに一方の側のサブ構造体と他方の側のサブ構造
体とを円柱状に組み合わせ軟ろう材により接合したもの
である。
【００１７】
【実施例】以下、この発明の実施例を図について説明す
る。参考例１． まず、図１ は請求項１の発明の参考例１による強制冷却
形超電導線の接続構造を示す構成図であり、図１１及び
図１２と同一又は相当部分には同一符号を付し、その説
明を省略する。図において、７１は低抵抗の金属管（例
えば銅管）、７２は接続すべき部分相互の２次撚線２３
を複数本に細分化してなる分割線（素線束）、７３は分
割線７２を金属管７１に挿入しはんだ（軟ろう材）２９
で固着後に角形に圧縮成形したサブ構造体である。
る。参考例１． まず、図１ は請求項１の発明の参考例１による強制冷却
形超電導線の接続構造を示す構成図であり、図１１及び
図１２と同一又は相当部分には同一符号を付し、その説
明を省略する。図において、７１は低抵抗の金属管（例
えば銅管）、７２は接続すべき部分相互の２次撚線２３
を複数本に細分化してなる分割線（素線束）、７３は分
割線７２を金属管７１に挿入しはんだ（軟ろう材）２９
で固着後に角形に圧縮成形したサブ構造体である。
【００１８】また、各超電導線相互のサブ構造体７３の
先端部は、はんだ２９により互いに突き合わせ接合され
ているとともに、隣接するサブ構造体７３相互もはんだ
２９により接合されている。さらに、サブ構造体７３相
互の突き合わせ位置は、図のように階段状にずらされて
いる。なお、冷却チャンネル２６ａ，２６ｂ及び接続部
カバー３０は、簡単のため省略した。
先端部は、はんだ２９により互いに突き合わせ接合され
ているとともに、隣接するサブ構造体７３相互もはんだ
２９により接合されている。さらに、サブ構造体７３相
互の突き合わせ位置は、図のように階段状にずらされて
いる。なお、冷却チャンネル２６ａ，２６ｂ及び接続部
カバー３０は、簡単のため省略した。
【００１９】次に、動作について説明する。図８に示す
ような接続構造とすることにより、図１２のように接続
部が重ね合わされることなく接続可能であり、接続部が
空間的にコンパクトになる。また、２次撚線２３を複数
本の分割線７２に細分化し、かつ分割線７２をサブ構造
体７３としたので、接続部の剛性が高くなるとともに取
扱が容易になり、従って作業性良く撚線形の強制冷却形
超電導線を接続することができるようになる。
ような接続構造とすることにより、図１２のように接続
部が重ね合わされることなく接続可能であり、接続部が
空間的にコンパクトになる。また、２次撚線２３を複数
本の分割線７２に細分化し、かつ分割線７２をサブ構造
体７３としたので、接続部の剛性が高くなるとともに取
扱が容易になり、従って作業性良く撚線形の強制冷却形
超電導線を接続することができるようになる。
【００２０】さらに、サブ構造体７３相互の突き合わせ
位置を階段状にずらしたことにより、接続部の強度が高
くなり、超電導安定性及び信頼性が向上する。
位置を階段状にずらしたことにより、接続部の強度が高
くなり、超電導安定性及び信頼性が向上する。
【００２１】なお、サブ構造体７３の製作方法として
は、分割線７２を金属管７１に挿入し加圧成形した後
に、分割線７２と金属管７１とをはんだ付けするように
してもよい。
は、分割線７２を金属管７１に挿入し加圧成形した後
に、分割線７２と金属管７１とをはんだ付けするように
してもよい。
【００２２】参考例２． 次に、図２は請求項１の発明の参考例２によるサブ構造
体の断面図であり、図において７４は融着部である。上
記参考例１では、２次撚線２３を複数本の分割線７２に
分割して金属管７１に挿入し、はんだ付け後に角形に圧
縮成形したが、この参考例２では、はんだ付けの代わり
に融着を利用している。
体の断面図であり、図において７４は融着部である。上
記参考例１では、２次撚線２３を複数本の分割線７２に
分割して金属管７１に挿入し、はんだ付け後に角形に圧
縮成形したが、この参考例２では、はんだ付けの代わり
に融着を利用している。
【００２３】例えばＮｂ3Ｓｎのように、高温（約７０
０℃）で長時間（数十時間）超電導物質生成のための熱
処理を実施するような超電導線においては、図２に示す
ように、素線２１の安定化材である安定化銅２１ａ同
士、及び安定化銅２１ａと金属管７１とが融着するた
め、金属管７１の内部のはんだ付けは不要となる。
０℃）で長時間（数十時間）超電導物質生成のための熱
処理を実施するような超電導線においては、図２に示す
ように、素線２１の安定化材である安定化銅２１ａ同
士、及び安定化銅２１ａと金属管７１とが融着するた
め、金属管７１の内部のはんだ付けは不要となる。
【００２４】このように、素線２１を金属管７１内に融
着させることにより、はんだ付けの場合に比べて信頼性
が向上し、かつ低抵抗の接続部を得ることが可能とな
る。
着させることにより、はんだ付けの場合に比べて信頼性
が向上し、かつ低抵抗の接続部を得ることが可能とな
る。
【００２５】参考例３． 次に、図３は請求項１の発明の参考例３による超電導線
の接続構造を示す斜視図である。上記参考例１，２では
金属管７１に分割線７２を挿入してサブ構造体７３を製
作したが、この参考例では、分割線７２を硬ろう材、即
ち硬はんだ（高温はんだ）７５を用いて固めた後、これ
を角形成形してサブ構造体７３としている。サブ構造体
７３相互の接合は、はんだ（軟はんだ）２９により行っ
ている。
の接続構造を示す斜視図である。上記参考例１，２では
金属管７１に分割線７２を挿入してサブ構造体７３を製
作したが、この参考例では、分割線７２を硬ろう材、即
ち硬はんだ（高温はんだ）７５を用いて固めた後、これ
を角形成形してサブ構造体７３としている。サブ構造体
７３相互の接合は、はんだ（軟はんだ）２９により行っ
ている。
【００２６】このように、金属管７１の代わりに硬はん
だ７５を用いることにより、接続部がさらにコンパクト
になる。
だ７５を用いることにより、接続部がさらにコンパクト
になる。
【００２７】参考例４． 図４はサブ構造体７３の突き合わせ方法の他の例を示す
図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図、（ｃ）は
底面図である。参考例１〜３では、側面から見た上下２
層のサブ構造体７３を同じ位置で突き合わせ接合した
が、この参考例４では、上下層のサブ構造体７３の突き
合わせ位置を、逆方向の階段状にずらしたものである。
図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図、（ｃ）は
底面図である。参考例１〜３では、側面から見た上下２
層のサブ構造体７３を同じ位置で突き合わせ接合した
が、この参考例４では、上下層のサブ構造体７３の突き
合わせ位置を、逆方向の階段状にずらしたものである。
【００２８】このような接続構造とすることにより、接
続部の強度がさらに高くなり、超電導安定性及び信頼性
が一層向上する。
続部の強度がさらに高くなり、超電導安定性及び信頼性
が一層向上する。
【００２９】参考例５． 図５はサブ構造体７３の突き合わせ方法のさらに他の例
を示す平面図である。この参考例５は、一方の超電導線
のサブ構造体７３の長さを幅方向の中央部で長く両端部
で短くなるようにし、他方の超電導線のサブ構造体７３
は中央部で短く両端部で長くなるようにして、接合部の
位置をずらしたものである。
を示す平面図である。この参考例５は、一方の超電導線
のサブ構造体７３の長さを幅方向の中央部で長く両端部
で短くなるようにし、他方の超電導線のサブ構造体７３
は中央部で短く両端部で長くなるようにして、接合部の
位置をずらしたものである。
【００３０】このように、２本の超電導線のサブ構造体
７３を、一方は凸形に並べ他方は凹形に並べることによ
り、上記参考例１〜４に比べて、接続部の長さを短くす
ることができる。
７３を、一方は凸形に並べ他方は凹形に並べることによ
り、上記参考例１〜４に比べて、接続部の長さを短くす
ることができる。
【００３１】参考例６． ここで、上記参考例１〜５では、銅等の低抵抗の金属管
７１又は硬はんだ７５を使用してサブ構造体７３を構成
したので、接続部の接続抵抗値は低く、直流運転をする
超電導コイルの接続方法としては望ましい方法である。
しかし、パルス運転をするような超電導コイルの場合に
は、上述したように、パルス損失（交流損失）が大きい
という欠点がある。パルス運転をする超電導コイルで
は、最大電流を連続で流すことはないので、パルス損失
を減らすために、接続部の接続抵抗値は高くても互いに
離れた位置にある素線２１同士の電気的結合（カップリ
ング）は小さい方が望ましい。
７１又は硬はんだ７５を使用してサブ構造体７３を構成
したので、接続部の接続抵抗値は低く、直流運転をする
超電導コイルの接続方法としては望ましい方法である。
しかし、パルス運転をするような超電導コイルの場合に
は、上述したように、パルス損失（交流損失）が大きい
という欠点がある。パルス運転をする超電導コイルで
は、最大電流を連続で流すことはないので、パルス損失
を減らすために、接続部の接続抵抗値は高くても互いに
離れた位置にある素線２１同士の電気的結合（カップリ
ング）は小さい方が望ましい。
【００３２】図６は請求項１の発明の参考例６による強
制冷却形超電導線の接続構造を示す構成図である。この
参考例６では、サブ構造体７３を構成する金属管とし
て、はんだ２９の電気抵抗率（約７×１０-9Ωｍ）より
も電気抵抗率の高い高抵抗金属からなるもの、例えばＣ
ｕＮｉ（キュプロニッケル）管７６が使用されている。
制冷却形超電導線の接続構造を示す構成図である。この
参考例６では、サブ構造体７３を構成する金属管とし
て、はんだ２９の電気抵抗率（約７×１０-9Ωｍ）より
も電気抵抗率の高い高抵抗金属からなるもの、例えばＣ
ｕＮｉ（キュプロニッケル）管７６が使用されている。
【００３３】このように、高抵抗のＣｕＮｉ管７６を使
用することにより、互いに離れた位置にある素線２１相
互間の電気的結合力が弱くなり、パルス運転をする超電
導コイルでのパルス損失が小さくなる。
用することにより、互いに離れた位置にある素線２１相
互間の電気的結合力が弱くなり、パルス運転をする超電
導コイルでのパルス損失が小さくなる。
【００３４】参考例７． 次に、図７は請求項１の発明の参考例７による強制冷却
形超電導線の接続構造を示す構成図である。上記参考例
では低抵抗の金属管７１又は高抵抗のＣｕＮｉ管７６を
使用してサブ構造体７３を構成したが、この参考例７の
サブ構造体７３は、低抵抗（例えば銅）又は高抵抗（例
えばＣｕＮｉ）の金属からなる金属箔７７を分割線７２
に巻き付け、はんだ２９で固着した後に角形に圧縮成形
してなっている。
形超電導線の接続構造を示す構成図である。上記参考例
では低抵抗の金属管７１又は高抵抗のＣｕＮｉ管７６を
使用してサブ構造体７３を構成したが、この参考例７の
サブ構造体７３は、低抵抗（例えば銅）又は高抵抗（例
えばＣｕＮｉ）の金属からなる金属箔７７を分割線７２
に巻き付け、はんだ２９で固着した後に角形に圧縮成形
してなっている。
【００３５】このように、金属箔７７を用いてサブ構造
体７３を構成した場合、金属管７１やＣｕＮｉ管７６を
用いた場合に比べて接続部がコンパクトになり、また硬
はんだ７５を用いた場合に比べて取扱が容易である。
体７３を構成した場合、金属管７１やＣｕＮｉ管７６を
用いた場合に比べて接続部がコンパクトになり、また硬
はんだ７５を用いた場合に比べて取扱が容易である。
【００３６】なお、上記参考例では平角の強制冷却形超
電導線を用いたためサブ構造体７３を角形に圧縮成形し
たが、サブ構造体７３の断面形状は接続部全体がコンパ
クトになるように適宜選択すればよい。
電導線を用いたためサブ構造体７３を角形に圧縮成形し
たが、サブ構造体７３の断面形状は接続部全体がコンパ
クトになるように適宜選択すればよい。
【００３７】実施例１． 例えば、図８は請求項１の発明の一実施例によるバンド
ル形超電導線を示す斜視図である。このように、バンド
ル形超電導線の場合は、分割線７２が挿入された金属管
７１を断面扇形に成形してサブ構造体７３を構成しても
よい。この場合、もう一方のバンドル導体にも同様の加
工を施し、サブ構造体７３同士を円柱状に組み合わせ
て、はんだ固着すればよく、接続部がコンパクトにな
る。
ル形超電導線を示す斜視図である。このように、バンド
ル形超電導線の場合は、分割線７２が挿入された金属管
７１を断面扇形に成形してサブ構造体７３を構成しても
よい。この場合、もう一方のバンドル導体にも同様の加
工を施し、サブ構造体７３同士を円柱状に組み合わせ
て、はんだ固着すればよく、接続部がコンパクトにな
る。
【００３８】また、上記実施例１のサブ構造体７３は、
その長さを変えて突き合わせ接合してもよい。さらに、
金属管７１の代わりにＣｕＮｉ管７６や金属箔７７など
を用いてもよい。
その長さを変えて突き合わせ接合してもよい。さらに、
金属管７１の代わりにＣｕＮｉ管７６や金属箔７７など
を用いてもよい。
【００３９】さらに、上記実施例１では２次撚線２３の
周囲をコンジット２５で覆った強制冷却形超電導線につ
いて示したが、コンジット２５を使用しない通常の超電
導線でもよい。
周囲をコンジット２５で覆った強制冷却形超電導線につ
いて示したが、コンジット２５を使用しない通常の超電
導線でもよい。
【００４０】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明の
超電導線の接続構造は、サブ構造体を断面扇形とし、相
対するサブ構造体同士を円柱状に組み合わせて接合する
ようにしたので、接続部を空間的にコンパクトにするこ
とができるとともに、接続部の取扱を容易にして作業性
を向上させることができ、また接続部の剛性を高めて歪
みによる接続部の超電導特性の低下を防止することがで
きるなどの効果を奏する。
超電導線の接続構造は、サブ構造体を断面扇形とし、相
対するサブ構造体同士を円柱状に組み合わせて接合する
ようにしたので、接続部を空間的にコンパクトにするこ
とができるとともに、接続部の取扱を容易にして作業性
を向上させることができ、また接続部の剛性を高めて歪
みによる接続部の超電導特性の低下を防止することがで
きるなどの効果を奏する。
【図１】 請求項１の発明の参考例１による強制冷却形
超電導線の接続構造を示す構成図である。
超電導線の接続構造を示す構成図である。
【図２】 請求項１の発明の参考例２によるサブ構造体
の断面図である。
の断面図である。
【図３】 請求項１の発明の参考例３による強制冷却形
超電導線の接続構造を示す構成図である。
超電導線の接続構造を示す構成図である。
【図４】 図１〜図３のサブ構造体の突き合わせ方法の
他の例を示す図である。
他の例を示す図である。
【図５】 図１〜図３のサブ構造体の突き合わせ方法の
さらに他の例を示す平面図である。
さらに他の例を示す平面図である。
【図６】 請求項１の発明の参考例６による強制冷却形
超電導線の接続構造を示す構成図である。
超電導線の接続構造を示す構成図である。
【図７】 請求項１の発明の参考例７による強制冷却形
超電導線の接続構造を示す構成図である。
超電導線の接続構造を示す構成図である。
【図８】 請求項１の発明の一実施例によるバンドル形
超電導線のサブ構造体を示す斜視図である。
超電導線のサブ構造体を示す斜視図である。
【図９】 従来の超電導線の接続構造の一例を示す斜視
図である。
図である。
【図１０】 図９の接続部の断面図である。
【図１１】 従来の強制冷却形超電導線の一例の断面図
である。
である。
【図１２】 図１１の超電導線の接続構造を示す構成図
である。
である。
１ 超電導線、２ 素線、４ はんだ（ろう材）、２９
はんだ（軟ろう材）、７１ 金属管、７２ 分割線、
７３ サブ構造体。
はんだ（軟ろう材）、７１ 金属管、７２ 分割線、
７３ サブ構造体。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 豊田 勝義 神戸市兵庫区和田崎町１丁目１番２号 三菱電機株式会社 神戸製作所内 (72)発明者 原田 直幸 神戸市兵庫区和田崎町１丁目１番２号 三菱電機株式会社 神戸製作所内 (56)参考文献 特開 昭59−224081（ＪＰ，Ａ) 特開 昭46−6824（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−16316（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01B 12/00 - 13/00 H01R 4/68
Claims (1)
- 【請求項１】 複数本の素線が撚線された超電導線の接
続すべき部分相互が軟ろう材を用いて接続されている超
電導線の接続構造において、上記接続すべき部分の各超
電導線は、それぞれ複数本の分割線に細線化されてお
り、かつ上記各分割線をそれぞれ金属管に挿入固着して
断面扇形のサブ構造体が構成されており、さらに一方の
側のサブ構造体と他方の側のサブ構造体とが円柱状に組
み合わされ上記軟ろう材により接合されていることを特
徴とする超電導線の接続構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29531592A JP3154572B2 (ja) | 1992-11-04 | 1992-11-04 | 超電導線の接続構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29531592A JP3154572B2 (ja) | 1992-11-04 | 1992-11-04 | 超電導線の接続構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06150992A JPH06150992A (ja) | 1994-05-31 |
| JP3154572B2 true JP3154572B2 (ja) | 2001-04-09 |
Family
ID=17819021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29531592A Expired - Lifetime JP3154572B2 (ja) | 1992-11-04 | 1992-11-04 | 超電導線の接続構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3154572B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5196562B2 (ja) * | 2008-11-06 | 2013-05-15 | 矢崎総業株式会社 | アルミ電線と銅電線の接続方法及びその接続体 |
| JP7297623B2 (ja) * | 2019-09-24 | 2023-06-26 | 株式会社東芝 | 線材の処理方法 |
-
1992
- 1992-11-04 JP JP29531592A patent/JP3154572B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06150992A (ja) | 1994-05-31 |
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