JP3152105B2 - 炭窒化チタン系サーメット製切削工具 - Google Patents
炭窒化チタン系サーメット製切削工具Info
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- JP3152105B2 JP3152105B2 JP14004795A JP14004795A JP3152105B2 JP 3152105 B2 JP3152105 B2 JP 3152105B2 JP 14004795 A JP14004795 A JP 14004795A JP 14004795 A JP14004795 A JP 14004795A JP 3152105 B2 JP3152105 B2 JP 3152105B2
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- hard phase
- cutting tool
- titanium carbonitride
- core
- phase
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
- C22C29/04—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbonitrides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、特に苛酷な条件下で
鋼などを連続切削および断続切削した場合に、優れた特
性を示す炭窒化チタン系サーメット製切削工具に関する
ものである。
鋼などを連続切削および断続切削した場合に、優れた特
性を示す炭窒化チタン系サーメット製切削工具に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、炭窒化チタン系サーメット製切
削工具は、ＷＣ基超硬合金に比べて耐摩耗性に優れ、ま
たＷＣ基超硬合金に比べて被削材を高精度に仕上げるこ
とができるところから広く使用されている。この炭窒化
チタン系サーメット製切削工具は、Ｔｉを主成分とし、
その他、Ｗ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｖ、Ｃｒのうちの１種または
２種以上の金属元素、並びにＣ、ＮおよびＢのうちの１
種または２種以上の非金属元素からなる組成の硬質相
（以下、単に硬質相と記す）が、ＣｏおよびＮｉのうち
１種または２種を主成分とする結合相（以下、単に結合
相と記す）素地中に分散した組織を有していることは知
られている。
削工具は、ＷＣ基超硬合金に比べて耐摩耗性に優れ、ま
たＷＣ基超硬合金に比べて被削材を高精度に仕上げるこ
とができるところから広く使用されている。この炭窒化
チタン系サーメット製切削工具は、Ｔｉを主成分とし、
その他、Ｗ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｖ、Ｃｒのうちの１種または
２種以上の金属元素、並びにＣ、ＮおよびＢのうちの１
種または２種以上の非金属元素からなる組成の硬質相
（以下、単に硬質相と記す）が、ＣｏおよびＮｉのうち
１種または２種を主成分とする結合相（以下、単に結合
相と記す）素地中に分散した組織を有していることは知
られている。
【０００３】そして硬質相は、図２に示されるように、
芯部１と前記リム部２からなり、リム部２のＴｉ濃度を
１とすると、芯部はリム部の１．１倍以上または０．９
倍以下のＴｉ濃度を有し、芯部１のＴｉ濃度がリム部２
の１．１倍以上であると走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で
は黒く見え、または芯部１´のＴｉ濃度がリム部２の
０．９倍以下であると走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）では
白く見え、芯部１または芯部１´がリム部２により包囲
されまたは接触している状態にある硬質相（以下、有芯
構造硬質相という）ａ−１〜ａ−３並びに芯部１とリム
部２がそれぞれ単独で存在し非接触の状態にある硬質相
（以下、非有芯構造硬質相という）ｂがあることも知ら
れている。
芯部１と前記リム部２からなり、リム部２のＴｉ濃度を
１とすると、芯部はリム部の１．１倍以上または０．９
倍以下のＴｉ濃度を有し、芯部１のＴｉ濃度がリム部２
の１．１倍以上であると走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で
は黒く見え、または芯部１´のＴｉ濃度がリム部２の
０．９倍以下であると走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）では
白く見え、芯部１または芯部１´がリム部２により包囲
されまたは接触している状態にある硬質相（以下、有芯
構造硬質相という）ａ−１〜ａ−３並びに芯部１とリム
部２がそれぞれ単独で存在し非接触の状態にある硬質相
（以下、非有芯構造硬質相という）ｂがあることも知ら
れている。
【０００４】この有芯構造硬質相および非有芯構造硬質
相を有する炭窒化チタン系サーメット製切削工具に関す
る文献としては、特開昭６１−１９５９５０号公報、特
開昭６１−７３８５７号公報、特開平６−２４８３８５
号公報などがあり、前記特開昭６１−１９５９５０号公
報には硬質相が全て有芯構造硬質相を有する炭窒化チタ
ン系サーメット製切削工具が記載されており、さらに前
記特開昭６１−７３８５７号公報、特開平６−２４８３
８５号公報には有芯構造硬質相および非有芯構造硬質相
が共存して分散している炭窒化チタン系サーメット製切
削工具が記載されている。
相を有する炭窒化チタン系サーメット製切削工具に関す
る文献としては、特開昭６１−１９５９５０号公報、特
開昭６１−７３８５７号公報、特開平６−２４８３８５
号公報などがあり、前記特開昭６１−１９５９５０号公
報には硬質相が全て有芯構造硬質相を有する炭窒化チタ
ン系サーメット製切削工具が記載されており、さらに前
記特開昭６１−７３８５７号公報、特開平６−２４８３
８５号公報には有芯構造硬質相および非有芯構造硬質相
が共存して分散している炭窒化チタン系サーメット製切
削工具が記載されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】有芯構造硬質相が多い
炭窒化チタン系サーメット製切削工具は、硬質相が互い
に接触し、強固に結び付いていわゆるスケルトン構造を
作りやすく、耐摩耗性が高いが結合相の分散が悪くなっ
てプールができやすいために耐欠損性が低下し、一方、
非有芯構造硬質相が多い炭窒化チタン系サーメット製切
削工具は、非有芯構造硬質相が結合相プールに入り込む
ため、結合相の分散がよくなり、耐欠損性が向上する
が、非有芯構造硬質相は切削中に脱落しやすいため、耐
摩耗性が低下するという課題があった。
炭窒化チタン系サーメット製切削工具は、硬質相が互い
に接触し、強固に結び付いていわゆるスケルトン構造を
作りやすく、耐摩耗性が高いが結合相の分散が悪くなっ
てプールができやすいために耐欠損性が低下し、一方、
非有芯構造硬質相が多い炭窒化チタン系サーメット製切
削工具は、非有芯構造硬質相が結合相プールに入り込む
ため、結合相の分散がよくなり、耐欠損性が向上する
が、非有芯構造硬質相は切削中に脱落しやすいため、耐
摩耗性が低下するという課題があった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
耐欠損性および耐摩耗性が共に優れた炭窒化チタン系サ
ーメット製切削工具を得るべく研究を行った結果、炭窒
化チタン系サーメット製切削工具における表面部を有芯
構造硬質相が存在割合を多くし、内部を有芯構造硬質相
の存在割合を低めて（非有芯構造硬質相の存在割合を高
める）、有芯構造硬質相の存在割合を表面部と内部に勾
配を持たせると、有芯構造硬質相の多い工具表面にスケ
ルトン構造が多く生成して耐摩耗性が向上し、一方、有
芯構造硬質相の少ない（非有芯構造硬質相の多い）切削
工具内部は非有芯構造硬質相の存在割合が高いので結合
相の分散がよくなり、表面より伝って来るクラックが止
められて耐欠損性が向上し、かかる組織を有する炭窒化
チタン系サーメット製切削工具は全体として耐摩耗性お
よび耐欠損性が向上するという知見を得たのである。
耐欠損性および耐摩耗性が共に優れた炭窒化チタン系サ
ーメット製切削工具を得るべく研究を行った結果、炭窒
化チタン系サーメット製切削工具における表面部を有芯
構造硬質相が存在割合を多くし、内部を有芯構造硬質相
の存在割合を低めて（非有芯構造硬質相の存在割合を高
める）、有芯構造硬質相の存在割合を表面部と内部に勾
配を持たせると、有芯構造硬質相の多い工具表面にスケ
ルトン構造が多く生成して耐摩耗性が向上し、一方、有
芯構造硬質相の少ない（非有芯構造硬質相の多い）切削
工具内部は非有芯構造硬質相の存在割合が高いので結合
相の分散がよくなり、表面より伝って来るクラックが止
められて耐欠損性が向上し、かかる組織を有する炭窒化
チタン系サーメット製切削工具は全体として耐摩耗性お
よび耐欠損性が向上するという知見を得たのである。
【０００７】この発明は、かかる知見に基づいてなされ
たものであって、逃げ面から１ｍｍ内部での硬質相中に
占める有芯構造硬質相の体積割合をＡ、逃げ面から０．
０１ｍｍ内部での硬質相中に占める有芯構造硬質相の体
積割合をＢとすると、Ｂ／Ａが１．２〜１０の範囲内に
ある炭窒化チタン系サーメット製切削工具に特徴を有す
るものである。
たものであって、逃げ面から１ｍｍ内部での硬質相中に
占める有芯構造硬質相の体積割合をＡ、逃げ面から０．
０１ｍｍ内部での硬質相中に占める有芯構造硬質相の体
積割合をＢとすると、Ｂ／Ａが１．２〜１０の範囲内に
ある炭窒化チタン系サーメット製切削工具に特徴を有す
るものである。
【０００８】この発明の炭窒化チタン系サーメット製切
削工具における逃げ面から１ｍｍ内部での硬質相中に占
める有芯構造硬質相の体積割合をＡと逃げ面から０．０
１ｍｍ内部での硬質相中に占める有芯構造硬質相の体積
割合Ｂとの比：Ｂ／Ａが１．２未満では従来の炭窒化チ
タン系サーメット製切削工具と大きな差がなく、切削工
具の特性は劣るので好ましくなく、一方、Ｂ／Ａが１０
を越えると、表面のスケルトンが発達し過ぎて耐欠損性
が不足するので好ましくない。したがって、Ｂ／Ａ：
１．２〜１０に定めた。Ｂ／Ａの値のいっそう好ましい
範囲は、２．０〜５．０である。
削工具における逃げ面から１ｍｍ内部での硬質相中に占
める有芯構造硬質相の体積割合をＡと逃げ面から０．０
１ｍｍ内部での硬質相中に占める有芯構造硬質相の体積
割合Ｂとの比：Ｂ／Ａが１．２未満では従来の炭窒化チ
タン系サーメット製切削工具と大きな差がなく、切削工
具の特性は劣るので好ましくなく、一方、Ｂ／Ａが１０
を越えると、表面のスケルトンが発達し過ぎて耐欠損性
が不足するので好ましくない。したがって、Ｂ／Ａ：
１．２〜１０に定めた。Ｂ／Ａの値のいっそう好ましい
範囲は、２．０〜５．０である。
【０００９】この発明の炭窒化チタン系サーメット製切
削工具は、原料粉末を配合し、混合し、プレス成形して
所定の配合組成を有する圧粉体を作製し、この圧粉体を
焼結炉に挿入し焼結するが、炭窒化チタン系サーメット
製切削工具表面のＣ量を多くするほど有芯構造硬質相が
できやすいところから、表面近傍をＣ−ｒｉｃｈにする
ことにより作製することができる。即ち、焼結工程にお
ける雰囲気を０．１Ｔｏｒｒ以下の真空で１４００〜１
６００℃まで昇温し、３０〜９０分間の指定温度中にお
いて、指定時間終了１５〜５分前にＣＨ4 などの浸炭性
のガスを０．５〜１０Ｔｏｒｒ導入し、表面近傍を浸炭
することにより作製することができる。
削工具は、原料粉末を配合し、混合し、プレス成形して
所定の配合組成を有する圧粉体を作製し、この圧粉体を
焼結炉に挿入し焼結するが、炭窒化チタン系サーメット
製切削工具表面のＣ量を多くするほど有芯構造硬質相が
できやすいところから、表面近傍をＣ−ｒｉｃｈにする
ことにより作製することができる。即ち、焼結工程にお
ける雰囲気を０．１Ｔｏｒｒ以下の真空で１４００〜１
６００℃まで昇温し、３０〜９０分間の指定温度中にお
いて、指定時間終了１５〜５分前にＣＨ4 などの浸炭性
のガスを０．５〜１０Ｔｏｒｒ導入し、表面近傍を浸炭
することにより作製することができる。
【００１０】さらに、この発明の炭窒化チタン系サーメ
ット製切削工具を基体とし、その表面に通常の物理蒸着
法、化学蒸着法の手段によりＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣ
Ｎ、ＴｉＣＯ、ＴｉＣＮＯ、Ａｌ2 Ｏ3 、ＴｉＡｌＮな
どの硬質層を被覆して被覆サーメット製切削工具を製造
することができる。
ット製切削工具を基体とし、その表面に通常の物理蒸着
法、化学蒸着法の手段によりＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＣ
Ｎ、ＴｉＣＯ、ＴｉＣＮＯ、Ａｌ2 Ｏ3 、ＴｉＡｌＮな
どの硬質層を被覆して被覆サーメット製切削工具を製造
することができる。
【００１１】
【実施例】原料粉末として、０．５〜２μｍの範囲内の
所定の平均粒径を有するＴｉＣ粉末、ＴｉＣＮ（ＴｉＣ
／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末、ＴｉＮ粉末、ＴａＣ粉
末、ＮｂＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＶＣ粉末、
ＺｒＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、ＴｉＢ2 粉末、Ｃｏ粉
末、Ｎｉ粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ表１
に示される配合組成になるように配合し、エタノール溶
媒にてボールミルにて２４時間湿式混合し、乾燥した
後、１ｔｏｎ／cm2 の圧力でＣＮＭＧ４３２形状にプレ
ス成形することにより圧粉体Ａ〜Ｍを作製した。
所定の平均粒径を有するＴｉＣ粉末、ＴｉＣＮ（ＴｉＣ
／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末、ＴｉＮ粉末、ＴａＣ粉
末、ＮｂＣ粉末、ＷＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、ＶＣ粉末、
ＺｒＣ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、ＴｉＢ2 粉末、Ｃｏ粉
末、Ｎｉ粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ表１
に示される配合組成になるように配合し、エタノール溶
媒にてボールミルにて２４時間湿式混合し、乾燥した
後、１ｔｏｎ／cm2 の圧力でＣＮＭＧ４３２形状にプレ
ス成形することにより圧粉体Ａ〜Ｍを作製した。
【００１２】
【表１】
【００１３】これら圧粉体Ａ〜Ｍを表２に示される本発
明焼結条件１〜５および従来焼結条件１〜３にて焼結
し、加工して表３および表４に示される本発明サーメッ
ト製切削工具（以下、本発明切削工具という）１〜１３
および従来サーメット製切削工具（以下、従来切削工具
という）１〜１３を製造した。本発明焼結条件１〜５は
表２に示されるように焼結工程における雰囲気を０．１
Ｔｏｒｒ以下の真空でａ℃まで昇温し、ｘ分間ａ℃に保
持し、ａ℃にｘ分間保持終了前のｙ分間にｕ（Ｔｏｒ
ｒ）のＣＨ4 などの浸炭性ガスをキャリアガスと共に導
入し、表面近傍を浸炭する条件である。また、従来焼結
条件１〜３は表２に示されるように焼結工程における雰
囲気を０．１Ｔｏｒｒ以下の真空でａ℃まで昇温し、浸
炭性ガスを導入することなくｘ分間ａ℃に保持したのち
冷却する条件である。なお、本発明焼結条件１〜５を一
層理解しやくするために、図１に本発明焼結条件の焼結
パターンを図示した。
明焼結条件１〜５および従来焼結条件１〜３にて焼結
し、加工して表３および表４に示される本発明サーメッ
ト製切削工具（以下、本発明切削工具という）１〜１３
および従来サーメット製切削工具（以下、従来切削工具
という）１〜１３を製造した。本発明焼結条件１〜５は
表２に示されるように焼結工程における雰囲気を０．１
Ｔｏｒｒ以下の真空でａ℃まで昇温し、ｘ分間ａ℃に保
持し、ａ℃にｘ分間保持終了前のｙ分間にｕ（Ｔｏｒ
ｒ）のＣＨ4 などの浸炭性ガスをキャリアガスと共に導
入し、表面近傍を浸炭する条件である。また、従来焼結
条件１〜３は表２に示されるように焼結工程における雰
囲気を０．１Ｔｏｒｒ以下の真空でａ℃まで昇温し、浸
炭性ガスを導入することなくｘ分間ａ℃に保持したのち
冷却する条件である。なお、本発明焼結条件１〜５を一
層理解しやくするために、図１に本発明焼結条件の焼結
パターンを図示した。
【００１４】
【表２】
【００１５】このようにして得られた本発明切削工具１
〜１３および従来切削工具１〜１３の断面を走査型電子
顕微鏡（ＳＥＭ）で観察し、逃げ面から１ｍｍ内部での
硬質相中に占める有芯構造硬質相の体積％：Ａ、並びに
逃げ面から０．０１ｍｍ内部での硬質相中に占める有芯
構造硬質相の体積％：Ｂを、球近似による方法（Ｒ．
Ｌ．ＦＵＬＬＭＡＮ：ＭＥＡＳＵＲＭＥＮＴ ＯＦ Ｐ
ＡＲＴＩＣＬＥ ＳＩＳＥＳ ＩＮ ＯＰＡＱＵＥ Ｂ
ＯＤＩＥＳ ＪＯＵＲＮＡＬ ＯＦ ＭＥＴＡＬＳ、Ｍ
ＡＲＣＨ、１９５３、ｐ４４７参照）をＳＥＭ像に適用
し算出して求め、Ｂ／Ａの値を算出し、その結果を表３
および表４に示した。
〜１３および従来切削工具１〜１３の断面を走査型電子
顕微鏡（ＳＥＭ）で観察し、逃げ面から１ｍｍ内部での
硬質相中に占める有芯構造硬質相の体積％：Ａ、並びに
逃げ面から０．０１ｍｍ内部での硬質相中に占める有芯
構造硬質相の体積％：Ｂを、球近似による方法（Ｒ．
Ｌ．ＦＵＬＬＭＡＮ：ＭＥＡＳＵＲＭＥＮＴ ＯＦ Ｐ
ＡＲＴＩＣＬＥ ＳＩＳＥＳ ＩＮ ＯＰＡＱＵＥ Ｂ
ＯＤＩＥＳ ＪＯＵＲＮＡＬ ＯＦ ＭＥＴＡＬＳ、Ｍ
ＡＲＣＨ、１９５３、ｐ４４７参照）をＳＥＭ像に適用
し算出して求め、Ｂ／Ａの値を算出し、その結果を表３
および表４に示した。
【００１６】なお、逃げ面から１ｍｍ内部での硬質相中
に占める有芯構造硬質相の体積割合：Ａ、逃げ面から
０．０１ｍｍ内部での硬質相中に占める有芯構造硬質相
の体積割合：Ｂは、それぞれ逃げ面から１ｍｍ内部およ
び逃げ面から０．０１ｍｍ内部での７μｍ×７μｍの領
域を１０，０００倍で１０点観察、算出し、その値の平
均値をもって定めた。
に占める有芯構造硬質相の体積割合：Ａ、逃げ面から
０．０１ｍｍ内部での硬質相中に占める有芯構造硬質相
の体積割合：Ｂは、それぞれ逃げ面から１ｍｍ内部およ
び逃げ面から０．０１ｍｍ内部での７μｍ×７μｍの領
域を１０，０００倍で１０点観察、算出し、その値の平
均値をもって定めた。
【００１７】これら本発明切削工具１〜１３および従来
切削工具１〜１３を用い、 被削材：ＳＣＭ４４０、 切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．０ｍｍ、 切削時間：１０分、 の条件で連続切削を行い、切刃の逃げ面摩耗幅を測定
し、その結果を表３〜４に示した。
切削工具１〜１３を用い、 被削材：ＳＣＭ４４０、 切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．０ｍｍ、 切削時間：１０分、 の条件で連続切削を行い、切刃の逃げ面摩耗幅を測定
し、その結果を表３〜４に示した。
【００１８】さらに、これら本発明切削工具１〜１３お
よび従来切削工具１〜１３を用い、 被削材：ＳＣＭ４４０（４条溝入り） 切削速度：１８０ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．５ｍｍ、 切削時間：２分、 の条件で断続切削を行い、２０個の切刃の内の欠損切刃
数を測定し、その結果を表３〜４に示した。
よび従来切削工具１〜１３を用い、 被削材：ＳＣＭ４４０（４条溝入り） 切削速度：１８０ｍ／ｍｉｎ．、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．５ｍｍ、 切削時間：２分、 の条件で断続切削を行い、２０個の切刃の内の欠損切刃
数を測定し、その結果を表３〜４に示した。
【００１９】
【表３】
【００２０】
【表４】
【００２１】表３〜４に示される結果から、Ｂ／Ａが
１．２〜１０の範囲内にある本発明切削工具１〜１３
は、Ｂ／Ａが１．２〜１０の範囲外にある従来切削工具
１〜１３に比べて、優れた特性を示すことがわかる。
１．２〜１０の範囲内にある本発明切削工具１〜１３
は、Ｂ／Ａが１．２〜１０の範囲外にある従来切削工具
１〜１３に比べて、優れた特性を示すことがわかる。
【００２２】
【発明の効果】この発明の炭窒化チタン系サーメット製
切削工具は、従来よりも工具寿命を大幅に向上させるこ
とができ、産業上優れた効果を奏するものである。
切削工具は、従来よりも工具寿命を大幅に向上させるこ
とができ、産業上優れた効果を奏するものである。
【図１】この発明の切削工具を焼結するための焼結パタ
ーンの説明図である。
ーンの説明図である。
【図２】有芯構造硬質相および非有芯構造硬質相を説明
するための説明図である。
するための説明図である。
１ 芯部 １´ 芯部 ２ リム部 ａ−１ 有芯構造硬質相 ａ−２ 有芯構造硬質相 ａ−３ 有芯構造硬質相 ｂ 非有芯構造硬質相
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 辻崎 久史 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社 筑波製作所 内 (72)発明者 野中 勝尚 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社 筑波製作所 内 (56)参考文献 特開 平６−114609（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−336634（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−248385（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−192804（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−187739（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−32502（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−76606（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−131803（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23B 27/14 B23P 15/28 C22C 29/00,29/10
Claims (1)
- 【請求項１】Ｔｉを主成分とし、その他、Ｗ、Ｍｏ、Ｔ
ａ、Ｖ、Ｃｒのうちの１種または２種以上の金属元素、
並びにＣ、ＮおよびＢのうちの１種または２種以上の非
金属元素からなる組成の硬質相（以下、単に硬質相と記
す）が、ＣｏおよびＮｉのうち１種または２種を主成分
とする結合相（以下、単に結合相と記す）により結合さ
れている炭窒化チタン系サーメット製切削工具であっ
て、前記硬質相は芯部およびリム部からなり、芯部はリ
ム部の１．１倍以上または０．９倍以下のＴｉ濃度を有
し、芯部とリム部が少なくとも接触状態にある硬質相
（以下、これを有芯構造硬質相という）および芯部とリ
ム部が非接触の状態にある硬質相（以下、これを非有芯
構造硬質相という）からなる炭窒化チタン系サーメット
製切削工具において、 逃げ面から１ｍｍ内部での硬質相中に占める有芯構造硬
質相の体積割合をＡ、逃げ面から０．０１ｍｍ内部での
硬質相中に占める有芯構造硬質相の体積割合をＢとする
と、Ｂ／Ａが１．２〜１０の範囲内にあることを特徴と
する炭窒化チタン系サーメット製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14004795A JP3152105B2 (ja) | 1995-05-15 | 1995-05-15 | 炭窒化チタン系サーメット製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14004795A JP3152105B2 (ja) | 1995-05-15 | 1995-05-15 | 炭窒化チタン系サーメット製切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08309605A JPH08309605A (ja) | 1996-11-26 |
| JP3152105B2 true JP3152105B2 (ja) | 2001-04-03 |
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