JP3150507B2 - 超伝導マグネット装置 - Google Patents
超伝導マグネット装置Info
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- JP3150507B2 JP3150507B2 JP25687693A JP25687693A JP3150507B2 JP 3150507 B2 JP3150507 B2 JP 3150507B2 JP 25687693 A JP25687693 A JP 25687693A JP 25687693 A JP25687693 A JP 25687693A JP 3150507 B2 JP3150507 B2 JP 3150507B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、超伝導電磁推進装置、
超伝導加速管等超伝導機器に適用される超伝導マグネッ
ト装置に関する。
超伝導加速管等超伝導機器に適用される超伝導マグネッ
ト装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の超伝導マグネット装置を図４によ
り説明する。図４において、１は真空断熱容器、２は真
空断熱容器１の内側に設けられた液体窒素（以下ＬＮ2
とする）ジャケット、３は同ジャケットの更に内側に設
けられた液体ヘリウム（以下ＬＨe とする）容器、４は
ＬＮ2 、５はＬＨe 、６はＬＨe 容器３内に設けられた
超伝導マグネットである。
り説明する。図４において、１は真空断熱容器、２は真
空断熱容器１の内側に設けられた液体窒素（以下ＬＮ2
とする）ジャケット、３は同ジャケットの更に内側に設
けられた液体ヘリウム（以下ＬＨe とする）容器、４は
ＬＮ2 、５はＬＨe 、６はＬＨe 容器３内に設けられた
超伝導マグネットである。
【０００３】この超伝導マグネッ６はＬＨe ５に浸漬さ
れ、ＬＨe 温度（約４．２Ｋ）まで冷却される。真空容
器１の外側の室温空間４０からＬＨe 容器３への侵入熱
は、空間４１を真空に保ち、更に、ＬＮ2 ジャケット４
を設置することによって、低減される。
れ、ＬＨe 温度（約４．２Ｋ）まで冷却される。真空容
器１の外側の室温空間４０からＬＨe 容器３への侵入熱
は、空間４１を真空に保ち、更に、ＬＮ2 ジャケット４
を設置することによって、低減される。
【０００４】７はＬＮ2 ジャケット４に接続されたＬＮ
2 の供給管、８はＬＮ2 ジャケットに接続されＬＮ2 ジ
ャケット２で蒸発したＮ2 の逃気管、９はＬＨe 容器３
に接続されたＬＨe の供給管、１０はＬＨe 容器３に接
続されＬＨe 容器３で蒸発したＨe の逃気管、１１はＬ
Ｈe 容器３の上部側壁に設けられたベローズであり、上
部のフランジからＬＨe 容器３壁内を熱伝導によって伝
達され同容器３内に侵入する熱を低減する。
2 の供給管、８はＬＮ2 ジャケットに接続されＬＮ2 ジ
ャケット２で蒸発したＮ2 の逃気管、９はＬＨe 容器３
に接続されたＬＨe の供給管、１０はＬＨe 容器３に接
続されＬＨe 容器３で蒸発したＨe の逃気管、１１はＬ
Ｈe 容器３の上部側壁に設けられたベローズであり、上
部のフランジからＬＨe 容器３壁内を熱伝導によって伝
達され同容器３内に侵入する熱を低減する。
【０００５】１２はＬＨe 容器３内の上部に設けられた
対流防止板であり、ＬＨe 容器３内の気相上部と気相下
部間の対流による熱伝達を抑制する。なお、１〜３およ
び７〜１２より構成される断熱低温容器をクライオスタ
ットと呼ぶ。
対流防止板であり、ＬＨe 容器３内の気相上部と気相下
部間の対流による熱伝達を抑制する。なお、１〜３およ
び７〜１２より構成される断熱低温容器をクライオスタ
ットと呼ぶ。
【０００６】１３は超伝導マグネット６に接続され、同
マグネット６に励磁電流を供給するパワーリードであ
り、電源１４と電流ケーブル１５にて接続される。ま
た、このパワーリード１３はＨe 逃気管１０で逃気され
る蒸発Ｈe ガスにより冷却される。
マグネット６に励磁電流を供給するパワーリードであ
り、電源１４と電流ケーブル１５にて接続される。ま
た、このパワーリード１３はＨe 逃気管１０で逃気され
る蒸発Ｈe ガスにより冷却される。
【０００７】１６はパワーリード１３と超伝導マグネッ
ト６の間に接続され超伝導マグネット６に永久電流を流
すための永久電流スイッチ、１７は永久電流スイッチ１
６に接続され同スイッチ１６のオン・オフを行うための
ヒータ電力を供給するリード線、１８は同リード線１７
に接続された永久電流スイッチ用のヒータ電源及び制御
装置である。
ト６の間に接続され超伝導マグネット６に永久電流を流
すための永久電流スイッチ、１７は永久電流スイッチ１
６に接続され同スイッチ１６のオン・オフを行うための
ヒータ電力を供給するリード線、１８は同リード線１７
に接続された永久電流スイッチ用のヒータ電源及び制御
装置である。
【０００８】次に、本超伝導マグネット装置の励磁回路
について、図５により説明する。図５において、１９は
超伝導材製の短絡路であり、ヒータ２０と共に永久電流
スイッチ１６を構成する。
について、図５により説明する。図５において、１９は
超伝導材製の短絡路であり、ヒータ２０と共に永久電流
スイッチ１６を構成する。
【０００９】超伝導マグネット６の励磁中はヒータ２０
へ電源１８より電力が加えられ、短絡路１９のａ−ｂ間
は常伝導状態となり、大きなインピーダンスを持つた
め、永久電流スイッチ１６をオフ状態とする。このと
き、超伝導マグネット６は電源１４と接続され、励磁電
流の供給を受ける。一般的な超伝導マグネットにおい
て、超伝導マグネットの発生磁場が数テスラのとき、励
磁電流は数千アンペア程度である。
へ電源１８より電力が加えられ、短絡路１９のａ−ｂ間
は常伝導状態となり、大きなインピーダンスを持つた
め、永久電流スイッチ１６をオフ状態とする。このと
き、超伝導マグネット６は電源１４と接続され、励磁電
流の供給を受ける。一般的な超伝導マグネットにおい
て、超伝導マグネットの発生磁場が数テスラのとき、励
磁電流は数千アンペア程度である。
【００１０】超伝導マグネット６を所定の励磁電流によ
り励磁するときは、電源１４に組み込まれた制御機器に
よって電流値を０から漸次大きくしていく。電源１４か
ら超伝導マグネット６への電流ケーブル１５及びパワー
リード１６は、大きな電流を流す場合、断面積の大きな
ものが必要となる。また、このとき電源装置１４自体も
大型化する。
り励磁するときは、電源１４に組み込まれた制御機器に
よって電流値を０から漸次大きくしていく。電源１４か
ら超伝導マグネット６への電流ケーブル１５及びパワー
リード１６は、大きな電流を流す場合、断面積の大きな
ものが必要となる。また、このとき電源装置１４自体も
大型化する。
【００１１】超伝導マグネットに流れる電流が所要の値
になると、ヒータ２０へ供給される電流が遮断され、端
子ａ−ｂ間が超伝導状態となり、永久電流Ｉが流れる。
この永久電流Ｉは超伝導マグネット６及び永久電流スイ
ッチ１６（端子ａ−ｂ間）が超伝導状態であるため、ジ
ュール熱の発生なしに流れ続ける。そして、永久電流Ｉ
が超伝導マグネット６を流れることにより、超伝導マグ
ネット６は磁場を発生する。
になると、ヒータ２０へ供給される電流が遮断され、端
子ａ−ｂ間が超伝導状態となり、永久電流Ｉが流れる。
この永久電流Ｉは超伝導マグネット６及び永久電流スイ
ッチ１６（端子ａ−ｂ間）が超伝導状態であるため、ジ
ュール熱の発生なしに流れ続ける。そして、永久電流Ｉ
が超伝導マグネット６を流れることにより、超伝導マグ
ネット６は磁場を発生する。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】従来の超伝導マグネッ
ト装置においては、以下の課題があった。即ち、電源装
置が高価であり、且つ大型で可搬性が悪かった。また、
電流ケーブル及びパワーリードにてジュール熱として発
生する熱量が多いため、所要電力量が大きく、クライオ
スタット内のＬＮ2 の蒸発量が多かった。
ト装置においては、以下の課題があった。即ち、電源装
置が高価であり、且つ大型で可搬性が悪かった。また、
電流ケーブル及びパワーリードにてジュール熱として発
生する熱量が多いため、所要電力量が大きく、クライオ
スタット内のＬＮ2 の蒸発量が多かった。
【００１３】この発熱量を許容値以下とするためには、
電源装置から超伝導マグネットへの励磁電流を供給する
電流ケーブル及びパワーリードの長さを短く、直径を太
くする必要がある。この場合、超伝導マグネット装置
と、電源装置の設置位置に柔軟性が少なくなる。本発明
は上記課題を解決しようとするものである。
電源装置から超伝導マグネットへの励磁電流を供給する
電流ケーブル及びパワーリードの長さを短く、直径を太
くする必要がある。この場合、超伝導マグネット装置
と、電源装置の設置位置に柔軟性が少なくなる。本発明
は上記課題を解決しようとするものである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明の超伝導マグネッ
ト装置は、ＬＨe が注入されたクライオスタット内に配
設されパワーリードを介してクライオスタット外の電源
に接続された超伝導マグネットを備えた超伝導マグネッ
ト装置において、上記クライオスタット内に配設され、
上記パワーリードと超伝導マグネットの間に接続され、
超伝導線材によりそれぞれ形成され上記パワーリードと
超伝導マグネットにそれぞれ接続された１次コイルと２
次コイルを有し、１次コイルに流入した電流を増幅して
２次コイルから出力する電流変換器を備えたことを特徴
としている。
ト装置は、ＬＨe が注入されたクライオスタット内に配
設されパワーリードを介してクライオスタット外の電源
に接続された超伝導マグネットを備えた超伝導マグネッ
ト装置において、上記クライオスタット内に配設され、
上記パワーリードと超伝導マグネットの間に接続され、
超伝導線材によりそれぞれ形成され上記パワーリードと
超伝導マグネットにそれぞれ接続された１次コイルと２
次コイルを有し、１次コイルに流入した電流を増幅して
２次コイルから出力する電流変換器を備えたことを特徴
としている。
【００１５】
【作用】上記において、電源から超伝導マグネットに電
流を供給する場合、電流変換器を介して供給し、電流値
をゼロから漸次増大させ、超伝導マグネットに流れる電
流値を所定値とする。
流を供給する場合、電流変換器を介して供給し、電流値
をゼロから漸次増大させ、超伝導マグネットに流れる電
流値を所定値とする。
【００１６】上記電流変換器は、１次コイルに流入する
電流を一定割合で増幅して２次コイルより出力するた
め、超伝導マグネットに流入する電流の値に対して電源
から供給される電流の値は小さくてよい。
電流を一定割合で増幅して２次コイルより出力するた
め、超伝導マグネットに流入する電流の値に対して電源
から供給される電流の値は小さくてよい。
【００１７】そのため、上記電源は小型化することがで
き、コスト低減が可能となる。また、パワーリードにつ
いても流れる電流が少ないため断面積の小さい細い線の
使用が可能になるとともに、その発熱量が抑制されるた
めにクライオスタット内でのＬＨe の蒸発量の低減が可
能となる。
き、コスト低減が可能となる。また、パワーリードにつ
いても流れる電流が少ないため断面積の小さい細い線の
使用が可能になるとともに、その発熱量が抑制されるた
めにクライオスタット内でのＬＨe の蒸発量の低減が可
能となる。
【００１８】
【実施例】本発明の一実施例に係る超伝導マグネット装
置について、図１により説明する。
置について、図１により説明する。
【００１９】図１に示す本実施例の超伝導マグネット装
置は、従来の装置と同様に真空断熱容器１、ＬＮ2 ジャ
ケット２、ＬＨe 容器３、超伝導マグネット６、ＬＮ2
供給管７、Ｎ2 逃気管８、ＬＨe 供給管９、Ｈe 逃気管
１０、ベローズ１１、対流防止板１２、パワーリード１
３、電源１４、電流ケーブル１５、永久電流スイッチ１
６、リード線１７、およびヒータ電源及び制御装置１８
を備えており、これらはそれぞれ従来の装置と同様であ
るため、その詳細な説明を省略する。なお、１〜３およ
び７〜１２より構成される断熱低温容器は、従来の装置
と同様にクライオスタットと呼ぶ。
置は、従来の装置と同様に真空断熱容器１、ＬＮ2 ジャ
ケット２、ＬＨe 容器３、超伝導マグネット６、ＬＮ2
供給管７、Ｎ2 逃気管８、ＬＨe 供給管９、Ｈe 逃気管
１０、ベローズ１１、対流防止板１２、パワーリード１
３、電源１４、電流ケーブル１５、永久電流スイッチ１
６、リード線１７、およびヒータ電源及び制御装置１８
を備えており、これらはそれぞれ従来の装置と同様であ
るため、その詳細な説明を省略する。なお、１〜３およ
び７〜１２より構成される断熱低温容器は、従来の装置
と同様にクライオスタットと呼ぶ。
【００２０】本実施例の超伝導マグネット装置において
は、上記装置に加えて、ＬＨe 容器３に設けられパワー
リード１３と永久電流スイッチ１６の間に接続され外側
に磁気シールド（軟鉄などの強磁性体、又は超伝導体な
どの反磁性体製）３１が設けられた超伝導材（ＮｂＴｉ
等）製の電流変換器３０を備えている。
は、上記装置に加えて、ＬＨe 容器３に設けられパワー
リード１３と永久電流スイッチ１６の間に接続され外側
に磁気シールド（軟鉄などの強磁性体、又は超伝導体な
どの反磁性体製）３１が設けられた超伝導材（ＮｂＴｉ
等）製の電流変換器３０を備えている。
【００２１】この電流変換器３０は、ＬＨe ５に浸漬さ
れてＬＨe 温度（約４．２Ｋ）まで冷却され、超伝導状
態となっている。また、超伝導マグネット６の発生する
磁場の影響を受けないように、その外側に設けられた磁
気シールド３１により遮蔽されている。
れてＬＨe 温度（約４．２Ｋ）まで冷却され、超伝導状
態となっている。また、超伝導マグネット６の発生する
磁場の影響を受けないように、その外側に設けられた磁
気シールド３１により遮蔽されている。
【００２２】上記電流変換器３０は、図２に示すように
２重円筒型であり、外側の巻枠３０ａには１次コイル３
２が巻かれており、内側の巻枠３０ｂには２次コイル３
３が巻かれている。なお、１次コイル３２及び２次コイ
ル３３は何れも超伝導材製である。また、１次コイル３
２及び２次コイル３３には、それぞれ電流供給リード線
３４及び電流取り出しリード線３５が接続されている。
２重円筒型であり、外側の巻枠３０ａには１次コイル３
２が巻かれており、内側の巻枠３０ｂには２次コイル３
３が巻かれている。なお、１次コイル３２及び２次コイ
ル３３は何れも超伝導材製である。また、１次コイル３
２及び２次コイル３３には、それぞれ電流供給リード線
３４及び電流取り出しリード線３５が接続されている。
【００２３】上記電流変換器３０については、図３に示
すように１次コイル３２がリード線３４、パワーリード
１３、電流ケーブル１５を介して電源１４に接続され、
２次コイル３３がリード線３５、永久電流スイッチ１６
を介して超伝導マグネット６に接続されている。
すように１次コイル３２がリード線３４、パワーリード
１３、電流ケーブル１５を介して電源１４に接続され、
２次コイル３３がリード線３５、永久電流スイッチ１６
を介して超伝導マグネット６に接続されている。
【００２４】上記において、電流を電源１４から供給す
ると、供給された電流は１次コイル３２に流れる。この
１次コイル３２に流れる電流値を漸次大きくしていく
と、電流値の増加の割合、及び１次コイル３２と２次コ
イル３３の巻数比に応じて増幅された誘導電流が２次コ
イル３３に流れ、この誘導電流は２次コイル３３に接続
された超伝導マグネット６に流れる。
ると、供給された電流は１次コイル３２に流れる。この
１次コイル３２に流れる電流値を漸次大きくしていく
と、電流値の増加の割合、及び１次コイル３２と２次コ
イル３３の巻数比に応じて増幅された誘導電流が２次コ
イル３３に流れ、この誘導電流は２次コイル３３に接続
された超伝導マグネット６に流れる。
【００２５】超伝導マグネット６に流れる電流が所定の
電流値に到達したとき、１次コイル３２に流す電流の増
加を止め、一定電流を保持すれば、２次コイル３３及び
超伝導マグネット６にも一定の励磁電流が流れ続ける。
電流値に到達したとき、１次コイル３２に流す電流の増
加を止め、一定電流を保持すれば、２次コイル３３及び
超伝導マグネット６にも一定の励磁電流が流れ続ける。
【００２６】この後、従来の装置と同様に永久電流スイ
ッチ１６をオンにして電源１４から１次コイル３２への
供給電流を停止すると、超伝導マグネット６には永久電
流Ｉが流れ続ける。
ッチ１６をオンにして電源１４から１次コイル３２への
供給電流を停止すると、超伝導マグネット６には永久電
流Ｉが流れ続ける。
【００２７】なお、従来、常伝導状態（物質が電気抵抗
を持つ状態）では類似の装置として、変圧器があるが、
以下に従来の変圧器と本実施例に係る超伝導製の電流変
換器の作動原理の違いを説明する。
を持つ状態）では類似の装置として、変圧器があるが、
以下に従来の変圧器と本実施例に係る超伝導製の電流変
換器の作動原理の違いを説明する。
【００２８】２つのコイルが接近して配置されていると
き、第１のコイルに時間と共に大きさの変化する電流が
流れると、第１のコイルには電流と共に変動する磁場が
発生する。第２のコイルには相互誘導によりこの変動磁
場を打ち消すような電流が発生する。
き、第１のコイルに時間と共に大きさの変化する電流が
流れると、第１のコイルには電流と共に変動する磁場が
発生する。第２のコイルには相互誘導によりこの変動磁
場を打ち消すような電流が発生する。
【００２９】コイル線材またはリード線に電気抵抗があ
る場合、第１のコイルに流す電流の変動がなくなると、
第２のコイルに流れる電流は電気抵抗のため次第に減少
し、ゼロとなる。従って、常伝導における変圧器では、
第１のコイルに交流電流（時間と共に電流が変化する）
を流し、第２のコイルに発生する交流電流を取り出すこ
とにより定常電流を得る。
る場合、第１のコイルに流す電流の変動がなくなると、
第２のコイルに流れる電流は電気抵抗のため次第に減少
し、ゼロとなる。従って、常伝導における変圧器では、
第１のコイルに交流電流（時間と共に電流が変化する）
を流し、第２のコイルに発生する交流電流を取り出すこ
とにより定常電流を得る。
【００３０】このとき、二つのコイルのインダクタンス
の違いに応じて第１のコイルの両端と第２のコイルの両
端に発生する電圧値が変わるので、交流電流に対する変
圧器として使用できる。
の違いに応じて第１のコイルの両端と第２のコイルの両
端に発生する電圧値が変わるので、交流電流に対する変
圧器として使用できる。
【００３１】一方、本実施例に係る超伝導製の電流変換
器３０においては、第２のコイル及びリード線が超伝導
状態であるため、第１のコイルに流れる電流の時間変化
がなくなり一定値となっても、一旦流れた電流は減衰す
ることなく流れ続ける。従って、超伝導マグネット装置
のように定常運転状態では直流電流が流れる回路であっ
ても、励磁電流の供給時には本実施例の電流変換器が使
用できる。
器３０においては、第２のコイル及びリード線が超伝導
状態であるため、第１のコイルに流れる電流の時間変化
がなくなり一定値となっても、一旦流れた電流は減衰す
ることなく流れ続ける。従って、超伝導マグネット装置
のように定常運転状態では直流電流が流れる回路であっ
ても、励磁電流の供給時には本実施例の電流変換器が使
用できる。
【００３２】本実施例においては、上記のように超伝導
マグネットには電流変換器により増幅された電流が供給
されるため、電源からの供給電流を低減することがで
き、電源装置の小型化、及び低コスト化が可能となり、
また、電流ケーブルやパワーリード等の細線化、発熱量
の低減が可能となり、クライオスタット内でのＬＨe の
蒸発量の低減が可能となった。
マグネットには電流変換器により増幅された電流が供給
されるため、電源からの供給電流を低減することがで
き、電源装置の小型化、及び低コスト化が可能となり、
また、電流ケーブルやパワーリード等の細線化、発熱量
の低減が可能となり、クライオスタット内でのＬＨe の
蒸発量の低減が可能となった。
【００３３】なお、１次コイル３２へ供給する電流は従
来の装置に比べ小さいため、パワーリード１３、電流ケ
ーブル１５等における発熱量が許容できる値であれば、
永久電流スイッチ１６を使用せず、１次コイル３２に電
流を供給したまま本実施例の超伝導マグネット装置を使
用することも可能である。
来の装置に比べ小さいため、パワーリード１３、電流ケ
ーブル１５等における発熱量が許容できる値であれば、
永久電流スイッチ１６を使用せず、１次コイル３２に電
流を供給したまま本実施例の超伝導マグネット装置を使
用することも可能である。
【００３４】
【発明の効果】本発明の超伝導マグネット装置は、超伝
導線材により形成された１次コイルと２次コイルを有す
る電流変換器をＬＨe が注入されたクライオスタット内
の超伝導マグネットとパワーリードの間に接続し、電源
から供給される電流は上記電流変換器により増幅されて
超伝導マグネットに供給されるものとすることによっ
て、電源の小型化、低コスト化を可能にするとともに、
パワーリードの細線化を可能とし、また、パワーリード
の発熱量が抑制されるため、クライオスタット内におけ
るＬＨe の蒸発量の低減が可能となる。
導線材により形成された１次コイルと２次コイルを有す
る電流変換器をＬＨe が注入されたクライオスタット内
の超伝導マグネットとパワーリードの間に接続し、電源
から供給される電流は上記電流変換器により増幅されて
超伝導マグネットに供給されるものとすることによっ
て、電源の小型化、低コスト化を可能にするとともに、
パワーリードの細線化を可能とし、また、パワーリード
の発熱量が抑制されるため、クライオスタット内におけ
るＬＨe の蒸発量の低減が可能となる。
【図１】本発明の一実施例に係る超伝導マグネット装置
の説明図である。
の説明図である。
【図２】上記一実施例に係る電流変換器の斜視図であ
る。
る。
【図３】上記一実施例に係る超伝導マグネット装置の電
気回路図である。
気回路図である。
【図４】従来の超伝導マグネット装置の説明図である。
【図５】従来の超伝導マグネット装置の電気回路図であ
る。
る。
１ 真空断熱容器 ２ ＬＮ2 ジャケット ３ ＬＨe 容器 ４ ＬＮ2 ５ ＬＨe ６ 超伝導マグネット ７ ＬＮ2 供給管 ８ Ｎ2 逃気管 ９ ＬＨe 供給管 １０ Ｈe 逃気管 １１ ベローズ １２ 対流防止板 １３ パワーリード １４ 電源 １５ 電流ケーブル １６ 永久電流スイッチ １７ リード線 １８ ヒータ電源及び制御装置 １９ 短絡路 ２０ ヒータ ３０ 電流変換器 ３１ 磁気シールド ３０ａ，３０ｂ 巻枠 ３２ １次コイル ３３ ２次コイル ３４，３５ リード線 ４０ 室温空間 ４１ 真空空間
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01F 6/00 ZAA
Claims (1)
- 【請求項１】 液体ヘリウムが注入されたクライオスタ
ット内に配設されパワーリードを介してクライオスタッ
ト外の電源に接続された超伝導マグネットを備えた超伝
導マグネット装置において、上記クライオスタット内に
配設され、上記パワーリードと超伝導マグネットの間に
接続され、超伝導線材によりそれぞれ形成され上記パワ
ーリードと超伝導マグネットにそれぞれ接続された１次
コイルと２次コイルを有し、１次コイルに流入した電流
を増幅して２次コイルから出力する電流変換器を備えた
ことを特徴とする超伝導マグネット装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25687693A JP3150507B2 (ja) | 1993-10-14 | 1993-10-14 | 超伝導マグネット装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25687693A JP3150507B2 (ja) | 1993-10-14 | 1993-10-14 | 超伝導マグネット装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07111212A JPH07111212A (ja) | 1995-04-25 |
| JP3150507B2 true JP3150507B2 (ja) | 2001-03-26 |
Family
ID=17298644
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25687693A Expired - Fee Related JP3150507B2 (ja) | 1993-10-14 | 1993-10-14 | 超伝導マグネット装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3150507B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1037374C (zh) * | 1991-07-02 | 1998-02-11 | 住友电气工业株式会社 | 具有自动拉断试验设备的光纤耦合器制造装置 |
| RU2601218C1 (ru) * | 2015-04-08 | 2016-10-27 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт ядерной физики им. Г.И. Будкера Сибирского отделения РАН (ИЯФ СО РАН) | Способ криостатирования и запитки сверхпроводящей обмотки индукционного накопителя и устройство для его реализации |
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| JP2007005573A (ja) * | 2005-06-24 | 2007-01-11 | Hitachi Ltd | 超伝導磁石装置および超電導磁石装置の冷媒注入方法 |
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1993
- 1993-10-14 JP JP25687693A patent/JP3150507B2/ja not_active Expired - Fee Related
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