JP3141507B2 - ダイキャスト用の鋳造装置及び鋳造方法 - Google Patents
ダイキャスト用の鋳造装置及び鋳造方法Info
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- JP3141507B2 JP3141507B2 JP04088066A JP8806692A JP3141507B2 JP 3141507 B2 JP3141507 B2 JP 3141507B2 JP 04088066 A JP04088066 A JP 04088066A JP 8806692 A JP8806692 A JP 8806692A JP 3141507 B2 JP3141507 B2 JP 3141507B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
- B22D17/20—Accessories: Details
- B22D17/32—Controlling equipment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
- B22D27/09—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting by using pressure
- B22D27/11—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting by using pressure making use of mechanical pressing devices
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，ひけ巣の発生，金型の
破損等のトラブルを防止し得る，ダイキャスト用の金型
及びダイキャスト鋳造方法に関する。
破損等のトラブルを防止し得る，ダイキャスト用の金型
及びダイキャスト鋳造方法に関する。
【０００２】
【従来技術】図４に示すごとく，従来，鋳巣の少ない高
密度のダイキャスト品を得る目的で，射出プランジャ７
の他に局部加圧プランジャ９を設けた，ダイキャスト用
の鋳造装置が知られている。上記鋳造装置は，同図に示
すごとく，固定型８１と可動型８２とからなる金型８内
に形成されたキャビティ８０と，該キャビティ８０内に
被成形物を形成する溶湯６を射出するための射出プラン
ジャ７と，キャビティ８０内の上記溶湯６を局部的に加
圧するための局部加圧プランジャ９を設けた加圧シリン
ダ９１を有する。
密度のダイキャスト品を得る目的で，射出プランジャ７
の他に局部加圧プランジャ９を設けた，ダイキャスト用
の鋳造装置が知られている。上記鋳造装置は，同図に示
すごとく，固定型８１と可動型８２とからなる金型８内
に形成されたキャビティ８０と，該キャビティ８０内に
被成形物を形成する溶湯６を射出するための射出プラン
ジャ７と，キャビティ８０内の上記溶湯６を局部的に加
圧するための局部加圧プランジャ９を設けた加圧シリン
ダ９１を有する。
【０００３】上記鋳造装置を用いてダイキャスト鋳造す
るに当たっては，上記射出プランジャ７によって，溶湯
６が，湯口８０１を通じてキャビティ８０内に射出され
る。該溶湯６は，射出シリンダ７１に設けられた給湯口
７１０より，該射出シリンダ７１内に供給される。
るに当たっては，上記射出プランジャ７によって，溶湯
６が，湯口８０１を通じてキャビティ８０内に射出され
る。該溶湯６は，射出シリンダ７１に設けられた給湯口
７１０より，該射出シリンダ７１内に供給される。
【０００４】一方，局部加圧プランジャ９により，キャ
ビティ８０内の溶湯６を局部的に加圧する。これによ
り，ひけ巣が少なく，かつ高密度のダイキャスト品が得
られる。なお，上記局部加圧プランジャ９は，油圧切替
バルブ９５，油圧パイプ９５１によって，加圧シリンダ
９１内に作動油５が送入されることによって作動する。
ビティ８０内の溶湯６を局部的に加圧する。これによ
り，ひけ巣が少なく，かつ高密度のダイキャスト品が得
られる。なお，上記局部加圧プランジャ９は，油圧切替
バルブ９５，油圧パイプ９５１によって，加圧シリンダ
９１内に作動油５が送入されることによって作動する。
【０００５】ところで，上記局部加圧プランジャ９によ
り，キャビティ８０内の溶湯６を局部加圧するに当たっ
ては，その加圧のタイミング及び局部加圧プランジャ９
の変位量が，ダイキャスト品の密度に大きな影響を与え
る。これにより，ひけ巣の発生量が異なることになる。
り，キャビティ８０内の溶湯６を局部加圧するに当たっ
ては，その加圧のタイミング及び局部加圧プランジャ９
の変位量が，ダイキャスト品の密度に大きな影響を与え
る。これにより，ひけ巣の発生量が異なることになる。
【０００６】なお，上記固定型８１は，固定型支持台８
１１により支持された固定ブロック８１２で保持固定さ
れている。一方，上記可動型８２は，可動型支持台９
６，９７，９８により支持された可動ブロック８２１を
介して，ピストン（図示略）の駆動力で移動するよう構
成されている。なお，図４中の符号７０は射出棒，７１
１はランナー，９０１は湯口，９２及び９３はエジェク
ターピン，９５２は作動油５の戻り用の油圧パイプを示
す。
１１により支持された固定ブロック８１２で保持固定さ
れている。一方，上記可動型８２は，可動型支持台９
６，９７，９８により支持された可動ブロック８２１を
介して，ピストン（図示略）の駆動力で移動するよう構
成されている。なお，図４中の符号７０は射出棒，７１
１はランナー，９０１は湯口，９２及び９３はエジェク
ターピン，９５２は作動油５の戻り用の油圧パイプを示
す。
【０００７】
【解決しようとする課題】しかしながら，上記従来技術
には，次の問題点がある。即ち，上記局部加圧プランジ
ャ９には，上記射出プランジャ７により溶湯６を射出す
る場合，図５に示すごとく，鋳造圧力の２〜３倍，例え
ば２０００ｋｇｆ／ｃｍ2 以上にも及ぶ高圧が加わるこ
とになる。即ち，図５に示すごとく，まず局部加圧プラ
ンジャの局部加圧力Ｐ及び射出プランジャ７の鋳造圧力
Ｑにつき説明する。
には，次の問題点がある。即ち，上記局部加圧プランジ
ャ９には，上記射出プランジャ７により溶湯６を射出す
る場合，図５に示すごとく，鋳造圧力の２〜３倍，例え
ば２０００ｋｇｆ／ｃｍ2 以上にも及ぶ高圧が加わるこ
とになる。即ち，図５に示すごとく，まず局部加圧プラ
ンジャの局部加圧力Ｐ及び射出プランジャ７の鋳造圧力
Ｑにつき説明する。
【０００８】上記鋳造圧力Ｑは，射出プランジャ７によ
り溶湯６をキャビティ８０内に射出する時のキャビティ
８０内の圧力である。この鋳造圧力Ｑは，図５に示すご
とく，射出開始からその完了時までほぼ一定の約１２０
０ｋｇｆ／ｃｍ2 である。上記局部加圧力Ｐは，局部加
圧プランジャ９によりキャビティ８０内の溶湯６を局部
的に加圧する時のキャビティ８０内の圧力である。上記
局部加圧力は，比較的高圧であるためキャビティ８０内
の初期凝固（溶融）状態の溶湯６が，湯口８０１よりラ
ンナー７１１内に，押し出されてしまう。
り溶湯６をキャビティ８０内に射出する時のキャビティ
８０内の圧力である。この鋳造圧力Ｑは，図５に示すご
とく，射出開始からその完了時までほぼ一定の約１２０
０ｋｇｆ／ｃｍ2 である。上記局部加圧力Ｐは，局部加
圧プランジャ９によりキャビティ８０内の溶湯６を局部
的に加圧する時のキャビティ８０内の圧力である。上記
局部加圧力は，比較的高圧であるためキャビティ８０内
の初期凝固（溶融）状態の溶湯６が，湯口８０１よりラ
ンナー７１１内に，押し出されてしまう。
【０００９】その結果，キャビティ８０内の溶湯６に充
分な局部加圧力が加わらず，ダイキャスト被成形物にひ
け巣を生ずることになる。また，上記射出プランジャ７
によりキャビティ８０内に溶湯６を射出してから局部加
圧プランジャ９により局部加圧を開始するまでのタイム
ラグＴ0 （図５参照）が長くなった場合には，キャビテ
ィ８０内の溶湯６の凝固がかなりの程度まで進行してし
まう。そのため，ひけ巣の発生防止のために，局部加圧
力Ｐを，図５に示すごとく，約２２００ｋｇｆ／ｃｍ2
以上加える場合がある。
分な局部加圧力が加わらず，ダイキャスト被成形物にひ
け巣を生ずることになる。また，上記射出プランジャ７
によりキャビティ８０内に溶湯６を射出してから局部加
圧プランジャ９により局部加圧を開始するまでのタイム
ラグＴ0 （図５参照）が長くなった場合には，キャビテ
ィ８０内の溶湯６の凝固がかなりの程度まで進行してし
まう。そのため，ひけ巣の発生防止のために，局部加圧
力Ｐを，図５に示すごとく，約２２００ｋｇｆ／ｃｍ2
以上加える場合がある。
【００１０】その結果，キャビティ８０内の溶湯６は，
この急激な圧力の上昇に伴ってキャビティ８０内を移動
し，偏析を生ずる。そのため，この偏析の発生に伴いひ
け巣（収縮巣）が多く発生するという不具合（トラブ
ル）を生ずる。
この急激な圧力の上昇に伴ってキャビティ８０内を移動
し，偏析を生ずる。そのため，この偏析の発生に伴いひ
け巣（収縮巣）が多く発生するという不具合（トラブ
ル）を生ずる。
【００１１】また，ひけ巣の発生を防止するために，上
記局部加圧プランジャ９の加圧力Ｐを上記２２００ｋｇ
ｆ／ｃｍ2 以上に高くすると，上記固定型８１，可動型
８２等の金型８が破損するというトラブルを生ずる場合
がある。本発明は，かかる従来の問題点に鑑みてなされ
たもので，ひけ巣の発生，金型８の破損等のトラブルを
防止し得る，ダイキャスト用の鋳造装置及びダイキャス
ト鋳造方法を提供しようとするものである。
記局部加圧プランジャ９の加圧力Ｐを上記２２００ｋｇ
ｆ／ｃｍ2 以上に高くすると，上記固定型８１，可動型
８２等の金型８が破損するというトラブルを生ずる場合
がある。本発明は，かかる従来の問題点に鑑みてなされ
たもので，ひけ巣の発生，金型８の破損等のトラブルを
防止し得る，ダイキャスト用の鋳造装置及びダイキャス
ト鋳造方法を提供しようとするものである。
【００１２】本発明は，金型内に形成されたキャビティ
と，該キャビティ内に被成形物の溶湯を射出するための
射出プランジャと，上記キャビティ内の上記溶湯を局部
的に加圧するための局部加圧プランジャと，上記キャビ
ティ内の溶湯圧力を検出する圧力検出手段と，該圧力検
出手段により検出した溶湯圧力に応じて，上記局部加圧
プランジャの加圧力を多段的に制御するための加圧制御
手段とを有することを特徴とするダイキャスト用の鋳造
装置にある。
と，該キャビティ内に被成形物の溶湯を射出するための
射出プランジャと，上記キャビティ内の上記溶湯を局部
的に加圧するための局部加圧プランジャと，上記キャビ
ティ内の溶湯圧力を検出する圧力検出手段と，該圧力検
出手段により検出した溶湯圧力に応じて，上記局部加圧
プランジャの加圧力を多段的に制御するための加圧制御
手段とを有することを特徴とするダイキャスト用の鋳造
装置にある。
【００１３】本発明において最も注目すべきことは，キ
ャビティ内の溶湯圧力を検出する圧力検出手段を設ける
と共に，溶湯圧力に応じて上記局部加圧プランジャの加
圧力を多段的に制御するための加圧制御手段を設けたこ
とにある。上記加圧制御手段としては，例えば実施例１
に示すごとく，減圧弁に連結したデジタル式リリーフ弁
を用いる。また，キャビティ内の溶湯圧力をコントロー
ラーにより検出し，その検出量によって，局部加圧力を
多段的に増大させるキャビティ内圧力検出手段を用い
る。即ち，上記加圧制御手段は溶湯の凝固状態に相応し
て，局部加圧力を多段的に増大するよう構成してある。
ャビティ内の溶湯圧力を検出する圧力検出手段を設ける
と共に，溶湯圧力に応じて上記局部加圧プランジャの加
圧力を多段的に制御するための加圧制御手段を設けたこ
とにある。上記加圧制御手段としては，例えば実施例１
に示すごとく，減圧弁に連結したデジタル式リリーフ弁
を用いる。また，キャビティ内の溶湯圧力をコントロー
ラーにより検出し，その検出量によって，局部加圧力を
多段的に増大させるキャビティ内圧力検出手段を用い
る。即ち，上記加圧制御手段は溶湯の凝固状態に相応し
て，局部加圧力を多段的に増大するよう構成してある。
【００１４】そのため，上記加圧制御手段はキャビティ
内の溶湯圧力に相応して作動すると共に，溶湯の凝固程
度を検出できるキャビティ内圧力検出手段を有する，デ
ジタル式リリーフ弁を用いる。また，加圧力を多段的に
増大させる最適な条件は，例えば４段階増大の場合，各
段階の局部加圧を加えてからの経過時間Ｔ1〜Ｔ4（図
２）及び加圧力Ｐ1〜Ｐ4（図３）を実験により求めて決
定する。
内の溶湯圧力に相応して作動すると共に，溶湯の凝固程
度を検出できるキャビティ内圧力検出手段を有する，デ
ジタル式リリーフ弁を用いる。また，加圧力を多段的に
増大させる最適な条件は，例えば４段階増大の場合，各
段階の局部加圧を加えてからの経過時間Ｔ1〜Ｔ4（図
２）及び加圧力Ｐ1〜Ｐ4（図３）を実験により求めて決
定する。
【００１５】次に，ダイキャスト鋳造方法としては，金
型内のキャビティに被成形物の溶湯を所定の鋳造圧力に
て射出し，その後キャビティ内の溶湯を局部加圧プラン
ジャにより局部的に加圧しながら溶湯を凝固させるに当
たり，上記キャビティ内の溶湯圧力を検出して，この検
出した溶湯圧力に応じて，上記局部加圧プランジャの加
圧を，溶湯の凝固進行程度に相応して上記鋳造圧力より
も小さい圧力から徐々に増加するように多段的に制御す
ることを特徴とするダイキャスト鋳造方法がある。
型内のキャビティに被成形物の溶湯を所定の鋳造圧力に
て射出し，その後キャビティ内の溶湯を局部加圧プラン
ジャにより局部的に加圧しながら溶湯を凝固させるに当
たり，上記キャビティ内の溶湯圧力を検出して，この検
出した溶湯圧力に応じて，上記局部加圧プランジャの加
圧を，溶湯の凝固進行程度に相応して上記鋳造圧力より
も小さい圧力から徐々に増加するように多段的に制御す
ることを特徴とするダイキャスト鋳造方法がある。
【００１６】上記ダイキャスト鋳造方法において最も注
目すべきことは，上記局部加圧プランジャによる局部加
圧は溶湯の凝固進行程度に相応して多段的に制御するこ
とである。即ち，溶湯の凝固速度に対応して局部加圧プ
ランジャによる局部加圧力を順次増加させてゆく。上記
凝固進行程度は，例えば局部加圧プランジャの作動量又
は溶湯の程度を検出することにより，その検出値と凝固
の進行状況との相関関係により知ることができる。
目すべきことは，上記局部加圧プランジャによる局部加
圧は溶湯の凝固進行程度に相応して多段的に制御するこ
とである。即ち，溶湯の凝固速度に対応して局部加圧プ
ランジャによる局部加圧力を順次増加させてゆく。上記
凝固進行程度は，例えば局部加圧プランジャの作動量又
は溶湯の程度を検出することにより，その検出値と凝固
の進行状況との相関関係により知ることができる。
【００１７】局部加圧力を多段的に制御するに当たって
は，例えばキャビティ内の溶湯の温度，圧力を検知す
る。そして，その検知量に相応して，上記加圧制御手段
によりキャビティ内の局部加圧力を高める。
は，例えばキャビティ内の溶湯の温度，圧力を検知す
る。そして，その検知量に相応して，上記加圧制御手段
によりキャビティ内の局部加圧力を高める。
【００１８】
【作用及び効果】本発明のダイキャスト用の鋳造装置に
おいては，キャビティ内の溶湯圧力を検出する圧力検出
手段を有すると共に，該圧力検出手段により検出した溶
湯圧力に応じて上記局部加圧プランジャによる局部加圧
力を多段的に制御するための，加圧制御手段を有する。
そのため，キャビティ内に溶湯の充填が完了してから凝
固が完了するまで，常に適正な局部加圧力を該溶湯に加
えることができる。
おいては，キャビティ内の溶湯圧力を検出する圧力検出
手段を有すると共に，該圧力検出手段により検出した溶
湯圧力に応じて上記局部加圧プランジャによる局部加圧
力を多段的に制御するための，加圧制御手段を有する。
そのため，キャビティ内に溶湯の充填が完了してから凝
固が完了するまで，常に適正な局部加圧力を該溶湯に加
えることができる。
【００１９】その結果，キャビティ内の溶湯に対して，
急激に局部加圧力を上昇させた状態で加えることがな
く，凝固中の溶湯の移動を最小限に制御できる。それ
故，溶湯の偏析，並びにひけ巣の発生を防止することが
できる。また，ひけ巣発生防止に当たり，キャビティ中
の溶湯に対して大きな局部加圧力を金型に加えることな
く，常に適正な局部加圧力のみを金型内に加えることが
できる。
急激に局部加圧力を上昇させた状態で加えることがな
く，凝固中の溶湯の移動を最小限に制御できる。それ
故，溶湯の偏析，並びにひけ巣の発生を防止することが
できる。また，ひけ巣発生防止に当たり，キャビティ中
の溶湯に対して大きな局部加圧力を金型に加えることな
く，常に適正な局部加圧力のみを金型内に加えることが
できる。
【００２０】そのため，固定型，可動型などの金型の破
損を防止することができる。また，ダイキャスト鋳造方
法においても同様の効果を得ることができる。それ故，
本発明によれば，ひけ巣の発生，金型の破損等のトラブ
ルを防止し得る，ダイキャスト用の金型及び鋳造方法を
提供することができる。
損を防止することができる。また，ダイキャスト鋳造方
法においても同様の効果を得ることができる。それ故，
本発明によれば，ひけ巣の発生，金型の破損等のトラブ
ルを防止し得る，ダイキャスト用の金型及び鋳造方法を
提供することができる。
【００２１】
実施例１ 本発明の実施例にかかるダイキャスト用の鋳造装置につ
き，図１を用いて説明する。本例の鋳造装置は，金型８
内に形成されたキャビティ８０と，該キャビティ８０内
に被成形物の溶湯６を射出するための射出プランジャ７
と，キャビティ８０内の上記溶湯６を局部的に加圧する
ための局部加圧プランジャ２と，上記局部加圧プランジ
ャ２の加圧力を４段階に制御するための加圧制御手段１
とを有する。
き，図１を用いて説明する。本例の鋳造装置は，金型８
内に形成されたキャビティ８０と，該キャビティ８０内
に被成形物の溶湯６を射出するための射出プランジャ７
と，キャビティ８０内の上記溶湯６を局部的に加圧する
ための局部加圧プランジャ２と，上記局部加圧プランジ
ャ２の加圧力を４段階に制御するための加圧制御手段１
とを有する。
【００２２】加圧制御手段１は，図１に示すごとく，上
記キャビティ８０内の溶湯６の圧力を逐次正確に検出で
きるキャビティ内圧力検出手段１１０を有する。また，
加圧制御手段１は，上記キャビティ８０内の温度，圧力
のセンサに電気的に接続した，コントローラー１０を有
する。これにより，キャビティ内の温度圧力に応じて，
デジタル式リリーフ弁１１を作動させる。
記キャビティ８０内の溶湯６の圧力を逐次正確に検出で
きるキャビティ内圧力検出手段１１０を有する。また，
加圧制御手段１は，上記キャビティ８０内の温度，圧力
のセンサに電気的に接続した，コントローラー１０を有
する。これにより，キャビティ内の温度圧力に応じて，
デジタル式リリーフ弁１１を作動させる。
【００２３】また，加圧制御手段１には，減圧弁１２及
びオイルコントロールバルブ１３に連結した，デジタル
式リリーフ弁１１を有する。また，デジタル式リリーフ
弁１１は，作動油５を送給するための油圧ポンプ３３及
び作動油タンク３４に連結してある。その他は，前記従
来例と同様である。なお，図１中の符号２２，２３は，
エジェクターピンを示す。
びオイルコントロールバルブ１３に連結した，デジタル
式リリーフ弁１１を有する。また，デジタル式リリーフ
弁１１は，作動油５を送給するための油圧ポンプ３３及
び作動油タンク３４に連結してある。その他は，前記従
来例と同様である。なお，図１中の符号２２，２３は，
エジェクターピンを示す。
【００２４】次に，作用効果につき説明する。本例のダ
イキャスト用の鋳造装置を用いてキャビティ８０内の溶
湯６に対して局部加圧を行うに当たっては，まず油圧ポ
ンプ３３により作動油５を作動油タンク３４より汲み上
げてデジタル式リリーフ弁１１を介して減圧弁１２内に
送入する。この時，上記キャビティ内圧力検知手段１１
０の検知量に相応して，減圧弁１２の開口量が制御され
決定される。
イキャスト用の鋳造装置を用いてキャビティ８０内の溶
湯６に対して局部加圧を行うに当たっては，まず油圧ポ
ンプ３３により作動油５を作動油タンク３４より汲み上
げてデジタル式リリーフ弁１１を介して減圧弁１２内に
送入する。この時，上記キャビティ内圧力検知手段１１
０の検知量に相応して，減圧弁１２の開口量が制御され
決定される。
【００２５】そのため，作動油５は，実線矢印で示すご
とく，その適正量が油圧タンク３４よりデジタル式リリ
ーフ弁１１，減圧弁１２，オイルコントロールバルブ１
３，油圧パイプ４１を通って，ピストン２１内へ圧送さ
れる。これにより，ピストン２１が実線矢印方向に移動
し，更に局部加圧プランジャ２をキャビティ８０側へ押
し出すことになる。そして，キャビティ８０内の溶湯６
に対して徐々に局部加圧力Ｐを加えることになる。その
ため，上記キャビティ内圧力検出手段１１０により，上
記キャビティ８０内の圧力を逐次正確に検出しながら，
該キャビティ８０内に上記局部加圧力Ｐを多段的に加え
てゆくことができる。
とく，その適正量が油圧タンク３４よりデジタル式リリ
ーフ弁１１，減圧弁１２，オイルコントロールバルブ１
３，油圧パイプ４１を通って，ピストン２１内へ圧送さ
れる。これにより，ピストン２１が実線矢印方向に移動
し，更に局部加圧プランジャ２をキャビティ８０側へ押
し出すことになる。そして，キャビティ８０内の溶湯６
に対して徐々に局部加圧力Ｐを加えることになる。その
ため，上記キャビティ内圧力検出手段１１０により，上
記キャビティ８０内の圧力を逐次正確に検出しながら，
該キャビティ８０内に上記局部加圧力Ｐを多段的に加え
てゆくことができる。
【００２６】それ故，上記デジタル式リリーフ弁１１
は，例えば後述する実施例２のごとく，４段階に上記局
部加圧力Ｐを制御することになる。そのため，キャビテ
ィ８０内の溶湯６の充填が完了してから凝固が完了する
まで，常に適正な局部加圧力Ｐを多段的に徐々に溶湯６
に加えることができる。その結果，キャビティ８０内の
溶湯６に対して，急激に局部加圧力Ｐを加えるることが
なく，凝固中の溶湯６の移動を最小限に制御できる。
は，例えば後述する実施例２のごとく，４段階に上記局
部加圧力Ｐを制御することになる。そのため，キャビテ
ィ８０内の溶湯６の充填が完了してから凝固が完了する
まで，常に適正な局部加圧力Ｐを多段的に徐々に溶湯６
に加えることができる。その結果，キャビティ８０内の
溶湯６に対して，急激に局部加圧力Ｐを加えるることが
なく，凝固中の溶湯６の移動を最小限に制御できる。
【００２７】それ故，溶湯６の偏析，ひけ巣の発生を防
止することができる。また，ひけ巣の発生防止に当たっ
ては，キャビティ８０内の溶湯６に対して大きな局部加
圧力Ｐを加えない。そのため，固定型８１，可動型８２
などの金型の破損を防止することができる。それ故，本
例によれば，ひけ巣の発生，金型の破損等のトラブルを
防止し得る。
止することができる。また，ひけ巣の発生防止に当たっ
ては，キャビティ８０内の溶湯６に対して大きな局部加
圧力Ｐを加えない。そのため，固定型８１，可動型８２
などの金型の破損を防止することができる。それ故，本
例によれば，ひけ巣の発生，金型の破損等のトラブルを
防止し得る。
【００２８】実施例２ 本例は，図１〜図３に示すごとく，実施例１にかかるダ
イキャスト用の鋳造装置を用いて，ダイキャスト鋳造物
を鋳造する方法を示すものである。本例のダイキャスト
鋳造方法は，図１〜図３に示すごとく，金型８内のキャ
ビティ８０に被成形物の溶湯６を射出し，その後キャビ
ティ８０内の溶湯６に局部加圧プランジャ２により凝固
進行程度に応じて局部加圧力Ｐを加えながら，溶湯６を
凝固させる方法である。
イキャスト用の鋳造装置を用いて，ダイキャスト鋳造物
を鋳造する方法を示すものである。本例のダイキャスト
鋳造方法は，図１〜図３に示すごとく，金型８内のキャ
ビティ８０に被成形物の溶湯６を射出し，その後キャビ
ティ８０内の溶湯６に局部加圧プランジャ２により凝固
進行程度に応じて局部加圧力Ｐを加えながら，溶湯６を
凝固させる方法である。
【００２９】上記局部加圧プランジャ２による局部加圧
力Ｐは，図２，図３に示すごとく，溶湯６の凝固進行程
度に相応して，４段階に制御する。即ち，図２に示すご
とく，キャビティ８０内の溶湯６が初期凝固状態の第１
段階Ｔ1 においては，局部加圧力Ｐは約７００ｋｇｆ／
ｃｍ2 である。ここで第１段階Ｔ1 は１．５秒である。
力Ｐは，図２，図３に示すごとく，溶湯６の凝固進行程
度に相応して，４段階に制御する。即ち，図２に示すご
とく，キャビティ８０内の溶湯６が初期凝固状態の第１
段階Ｔ1 においては，局部加圧力Ｐは約７００ｋｇｆ／
ｃｍ2 である。ここで第１段階Ｔ1 は１．５秒である。
【００３０】また，第２段階Ｔ2 においては，局部加圧
力Ｐは約１２００ｋｇｆ／ｃｍ2 である。ここで第２段
階Ｔ2 は２．０秒である。次に，第３段階Ｔ3 において
は，局部加圧力Ｐは約１６００ｋｇｆ／ｃｍ2 である。
ここで第３段階Ｔ3 は２．５秒である。そして，第４段
階Ｔ4 においては，局部加圧力Ｐは約２０００ｋｇｆ／
ｃｍ2である。なお，加圧プランジャ２による鋳造圧力
Ｑは，常に約１０００ｋｇｆ／ｃｍ2 である。
力Ｐは約１２００ｋｇｆ／ｃｍ2 である。ここで第２段
階Ｔ2 は２．０秒である。次に，第３段階Ｔ3 において
は，局部加圧力Ｐは約１６００ｋｇｆ／ｃｍ2 である。
ここで第３段階Ｔ3 は２．５秒である。そして，第４段
階Ｔ4 においては，局部加圧力Ｐは約２０００ｋｇｆ／
ｃｍ2である。なお，加圧プランジャ２による鋳造圧力
Ｑは，常に約１０００ｋｇｆ／ｃｍ2 である。
【００３１】一方，図３は，溶湯６中のひけ巣発生量Ｖ
ｃｍ3 と射出開始からの経過時間Ｔとの関係を示し，同
図に示すごとく，ひけ巣発生量Ｖは鋳造終了時，即ち第
４段階Ｔ4 において初期凝固状態の第１段階Ｔ1 の約２
倍の２６ｃｍ3 であった。しかし，ひけ巣の発生は，第
１段階Ｔ1 が最も多く，その後順次減少していることが
知られる。これにより，ひけ巣の発生防止には，多段的
に局部加圧力を増加させることが有効なことが知られ
る。
ｃｍ3 と射出開始からの経過時間Ｔとの関係を示し，同
図に示すごとく，ひけ巣発生量Ｖは鋳造終了時，即ち第
４段階Ｔ4 において初期凝固状態の第１段階Ｔ1 の約２
倍の２６ｃｍ3 であった。しかし，ひけ巣の発生は，第
１段階Ｔ1 が最も多く，その後順次減少していることが
知られる。これにより，ひけ巣の発生防止には，多段的
に局部加圧力を増加させることが有効なことが知られ
る。
【００３２】即ち，局部加圧力Ｐは，図２，図３に示す
ごとく，局部加圧開始時からその終了時までの間に，４
段階に増加させ，最高加圧力は約２０００ｋｇｆ／ｃｍ
2 にしてある。これに対して，従来の局部加圧力Ｐは，
常時上記鋳造圧力Ｑの約２倍に相当する２２００ｋｇｆ
／ｃｍ2 以上がキャビティ８内に加えられている（図５
参照）。
ごとく，局部加圧開始時からその終了時までの間に，４
段階に増加させ，最高加圧力は約２０００ｋｇｆ／ｃｍ
2 にしてある。これに対して，従来の局部加圧力Ｐは，
常時上記鋳造圧力Ｑの約２倍に相当する２２００ｋｇｆ
／ｃｍ2 以上がキャビティ８内に加えられている（図５
参照）。
【００３３】そのため，キャビティ８０内の溶湯６に対
して，急激に局部加圧力Ｐを上昇させる状態で加えるこ
とがなく，凝固中の溶湯６の移動が最小限になるよう制
御される。それ故，溶湯６の偏析，ひけ巣の発生を確実
に防止することができる。また，ひけ巣の発生防止に当
たり，キャビティ８０中の溶湯６に対して２０００ｋｇ
ｆ／ｃｍ2 以上の加圧力Ｐをキャビティ８０内に加えな
いため，固定型８１，可動型８２などの金型及びその付
帯設備の破損を防止することができる。
して，急激に局部加圧力Ｐを上昇させる状態で加えるこ
とがなく，凝固中の溶湯６の移動が最小限になるよう制
御される。それ故，溶湯６の偏析，ひけ巣の発生を確実
に防止することができる。また，ひけ巣の発生防止に当
たり，キャビティ８０中の溶湯６に対して２０００ｋｇ
ｆ／ｃｍ2 以上の加圧力Ｐをキャビティ８０内に加えな
いため，固定型８１，可動型８２などの金型及びその付
帯設備の破損を防止することができる。
【００３４】また，図２，図３に示すごとく，従来の鋳
造方法において設けていた初期のタイムラグＴ0 （図４
参照）を設ける必要がない。これは，本例においては，
キャビティ８０内の溶湯６の急激な凝固の進行が促進し
ないためである。その結果，キャビティ８０内の溶湯６
は急激な圧力の上昇に伴う影響を受けないため，キャビ
ティ８０内を移動し，偏析を生ずることがない。そのた
め，溶湯６の凝固中において，ひけ巣の発生を最小限に
防止することができる。
造方法において設けていた初期のタイムラグＴ0 （図４
参照）を設ける必要がない。これは，本例においては，
キャビティ８０内の溶湯６の急激な凝固の進行が促進し
ないためである。その結果，キャビティ８０内の溶湯６
は急激な圧力の上昇に伴う影響を受けないため，キャビ
ティ８０内を移動し，偏析を生ずることがない。そのた
め，溶湯６の凝固中において，ひけ巣の発生を最小限に
防止することができる。
【図１】実施例１にかかるダイキャスト用の鋳造装置の
断面図。
断面図。
【図２】実施例２における，射出開始からの経過時間Ｔ
と圧力との関係を示すグラフ。
と圧力との関係を示すグラフ。
【図３】実施例２における，経過時間Ｔとひけ巣の発生
量Ｖとの関係を示すグラフ。
量Ｖとの関係を示すグラフ。
【図４】従来のダイキャスト用の鋳造装置の断面図。
【図５】従来における，射出開始からの経過時間Ｔとキ
ャビティ内圧力との関係を示すグラフ。
ャビティ内圧力との関係を示すグラフ。
１．．．加圧制御手段， １０．．．コントローラー， １１．．．デジタル式リリーフ弁， １１０．．．キャビティ内圧力検出手段， １２．．．減圧弁， １３．．．オイルコントロールバルブ， ２．．．局部加圧プランジャ， ２１．．．ピストン， ５．．．作動油， ６．．．溶湯， ８．．．金型， ８０．．．キャビティ，
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 横井 光義 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本 電装株式会社内 (56)参考文献 特開 平２−92446（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 17/22 B22D 17/32 B22D 27/09
Claims (2)
- 【請求項１】 金型内に形成されたキャビティと， 該キャビティ内に被成形物の溶湯を射出するための射出
プランジャと， 上記キャビティ内の上記溶湯を局部的に加圧するための
局部加圧プランジャと， 上記キャビティ内の溶湯圧力を検出する圧力検出手段
と， 該圧力検出手段により検出した溶湯圧力に応じて，上記
局部加圧プランジャの加圧力を多段的に制御するための
加圧制御手段とを有することを特徴とするダイキャスト
用の鋳造装置。 - 【請求項２】 金型内のキャビティに被成形物の溶湯を
所定の鋳造圧力にて射出し，その後キャビティ内の溶湯
を局部加圧プランジャにより局部的に加圧しながら溶湯
を凝固させるに当たり， 上記キャビティ内の溶湯圧力を検出して，この検出した
溶湯圧力に応じて，上記局部加圧プランジャの加圧を，
溶湯の凝固進行程度に相応して上記鋳造圧力よりも小さ
い圧力から徐々に増加するように多段的に制御すること
を特徴とするダイキャスト鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04088066A JP3141507B2 (ja) | 1992-03-12 | 1992-03-12 | ダイキャスト用の鋳造装置及び鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04088066A JP3141507B2 (ja) | 1992-03-12 | 1992-03-12 | ダイキャスト用の鋳造装置及び鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05253658A JPH05253658A (ja) | 1993-10-05 |
| JP3141507B2 true JP3141507B2 (ja) | 2001-03-05 |
Family
ID=13932484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04088066A Expired - Fee Related JP3141507B2 (ja) | 1992-03-12 | 1992-03-12 | ダイキャスト用の鋳造装置及び鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3141507B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100684217B1 (ko) * | 2004-01-28 | 2007-02-20 | 도시바 기카이 가부시키가이샤 | 다이캐스트 머신, 주조 조건의 조정 방법 및 주조품의품질 평가 방법 |
| JP6421679B2 (ja) * | 2015-04-02 | 2018-11-14 | 株式会社デンソー | 鋳造製品の製造方法 |
| JP2016203197A (ja) * | 2015-04-20 | 2016-12-08 | 美濃工業栃木株式会社 | 加圧ピン制御方法及び加圧ピン制御装置 |
| CN104858388B (zh) * | 2015-05-21 | 2017-02-01 | 上海东岩机械股份有限公司 | 用于模具的局部挤压成型装置及其挤压成型工艺 |
| CN106180627A (zh) * | 2016-08-30 | 2016-12-07 | 太仓海嘉车辆配件有限公司 | 一种电动转向机壳体的压铸系统及方法 |
| JP7137729B1 (ja) * | 2022-04-27 | 2022-09-14 | 芝浦機械株式会社 | 局部加圧装置及び成形機 |
-
1992
- 1992-03-12 JP JP04088066A patent/JP3141507B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05253658A (ja) | 1993-10-05 |
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