JP3115746B2 - 耐デント性ならびに耐面ひずみ性に優れた非時効深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐デント性ならびに耐面ひずみ性に優れた非時効深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JP3115746B2 JP3115746B2 JP05205194A JP20519493A JP3115746B2 JP 3115746 B2 JP3115746 B2 JP 3115746B2 JP 05205194 A JP05205194 A JP 05205194A JP 20519493 A JP20519493 A JP 20519493A JP 3115746 B2 JP3115746 B2 JP 3115746B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐デント性ならびに耐面
ひずみ性に優れた非時効深絞り用冷延鋼板の製造方法に
関するものである。
ひずみ性に優れた非時効深絞り用冷延鋼板の製造方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＴｉやＮｂを極低炭素鋼に添加し、固溶
Ｃ，Ｎを炭窒化物の形で固定したＩＦ鋼板（Interstiti
al atom free steel sheet）は優れた深絞り性を有する
冷延鋼板として広く使用されている。しかし、この鋼板
の弱点は軟質のため、耐面ひずみ性には優れているが、
耐デント性が劣り、自動車用の外板等に適用すると形成
後外力を加えると形状が容易に崩れる欠点がある。
Ｃ，Ｎを炭窒化物の形で固定したＩＦ鋼板（Interstiti
al atom free steel sheet）は優れた深絞り性を有する
冷延鋼板として広く使用されている。しかし、この鋼板
の弱点は軟質のため、耐面ひずみ性には優れているが、
耐デント性が劣り、自動車用の外板等に適用すると形成
後外力を加えると形状が容易に崩れる欠点がある。
【０００３】一方、耐デント性を向上させるには降伏点
を高めることが有効であることが知られているが、この
場合形状凍結性が悪くなり面ひずみが生じやすくなる。
耐デント性ならびに耐面ひずみ性を有する鋼板の製造方
法として最近表層をハイテン化した複層鋼板による製造
方法を開示した特開平４−１４３２２７号公報がある。
しかし、複層鋼板による製造法は大幅なコスト増となる
ため、実用的でない。
を高めることが有効であることが知られているが、この
場合形状凍結性が悪くなり面ひずみが生じやすくなる。
耐デント性ならびに耐面ひずみ性を有する鋼板の製造方
法として最近表層をハイテン化した複層鋼板による製造
方法を開示した特開平４−１４３２２７号公報がある。
しかし、複層鋼板による製造法は大幅なコスト増となる
ため、実用的でない。
【０００４】また、表面近傍層だけをハイテン化する方
法として、浸炭処理あるいは窒化処理がよく知られてお
り特開平３−２４３７５７号公報に浸炭・窒化処理によ
り表面近傍で強度の高い冷延鋼板ならびにその製造方法
が開示されている。しかし、その発明では表層をハイテ
ン化することにより耐デント性が向上する可能性をのべ
ているが、耐デント性の向上を示す実施例はなく、表層
の硬化あるいはＮ量の増加しか示していない。また、そ
の製造方法についてはあたかもアンモニア含有雰囲気で
保持すればよいがごとく記されている。
法として、浸炭処理あるいは窒化処理がよく知られてお
り特開平３−２４３７５７号公報に浸炭・窒化処理によ
り表面近傍で強度の高い冷延鋼板ならびにその製造方法
が開示されている。しかし、その発明では表層をハイテ
ン化することにより耐デント性が向上する可能性をのべ
ているが、耐デント性の向上を示す実施例はなく、表層
の硬化あるいはＮ量の増加しか示していない。また、そ
の製造方法についてはあたかもアンモニア含有雰囲気で
保持すればよいがごとく記されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、今まで、大
幅なコスト高を伴う複層鋼板だけで可能であった耐デン
ト性と耐面ひずみ性を同時に満足する非時効深絞り用冷
延鋼板を安価に製造する方法を提供するものである。
幅なコスト高を伴う複層鋼板だけで可能であった耐デン
ト性と耐面ひずみ性を同時に満足する非時効深絞り用冷
延鋼板を安価に製造する方法を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は耐デント性と
耐面ひずみ性を同時に満足する冷延鋼板を連続焼鈍の窒
化により製造する技術の開発をすすめ、数々の知見を得
た。すなわち、単に表層を硬化のするだけ、あるいはＮ
量を増加させるだけでは耐デント性は必ずしも増加しな
い。また、連続焼鈍で耐デント性を高めるに必要な窒化
条件があることなどである。
耐面ひずみ性を同時に満足する冷延鋼板を連続焼鈍の窒
化により製造する技術の開発をすすめ、数々の知見を得
た。すなわち、単に表層を硬化のするだけ、あるいはＮ
量を増加させるだけでは耐デント性は必ずしも増加しな
い。また、連続焼鈍で耐デント性を高めるに必要な窒化
条件があることなどである。
【０００７】すなわち本発明の要旨とするところは、重
量比で Ｃ ：０．００５％以下、 Ｎ：０．０１％以下、
Ｍｎ：１．５％以下、 Ｓｉ：１．０％以下、
Ｐ ：０．１％以下、 Ａｌ：０．００５％以
上、０．２％以下、Ｃ／12＋Ｎ／14＋Ｓ／32＜0.9(Ｔｉ
／48＋Ｎｂ／93）なる条件を満足するＴｉ，Ｎｂのいず
れか一方または双方を合計０．０２％以上含有し、必要
に応じＢ：０．０００２％以上、０．００２％以下を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を、冷
延後、連続焼鈍炉内で再結晶焼鈍をした後、６００℃以
上、８００℃以下の窒化雰囲気でＮＨ3 の濃度（％）と
この温度域での滞在時間（秒）の積が５０以上、５００
以下の条件で窒化処理し、その後不活性ガス雰囲気で６
００℃以上の範囲の滞在時間が３秒以上、６０秒以下と
なるように焼鈍し冷却することを特徴とする耐デント性
ならびに耐面ひずみ性に優れた非時効深絞り用冷延鋼板
の製造方法にある。
量比で Ｃ ：０．００５％以下、 Ｎ：０．０１％以下、
Ｍｎ：１．５％以下、 Ｓｉ：１．０％以下、
Ｐ ：０．１％以下、 Ａｌ：０．００５％以
上、０．２％以下、Ｃ／12＋Ｎ／14＋Ｓ／32＜0.9(Ｔｉ
／48＋Ｎｂ／93）なる条件を満足するＴｉ，Ｎｂのいず
れか一方または双方を合計０．０２％以上含有し、必要
に応じＢ：０．０００２％以上、０．００２％以下を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を、冷
延後、連続焼鈍炉内で再結晶焼鈍をした後、６００℃以
上、８００℃以下の窒化雰囲気でＮＨ3 の濃度（％）と
この温度域での滞在時間（秒）の積が５０以上、５００
以下の条件で窒化処理し、その後不活性ガス雰囲気で６
００℃以上の範囲の滞在時間が３秒以上、６０秒以下と
なるように焼鈍し冷却することを特徴とする耐デント性
ならびに耐面ひずみ性に優れた非時効深絞り用冷延鋼板
の製造方法にある。
【０００８】以下に、本発明について詳細に説明する。
本発明の成分の限定理由は次の通りである。Ｔｉおよび
Ｎｂのいずれか一方または双方を０．９（Ｔｉ／４８＋
Ｎｂ／９３）＞Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２なる関係
を満足し、かつＴｉおよびＮｂのいずれか一方または双
方の添加量の和を０．０２％以上と限定したのは、鋼中
のＣおよびＮを析出物の形で固定し、固溶のＣ，Ｎを冷
延時にほとんど存在させずにスムースな結晶回転を可能
にすることにより、その後の再結晶焼鈍で製品の深絞り
性を良好ならしめるに有利な方位である（１１１）〈１
１２〉，（５５４）〈２２５〉等の集積度の高い集合組
織を有する鋼板を得ることができること、それに、窒化
時に必要な強度の上昇が得られるためである。
本発明の成分の限定理由は次の通りである。Ｔｉおよび
Ｎｂのいずれか一方または双方を０．９（Ｔｉ／４８＋
Ｎｂ／９３）＞Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２なる関係
を満足し、かつＴｉおよびＮｂのいずれか一方または双
方の添加量の和を０．０２％以上と限定したのは、鋼中
のＣおよびＮを析出物の形で固定し、固溶のＣ，Ｎを冷
延時にほとんど存在させずにスムースな結晶回転を可能
にすることにより、その後の再結晶焼鈍で製品の深絞り
性を良好ならしめるに有利な方位である（１１１）〈１
１２〉，（５５４）〈２２５〉等の集積度の高い集合組
織を有する鋼板を得ることができること、それに、窒化
時に必要な強度の上昇が得られるためである。
【０００９】一方、Ｃ：０．００５％以下、Ｎ：０．０
１％以下としたのはこれらの量を超えて、Ｃ，Ｎを添加
すると製品の加工性を損なうのみならず上記条件式を満
足せしめるに必要なＴｉあるいはＮｂの量が多くなり、
不必要に製造コストを高くするためである。なお他の成
分として、強度向上のために通常含まれる成分すなわ
ち、Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐの上限をそれぞれＳｉ：１．０％以
下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．１５％以下としたの
は、これ以上の添加は加工性を劣化するためである。
１％以下としたのはこれらの量を超えて、Ｃ，Ｎを添加
すると製品の加工性を損なうのみならず上記条件式を満
足せしめるに必要なＴｉあるいはＮｂの量が多くなり、
不必要に製造コストを高くするためである。なお他の成
分として、強度向上のために通常含まれる成分すなわ
ち、Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐの上限をそれぞれＳｉ：１．０％以
下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．１５％以下としたの
は、これ以上の添加は加工性を劣化するためである。
【００１０】また、Ｂの添加は２次加工性を高めるの
で、必要に応じ０．０００２％以上のＢを添加すること
は効果的であるが、０．００５０％以上になると加工性
の劣化が著しくなるので、上限は０．００５０％とす
る。Ａｌは溶鋼での確実な脱酸を可能にするために少な
くとも０．００５％の添加が必要であるが、過度の添加
は加工性を劣化するので上限を０．２％とした。
で、必要に応じ０．０００２％以上のＢを添加すること
は効果的であるが、０．００５０％以上になると加工性
の劣化が著しくなるので、上限は０．００５０％とす
る。Ａｌは溶鋼での確実な脱酸を可能にするために少な
くとも０．００５％の添加が必要であるが、過度の添加
は加工性を劣化するので上限を０．２％とした。
【００１１】次に、製造プロセスの限定について説明す
る。本発明鋼の特性は加熱条件、熱延条件に大きく依存
しないので、特に限定する必要はない。すなわち、スラ
ブを再加熱した後熱延しても、直接鋳造熱延しても差し
支えない。また、熱延を省略した薄鋳片でも構わない。
冷延条件も強いて限定する必要はないが、深絞り性の好
ましい集合組織を発達させるには７０％以上の冷延率が
好ましい。再結晶焼鈍条件については、鋼板が再結晶す
る前に窒化雰囲気にさらされると、再結晶が顕著に抑制
されるので、窒化雰囲気となる前に再結晶する必要があ
る。
る。本発明鋼の特性は加熱条件、熱延条件に大きく依存
しないので、特に限定する必要はない。すなわち、スラ
ブを再加熱した後熱延しても、直接鋳造熱延しても差し
支えない。また、熱延を省略した薄鋳片でも構わない。
冷延条件も強いて限定する必要はないが、深絞り性の好
ましい集合組織を発達させるには７０％以上の冷延率が
好ましい。再結晶焼鈍条件については、鋼板が再結晶す
る前に窒化雰囲気にさらされると、再結晶が顕著に抑制
されるので、窒化雰囲気となる前に再結晶する必要があ
る。
【００１２】本発明の最も重要なプロセス条件は窒化条
件とその後の析出処理条件である。本発明鋼を６００℃
以上、８００℃以下の窒化雰囲気でＮＨ3 の濃度（％）
とこの温度域での滞在時間（秒）の積が５０以上、５０
０以下の条件で窒化処理することにより耐デント性と耐
面ひずみ性を同時に満足する冷延鋼板を製造することが
できる。窒化温度が６００℃未満で耐デント性と耐面ひ
ずみ性を同時に満足する冷延鋼板を製造することができ
ないのは、窒化が極表面近傍だけに限られるため、必要
な特性を得る窒化が実現できないためと考えられる。ま
た、８００℃以下としたのは８００℃を超えると逆に拡
散が速く、それが原因で必要な特性を得られないものと
考えられるからである。ＮＨ3 の濃度（％）とこの温度
域での滞在時間（秒）の積が５０未満では耐デント性と
耐面ひずみ性を同時に満足する冷延鋼板を製造すること
ができない理由は明確ではないが、必ずしも窒化が十分
に進行しないのではなく、耐デント性を高める板厚方向
の窒化分布が達成されないのが原因と思われる。一方、
ＮＨ3 の濃度（％）とこの温度域での滞在時間（秒）の
積が５００超で耐デント性と耐面ひずみ性を同時に満足
する冷延鋼板を製造することができないのは、鋼板の降
状強度が高くなりすぎ、形状凍結性が劣化し、面ひずみ
が生じるためと考えられる。
件とその後の析出処理条件である。本発明鋼を６００℃
以上、８００℃以下の窒化雰囲気でＮＨ3 の濃度（％）
とこの温度域での滞在時間（秒）の積が５０以上、５０
０以下の条件で窒化処理することにより耐デント性と耐
面ひずみ性を同時に満足する冷延鋼板を製造することが
できる。窒化温度が６００℃未満で耐デント性と耐面ひ
ずみ性を同時に満足する冷延鋼板を製造することができ
ないのは、窒化が極表面近傍だけに限られるため、必要
な特性を得る窒化が実現できないためと考えられる。ま
た、８００℃以下としたのは８００℃を超えると逆に拡
散が速く、それが原因で必要な特性を得られないものと
考えられるからである。ＮＨ3 の濃度（％）とこの温度
域での滞在時間（秒）の積が５０未満では耐デント性と
耐面ひずみ性を同時に満足する冷延鋼板を製造すること
ができない理由は明確ではないが、必ずしも窒化が十分
に進行しないのではなく、耐デント性を高める板厚方向
の窒化分布が達成されないのが原因と思われる。一方、
ＮＨ3 の濃度（％）とこの温度域での滞在時間（秒）の
積が５００超で耐デント性と耐面ひずみ性を同時に満足
する冷延鋼板を製造することができないのは、鋼板の降
状強度が高くなりすぎ、形状凍結性が劣化し、面ひずみ
が生じるためと考えられる。
【００１３】窒化後は、鋼板表面と反応せずかつ窒化物
の形態に影響を与えない不活性ガス中で焼鈍し窒化物の
析出処理を行う。窒化後の不活性ガス内での析出処理条
件である温度範囲と滞在時間を限定した理由は以下の通
りである。すなわち析出処理温度が６００℃未満では窒
化物の生成に時間がかかり、連続焼鈍では非効率になる
ので析出処理温度は６００℃以上とした。また析出処理
温度の上限は特に規制されるものではないが、経済性の
観点から、通常８００℃以下で行われるのが好ましい。
６００℃以上の滞在時間を３秒以上としたのは、これ以
下の時間では、窒化終了時に残った固溶Ｎが十分析出す
ることができないために、実質非時効化が達成できない
からである。また、滞在時間の上限を６０秒としたの
は、表面近傍層に微細に析出した窒化物が粗大化し、十
分な耐デント性を確保できなくなるためである。
の形態に影響を与えない不活性ガス中で焼鈍し窒化物の
析出処理を行う。窒化後の不活性ガス内での析出処理条
件である温度範囲と滞在時間を限定した理由は以下の通
りである。すなわち析出処理温度が６００℃未満では窒
化物の生成に時間がかかり、連続焼鈍では非効率になる
ので析出処理温度は６００℃以上とした。また析出処理
温度の上限は特に規制されるものではないが、経済性の
観点から、通常８００℃以下で行われるのが好ましい。
６００℃以上の滞在時間を３秒以上としたのは、これ以
下の時間では、窒化終了時に残った固溶Ｎが十分析出す
ることができないために、実質非時効化が達成できない
からである。また、滞在時間の上限を６０秒としたの
は、表面近傍層に微細に析出した窒化物が粗大化し、十
分な耐デント性を確保できなくなるためである。
【００１４】
【実施例】以下に本発明の実施例を、比較例と共に説明
する。表１に示した成分組成を有する鋼を種々の条件で
窒化処理をした。これらの条件と製品特性を表２に示
す。ここでの材料は、連続鋳造スラブを１２００℃に加
熱し、約９３０℃で仕上圧延した４mm厚の熱延板を８０
％冷延し、連続焼鈍の前半で８００℃で３０秒の再結晶
焼鈍をし、その後窒化、析出処理をしたものである。
する。表１に示した成分組成を有する鋼を種々の条件で
窒化処理をした。これらの条件と製品特性を表２に示
す。ここでの材料は、連続鋳造スラブを１２００℃に加
熱し、約９３０℃で仕上圧延した４mm厚の熱延板を８０
％冷延し、連続焼鈍の前半で８００℃で３０秒の再結晶
焼鈍をし、その後窒化、析出処理をしたものである。
【００１５】実験１から１３までは同じ材料を用いてプ
ロセス条件の影響を明確にした。また、実験１４から２
５までは鋼種の影響を明らかにした。降伏点（ＹＰ）が
２５０MPa 以上になると面ひずみが生じやすいという従
来の知見に基づきＹＰ＜２５０MPa ならば面ひずみが発
生しないとした。また、デント性の指標は図１に示す実
験装置により鋼板に負荷を与えた後、残った凹み量でも
って表した。
ロセス条件の影響を明確にした。また、実験１４から２
５までは鋼種の影響を明らかにした。降伏点（ＹＰ）が
２５０MPa 以上になると面ひずみが生じやすいという従
来の知見に基づきＹＰ＜２５０MPa ならば面ひずみが発
生しないとした。また、デント性の指標は図１に示す実
験装置により鋼板に負荷を与えた後、残った凹み量でも
って表した。
【００１６】本発明範囲の実験番号３，４，５，６，
８，１１，１４，１５，１６，１７，１８，１９，２
０，２５は面ひずみ性指数、デント性指数共に良好で、
加工性、非時効性にも優れている。
８，１１，１４，１５，１６，１７，１８，１９，２
０，２５は面ひずみ性指数、デント性指数共に良好で、
加工性、非時効性にも優れている。
【００１７】一方、実験番号１は窒化処理をしてないた
め、耐デント性が劣る。実験番号２は窒化が十分行われ
ず、十分な耐デント性が得られなかった。実験番号７は
窒化過剰のため耐面ひずみ性に支障をきたした。実験番
号９は窒化温度が低く、窒化が十分行われず、十分な耐
デント性が得られなかった。実験番号１１は逆に窒化温
度が高すぎ、アンモニアが鋼板表面で活性な窒素と水素
に分解する前に、雰囲気中で分解を起こし、不活性な窒
素になる量が多くなるために窒化が十分行われず、十分
な耐デント性が得られなかった。実験番号１２は窒化後
に適温の不活性ガス内での滞在時間が短かったため、窒
化時に存在した固溶Ｎが残存し、非時効性が達成できな
かった。他方、滞在時間が本発明の範囲以上になった実
験番号１３では、耐デント性が満足されなかった。この
原因は定かではないが、窒化部の窒化物が成長し大きく
なり析出強化能が小さくなったことが考えられる。
め、耐デント性が劣る。実験番号２は窒化が十分行われ
ず、十分な耐デント性が得られなかった。実験番号７は
窒化過剰のため耐面ひずみ性に支障をきたした。実験番
号９は窒化温度が低く、窒化が十分行われず、十分な耐
デント性が得られなかった。実験番号１１は逆に窒化温
度が高すぎ、アンモニアが鋼板表面で活性な窒素と水素
に分解する前に、雰囲気中で分解を起こし、不活性な窒
素になる量が多くなるために窒化が十分行われず、十分
な耐デント性が得られなかった。実験番号１２は窒化後
に適温の不活性ガス内での滞在時間が短かったため、窒
化時に存在した固溶Ｎが残存し、非時効性が達成できな
かった。他方、滞在時間が本発明の範囲以上になった実
験番号１３では、耐デント性が満足されなかった。この
原因は定かではないが、窒化部の窒化物が成長し大きく
なり析出強化能が小さくなったことが考えられる。
【００１８】実験番号２１は０．９（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ
／９３）＞Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２の条件は満足
しているが、Ｔｉ量が本発明の範囲以下であったため、
窒化により十分なＴｉＮが析出せず、窒化の効果が十分
に出ず、十分な耐デント性が得られなかった。実験番号
２２，２３は０．９（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）＞Ｃ／
１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２の条件を満足しなかったた
め、窒化時に析出物を形成する窒化前の固溶のＴｉ，Ｎ
ｂの量が少なく、窒化の効果が十分に出ず、十分な耐デ
ント性が得られなかった。また、実験番号２４ではＴ
ｉ，Ｎｂが添加されていないため、窒化の効果が十分に
出ず、十分な耐デント性が得られなかった。
／９３）＞Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２の条件は満足
しているが、Ｔｉ量が本発明の範囲以下であったため、
窒化により十分なＴｉＮが析出せず、窒化の効果が十分
に出ず、十分な耐デント性が得られなかった。実験番号
２２，２３は０．９（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）＞Ｃ／
１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２の条件を満足しなかったた
め、窒化時に析出物を形成する窒化前の固溶のＴｉ，Ｎ
ｂの量が少なく、窒化の効果が十分に出ず、十分な耐デ
ント性が得られなかった。また、実験番号２４ではＴ
ｉ，Ｎｂが添加されていないため、窒化の効果が十分に
出ず、十分な耐デント性が得られなかった。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【発明の効果】本発明によれば、今まで、複層鋼板のよ
うな大幅なコスト増なしには不可能であった耐面ひずみ
性と耐デント性を同時に満足する鋼板を、安価に製造で
き工業的に価値の高い発明である。
うな大幅なコスト増なしには不可能であった耐面ひずみ
性と耐デント性を同時に満足する鋼板を、安価に製造で
き工業的に価値の高い発明である。
【図１】デント性の測定の実験方法の概要を示した説明
図である。
図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 8/26 C21D 8/04,9/48 C22C 38/00 301 C22C 38/14
Claims (2)
- 【請求項１】 重量比で Ｃ ：０．００５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｐ ：０．１％以下、 Ａｌ：０．００５％以上、０．２％以下、 Ｎ ：０．０１％以下、 Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２＜０．９（Ｔｉ／４８＋
Ｎｂ／９３）なる条件を満足するＴｉ，Ｎｂのいずれか
一方または双方を合計０．０２％以上 含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を、
冷延後、連続焼鈍炉内で再結晶焼鈍をした後、６００℃
以上、８００℃以下の窒化雰囲気でＮＨ3 の濃度（％）
とこの温度域での滞在時間（秒）の積が５０以上、５０
０以下の条件で窒化処理し、その後不活性ガス雰囲気で
６００℃以上の範囲の滞在時間が３秒以上、６０秒以下
となるように焼鈍し冷却することを特徴とする耐デント
性ならびに耐面ひずみ性に優れた非時効深絞り用冷延鋼
板の製造方法。 - 【請求項２】 重量比で Ｃ ：０．００５％以下、 Ｍｎ：１．５％以下、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｐ ：０．１％以下、 Ｂ ：０．０００２％以上、０．００２％以下、 Ａｌ：０．００５％以上、０．２％以下、 Ｎ ：０．０１％以下、 Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２＜０．９（Ｔｉ／４８＋
Ｎｂ／９３）なる条件を満足するＴｉ，Ｎｂのいずれか
一方または双方を合計０．０２％以上 含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を、
冷延後、連続焼鈍炉内で再結晶焼鈍をした後、６００℃
以上、８００℃以下の窒化雰囲気でＮＨ3 の濃度（％）
とこの温度域での滞在時間（秒）の積が５０以上、５０
０以下の条件で窒化処理し、その後不活性ガス雰囲気で
６００℃以上の範囲の滞在時間が３秒以上、６０秒以下
となるように焼鈍し冷却することを特徴とする耐デント
性ならびに耐面ひずみ性に優れた非時効深絞り用冷延鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05205194A JP3115746B2 (ja) | 1993-08-19 | 1993-08-19 | 耐デント性ならびに耐面ひずみ性に優れた非時効深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05205194A JP3115746B2 (ja) | 1993-08-19 | 1993-08-19 | 耐デント性ならびに耐面ひずみ性に優れた非時効深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0754126A JPH0754126A (ja) | 1995-02-28 |
| JP3115746B2 true JP3115746B2 (ja) | 2000-12-11 |
Family
ID=16502967
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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1993
- 1993-08-19 JP JP05205194A patent/JP3115746B2/ja not_active Expired - Fee Related
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