JP3105160B2 - 多孔板型排ガス洗浄装置 - Google Patents
多孔板型排ガス洗浄装置Info
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- JP3105160B2 JP3105160B2 JP08010154A JP1015496A JP3105160B2 JP 3105160 B2 JP3105160 B2 JP 3105160B2 JP 08010154 A JP08010154 A JP 08010154A JP 1015496 A JP1015496 A JP 1015496A JP 3105160 B2 JP3105160 B2 JP 3105160B2
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、オリフィス開口面
積が調節可能な多孔板型排ガス処理装置に関する。
積が調節可能な多孔板型排ガス処理装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】多孔板型排ガス処理装置は、塔内を上昇
する排ガスと塔内に散布される洗浄液との気液接触を促
進する多孔板を塔内に水平設置し、多孔板のオリフィス
に流入する洗浄液を、オリフィスを通過する排ガスによ
って吹き上げて多孔板の上部空間で洗浄液の飛沫流動層
を形成し、ここで排ガスと洗浄液とを激しく接触させて
排ガスの洗浄処理を行う装置である。そのため、塔内空
間に気液接触用充填材を充填した排ガス処理装置に比べ
て装置の構成が簡単で、偏流や閉塞が生じにくいことか
ら、例えば、半導体工場のエッチングその他の製造工程
からの排ガスのように、塩化水素その他の有害ガスとと
もに、シリカのような粉塵を多量に含んだ排ガスの洗浄
処理として広く使用されている。
する排ガスと塔内に散布される洗浄液との気液接触を促
進する多孔板を塔内に水平設置し、多孔板のオリフィス
に流入する洗浄液を、オリフィスを通過する排ガスによ
って吹き上げて多孔板の上部空間で洗浄液の飛沫流動層
を形成し、ここで排ガスと洗浄液とを激しく接触させて
排ガスの洗浄処理を行う装置である。そのため、塔内空
間に気液接触用充填材を充填した排ガス処理装置に比べ
て装置の構成が簡単で、偏流や閉塞が生じにくいことか
ら、例えば、半導体工場のエッチングその他の製造工程
からの排ガスのように、塩化水素その他の有害ガスとと
もに、シリカのような粉塵を多量に含んだ排ガスの洗浄
処理として広く使用されている。
【０００３】多孔板のオリフィスは、一般に孔径３〜６
mmの円形孔で、開口率５〜１５％のものが多く使われ、
排ガス１m3に対して１リットル前後の洗浄液を多孔板上
に散布しながら、排ガスを塔内風速１〜２m/secで供給
して排ガス洗浄を行う。円形孔以外のオリフィスとし
て、本出願人が特公平3-7411で提案した十字形オリフィ
スがあり、これはオリフィスの開口面積を広くして粉塵
による閉塞を防止すると共に、開口面積に対する周囲長
さを長くして気液接触効果を向上させたものである。
mmの円形孔で、開口率５〜１５％のものが多く使われ、
排ガス１m3に対して１リットル前後の洗浄液を多孔板上
に散布しながら、排ガスを塔内風速１〜２m/secで供給
して排ガス洗浄を行う。円形孔以外のオリフィスとし
て、本出願人が特公平3-7411で提案した十字形オリフィ
スがあり、これはオリフィスの開口面積を広くして粉塵
による閉塞を防止すると共に、開口面積に対する周囲長
さを長くして気液接触効果を向上させたものである。
【０００４】上記の多孔板型排ガス洗浄装置で良好な排
ガス洗浄効果を得るためには、多孔板の上部空間で洗浄
液の飛沫流動層が形成される範囲の処理風量を維持する
必要がある。最適範囲の処理風量は、排ガスのオリフィ
ス通過風速によって決まる。上記十字形オリフィスでは
最適のオリフィス通過風速が７〜１０m/secである。処
理風量が少なすぎると、上記のオリフィス通過風速が得
られず、処理風量が多すぎると、多孔板上に滞留する洗
浄液量が増加して通気抵抗が大きくなる。
ガス洗浄効果を得るためには、多孔板の上部空間で洗浄
液の飛沫流動層が形成される範囲の処理風量を維持する
必要がある。最適範囲の処理風量は、排ガスのオリフィ
ス通過風速によって決まる。上記十字形オリフィスでは
最適のオリフィス通過風速が７〜１０m/secである。処
理風量が少なすぎると、上記のオリフィス通過風速が得
られず、処理風量が多すぎると、多孔板上に滞留する洗
浄液量が増加して通気抵抗が大きくなる。
【０００５】排ガス洗浄装置は、需要家の１００％生産
時の排ガス発生量に対応した設計仕様で納入される。し
かし、一部の需要家においては、３０〜４０％程度の生
産量でスタートし、１〜２年後に５０〜６０％、その後
段階的に生産量を増加させて３〜５年後に１００％生産
となるため、納入当初は排ガス発生量が、良好な処理結
果の得られる処理風量に達しないことが多い。一般には
処理風量が設計値の８０％程度までは良好な処理結果が
得られるが、処理風量がそれ以下となると処理効果が著
しく低下する。排ガス量が設計値の３０〜４０％では、
多孔板の上部空間で飛沫流動層を形成するオリフィス通
過風速が得られないため、排ガス中に空気を導入する
か、処理ガスを再度導入して、所定範囲の処理風量を維
持している。従って排ガスを供給するブロワーの消費動
力が１００％生産時と同程度になる
時の排ガス発生量に対応した設計仕様で納入される。し
かし、一部の需要家においては、３０〜４０％程度の生
産量でスタートし、１〜２年後に５０〜６０％、その後
段階的に生産量を増加させて３〜５年後に１００％生産
となるため、納入当初は排ガス発生量が、良好な処理結
果の得られる処理風量に達しないことが多い。一般には
処理風量が設計値の８０％程度までは良好な処理結果が
得られるが、処理風量がそれ以下となると処理効果が著
しく低下する。排ガス量が設計値の３０〜４０％では、
多孔板の上部空間で飛沫流動層を形成するオリフィス通
過風速が得られないため、排ガス中に空気を導入する
か、処理ガスを再度導入して、所定範囲の処理風量を維
持している。従って排ガスを供給するブロワーの消費動
力が１００％生産時と同程度になる
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】排ガス発生量が少ない
ままであっても、多孔板上に邪魔板を設置してオリフィ
スの数を減らすか、重ね合わせた多孔板の一方を移動さ
せてオリフィスの開口面積を減らすことによって、排ガ
スのオリフィス通過風速を最適範囲に維持することがで
きる。しかし、多孔板の半分以上を邪魔板で覆う場合
は、排ガスに偏流が生じ、また洗浄液が均等に散布され
なくなる。
ままであっても、多孔板上に邪魔板を設置してオリフィ
スの数を減らすか、重ね合わせた多孔板の一方を移動さ
せてオリフィスの開口面積を減らすことによって、排ガ
スのオリフィス通過風速を最適範囲に維持することがで
きる。しかし、多孔板の半分以上を邪魔板で覆う場合
は、排ガスに偏流が生じ、また洗浄液が均等に散布され
なくなる。
【０００７】オリフィスの開口面積を調節する手段とし
て、重ね合わせた２枚の多孔板の一方を回転又は平行移
動し、重なり合った孔の開口面積を変えることが知られ
ている（特開昭48-56569号）。ところが、多孔板の上板
を下板に対して回転移動する場合は、多孔板の中心付近
と外周付近とで上板の移動距離が異なるため、同公報記
載の半径方向に分割した扇形オリフィスでは、外周寄り
のオリフィスは開口面積が大きく変化するのに対し、中
心寄りのオリフィスは開口面積が殆ど変化しないため、
多孔板全体にわたってオリフィス開口面積を一様に変化
させることはできない。
て、重ね合わせた２枚の多孔板の一方を回転又は平行移
動し、重なり合った孔の開口面積を変えることが知られ
ている（特開昭48-56569号）。ところが、多孔板の上板
を下板に対して回転移動する場合は、多孔板の中心付近
と外周付近とで上板の移動距離が異なるため、同公報記
載の半径方向に分割した扇形オリフィスでは、外周寄り
のオリフィスは開口面積が大きく変化するのに対し、中
心寄りのオリフィスは開口面積が殆ど変化しないため、
多孔板全体にわたってオリフィス開口面積を一様に変化
させることはできない。
【０００８】一方、多孔板の上板を下板に対して平行移
動する場合は、多孔板全体にわたりオリフィスの開口面
積を一様に変化させることができる。しかし、オリフィ
スが円形孔の場合は、開口面積が絞られるに従い、上板
の移動距離に対するオリフィス開口面積の変化の割合が
大きくなるため、オリフィスの開口面積に差が生じ訳す
なる。特に、塔径２〜３ｍの排ガス処理装置では、多孔
板を２枚ないし８枚に分割して塔内に設置するため、分
割設置された各多孔板の上板を正確に同じ距離だけ移動
することは困難であり、例えば、図３に示すように、上
板の移動距離ｄとｄ’に１mm程度の差があってもオリフ
ィス開口部ＳとＳ’の面積には数倍の差が生じ得る。従
って、オリフィスの開口面積を３０％程度にまで絞った
場合、全オリフィスの開口面積を均一に保つことは困難
である。各オリフィスの開口面積に大きな差があると、
排ガスは開口面積の大きいオリフィスを優先的に通過す
るため、多孔板の上面で均一な飛沫流動層が形成できな
くなる。
動する場合は、多孔板全体にわたりオリフィスの開口面
積を一様に変化させることができる。しかし、オリフィ
スが円形孔の場合は、開口面積が絞られるに従い、上板
の移動距離に対するオリフィス開口面積の変化の割合が
大きくなるため、オリフィスの開口面積に差が生じ訳す
なる。特に、塔径２〜３ｍの排ガス処理装置では、多孔
板を２枚ないし８枚に分割して塔内に設置するため、分
割設置された各多孔板の上板を正確に同じ距離だけ移動
することは困難であり、例えば、図３に示すように、上
板の移動距離ｄとｄ’に１mm程度の差があってもオリフ
ィス開口部ＳとＳ’の面積には数倍の差が生じ得る。従
って、オリフィスの開口面積を３０％程度にまで絞った
場合、全オリフィスの開口面積を均一に保つことは困難
である。各オリフィスの開口面積に大きな差があると、
排ガスは開口面積の大きいオリフィスを優先的に通過す
るため、多孔板の上面で均一な飛沫流動層が形成できな
くなる。
【０００９】本発明は、重ね合わせた多孔板の上板を平
行移動してオリフィス開口面積を調節する場合に、開口
面積調節範囲の下限付近で、上板移動距離の差による開
口面積変化の割合が小さくなるようにして、排ガス発生
量に応じた良好な処理ができる多孔板型排ガス処理装置
を提供することを目的とする。
行移動してオリフィス開口面積を調節する場合に、開口
面積調節範囲の下限付近で、上板移動距離の差による開
口面積変化の割合が小さくなるようにして、排ガス発生
量に応じた良好な処理ができる多孔板型排ガス処理装置
を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の多孔板型排ガス
洗浄装置は、請求項１記載のとおり、２枚重ねの多孔板
の上板と下板の各オリフィスを、任意の角度で交差した
２つの長孔で形成し、前記上板を、２つの長孔の二等分
線に沿って移動可能としたことを特徴とする。
洗浄装置は、請求項１記載のとおり、２枚重ねの多孔板
の上板と下板の各オリフィスを、任意の角度で交差した
２つの長孔で形成し、前記上板を、２つの長孔の二等分
線に沿って移動可能としたことを特徴とする。
【００１１】この場合、上板を２つの長孔の二等分線に
沿って移動させると、上板の移動により２つの長孔の長
さと幅が共に減少するため、上板の移動距離とオリフィ
ス開口面積との関係はやや複雑となるが、開口面積に対
して周囲長さが常に大きく保たれるため気液接触効果が
高くなる。上板の移動により１つの長孔（２つの長孔の
幅が等しい場合は両方の孔）塞がると、上板の長孔と下
板の長孔との重なり部分である開口部は２箇所に分離
し、その後は上板の移動距離に関係なく各開口部の面積
は一定となる。２つの開口部の面積は各長孔の幅によっ
て決まる。
沿って移動させると、上板の移動により２つの長孔の長
さと幅が共に減少するため、上板の移動距離とオリフィ
ス開口面積との関係はやや複雑となるが、開口面積に対
して周囲長さが常に大きく保たれるため気液接触効果が
高くなる。上板の移動により１つの長孔（２つの長孔の
幅が等しい場合は両方の孔）塞がると、上板の長孔と下
板の長孔との重なり部分である開口部は２箇所に分離
し、その後は上板の移動距離に関係なく各開口部の面積
は一定となる。２つの開口部の面積は各長孔の幅によっ
て決まる。
【００１２】従って、請求項２に記載のとおり、塔内に
分割設置する各分割多孔板の上板を同時に移動させる場
合に、各分割多孔板の上板が移動して１つの長孔が塞が
ったとき、残った部分の開口部の面積を、調節下限に近
い面積とすることにより、各上板の移動距離の差が開口
面積に大きな影響を与えないめ、各上板の移動距離に差
が生じても各オリフィスの開口面積を最適範囲内に維持
することができる。
分割設置する各分割多孔板の上板を同時に移動させる場
合に、各分割多孔板の上板が移動して１つの長孔が塞が
ったとき、残った部分の開口部の面積を、調節下限に近
い面積とすることにより、各上板の移動距離の差が開口
面積に大きな影響を与えないめ、各上板の移動距離に差
が生じても各オリフィスの開口面積を最適範囲内に維持
することができる。
【００１３】また、処理風量に反比例して排ガスの滞留
時間が増加するため、塔内に複数段に設置した多孔板の
うち、少なくとも最下段の多孔板に、オリフィスの開口
面積が調節可能な２枚重ね合わせ構造を適用することに
よって良好な処理が可能となり、設備費、動力費の増加
を抑えた排ガス洗浄処理が可能となる。
時間が増加するため、塔内に複数段に設置した多孔板の
うち、少なくとも最下段の多孔板に、オリフィスの開口
面積が調節可能な２枚重ね合わせ構造を適用することに
よって良好な処理が可能となり、設備費、動力費の増加
を抑えた排ガス洗浄処理が可能となる。
【００１４】
【発明の実施の形態】多孔板型排ガス洗浄装置の縦断面
を図１に示す。排ガス洗浄装置の塔本体１は円筒形で、
その内部にオリフィス開口面積が調節可能な多孔板２を
２段に設けている。排ガスはブロワー３によって塔下部
に導入され塔内を上昇する。洗浄液は循環タンク４から
ポンプ５によって塔内上部のスプレー管６に送られ多孔
板２の上面に散布される。排ガスが多孔板２のオリフィ
ス７を通過するとき、同オリフィス７に流入する洗浄液
を吹き上げて、多孔板２の上部空間で飛沫流動層を形成
し、ここで排ガスと洗浄液とが激しく接触して排ガス洗
浄が行われる。洗浄を終えた排ガスはミストキャッチャ
ー８で飛沫を分離し排気口９から大気中に放出される。
を図１に示す。排ガス洗浄装置の塔本体１は円筒形で、
その内部にオリフィス開口面積が調節可能な多孔板２を
２段に設けている。排ガスはブロワー３によって塔下部
に導入され塔内を上昇する。洗浄液は循環タンク４から
ポンプ５によって塔内上部のスプレー管６に送られ多孔
板２の上面に散布される。排ガスが多孔板２のオリフィ
ス７を通過するとき、同オリフィス７に流入する洗浄液
を吹き上げて、多孔板２の上部空間で飛沫流動層を形成
し、ここで排ガスと洗浄液とが激しく接触して排ガス洗
浄が行われる。洗浄を終えた排ガスはミストキャッチャ
ー８で飛沫を分離し排気口９から大気中に放出される。
【００１５】図２に示すように、各段の多孔板２は、左
右に３枚ずつ計６枚に分割され、各分割多孔板は、同一
形状、同一配列のオリフィス７を有する上板２ａと下板
２ｂとの重ね合わせ構造となっており、分割多孔板の各
下板２ｂは、支持リング１１と梁１２によって塔体１に
固定されており、分割多孔板の各上板２ａが、駆動棒１
３を介して連結した駆動装置１４によって駆動され、下
板２ｂの上面を同時に移動するようになっている。梁１
２によって、各上板２ａは移動時の横ズレが防止され、
各上板２ａの移動距離の差は、覗き窓１５から飛沫流動
層の形成状況を確認しながら駆動棒１３の長さを微調整
することにより修正できるようになっている。
右に３枚ずつ計６枚に分割され、各分割多孔板は、同一
形状、同一配列のオリフィス７を有する上板２ａと下板
２ｂとの重ね合わせ構造となっており、分割多孔板の各
下板２ｂは、支持リング１１と梁１２によって塔体１に
固定されており、分割多孔板の各上板２ａが、駆動棒１
３を介して連結した駆動装置１４によって駆動され、下
板２ｂの上面を同時に移動するようになっている。梁１
２によって、各上板２ａは移動時の横ズレが防止され、
各上板２ａの移動距離の差は、覗き窓１５から飛沫流動
層の形成状況を確認しながら駆動棒１３の長さを微調整
することにより修正できるようになっている。
【００１６】各オリフィス７は、図４に示すように、幅
と長さがそれぞれ等しい長孔７ａと長孔７ｂが中央で直
交した十字形に形成され、上下のオリフィスが重なりあ
った１００％開口位置から、上板２ａを移動させて、上
下オリフィスの重なり部分の開口面積を調節する。
と長さがそれぞれ等しい長孔７ａと長孔７ｂが中央で直
交した十字形に形成され、上下のオリフィスが重なりあ
った１００％開口位置から、上板２ａを移動させて、上
下オリフィスの重なり部分の開口面積を調節する。
【００１７】ここで、上板２ａの移動は、図５に示すよ
うに、交差した２つ長孔の２等分線に沿って移動させ
る。この場合、上板２ａの移動により２つの長孔は長さ
と幅がともに減少するため、上板２ａの移動距離とオリ
フィス開口面積との関係がやや複雑となるが、オリフィ
ス開口部の周囲長さが常に大きく保てるので、良好な気
液接触効果が維持できる。交差した２つ長孔が塞がる
と、上板２ａの長孔と下板２ｂの長孔とが重なった開口
部分Ｓが２箇所に分離する。この開口部分Ｓの面積は上
板２ａの移動距離と関係なく一定である。２箇所の開口
部の面積は交差する２つの長孔の幅によって決まる。
うに、交差した２つ長孔の２等分線に沿って移動させ
る。この場合、上板２ａの移動により２つの長孔は長さ
と幅がともに減少するため、上板２ａの移動距離とオリ
フィス開口面積との関係がやや複雑となるが、オリフィ
ス開口部の周囲長さが常に大きく保てるので、良好な気
液接触効果が維持できる。交差した２つ長孔が塞がる
と、上板２ａの長孔と下板２ｂの長孔とが重なった開口
部分Ｓが２箇所に分離する。この開口部分Ｓの面積は上
板２ａの移動距離と関係なく一定である。２箇所の開口
部の面積は交差する２つの長孔の幅によって決まる。
【００１８】オリフィス７は、上記のような２つの長孔
で形成したもの以外に、３つ以上の長孔を組み合わせて
形成することもできる。
で形成したもの以外に、３つ以上の長孔を組み合わせて
形成することもできる。
【００１９】オリフィス７を構成する各長孔の幅又は長
さを選択して、上板２ａの移動によって１つの長孔が閉
鎖したときの開口面積Ｓを、開口率調整下限に近い面積
とすることにより、上板２ａの移動距離の差の影響を少
なくすることができる。従って、塔内に分割設置された
各分割多孔板の上板を同時に移動してオリフィス開口率
を調節する場合に、開口率の調整下限が３０％程度であ
っても、各オリフィスの開口面積を最適範囲に維持して
良好な排ガス洗浄処理ができる。
さを選択して、上板２ａの移動によって１つの長孔が閉
鎖したときの開口面積Ｓを、開口率調整下限に近い面積
とすることにより、上板２ａの移動距離の差の影響を少
なくすることができる。従って、塔内に分割設置された
各分割多孔板の上板を同時に移動してオリフィス開口率
を調節する場合に、開口率の調整下限が３０％程度であ
っても、各オリフィスの開口面積を最適範囲に維持して
良好な排ガス洗浄処理ができる。
【００２０】なお、塔内に複数段の多孔板が設置されて
いる場合には、排ガスと最初に接触する最下段の多孔板
での除去率が最も高く、また排ガスの処理風量に反比例
して多孔板の上部空間での排ガスの滞留時間が増加する
ため、最下段の多孔板のみをオリフィス開口面積調節可
能とすることができる。最下段の多孔板の上部空間で飛
沫流動層を形成させるだけで、排ガスと洗浄液との接触
時間を十分に取ることができ、また、後で述べるよう
に、飛沫流動層を形成するのに一定の圧力損失が伴うた
め、最下段の多孔板のみをオリフィス開口面積調節する
だけで、設備費及び運転費用の増加を抑えて良好な処理
ができる。
いる場合には、排ガスと最初に接触する最下段の多孔板
での除去率が最も高く、また排ガスの処理風量に反比例
して多孔板の上部空間での排ガスの滞留時間が増加する
ため、最下段の多孔板のみをオリフィス開口面積調節可
能とすることができる。最下段の多孔板の上部空間で飛
沫流動層を形成させるだけで、排ガスと洗浄液との接触
時間を十分に取ることができ、また、後で述べるよう
に、飛沫流動層を形成するのに一定の圧力損失が伴うた
め、最下段の多孔板のみをオリフィス開口面積調節する
だけで、設備費及び運転費用の増加を抑えて良好な処理
ができる。
【００２１】
【実施例】内径６５０mmの円筒型の塔内に、幅１０mm長
さ３０mmの２つの長孔を中央で直交させた開口面積５０
０mm2の十字孔オリフィスを有し開口率３０％の多孔板
を２枚重ね合わせたものを、間隔２５０mmで２段に設置
し、各多孔板の上板をオリフィスの縦孔に沿って移動可
能とした排ガス処理装置に、下部からＨＣｌを含む排ガ
スを導入し、上部から排ガス１m3当たり１．２〜１．３
１リットルの洗浄水を散布しながら、装置の稼働率（処
理風量）を１００％から４０％まで変化させて、圧力損
失とＨＣｌの除去率とを調べた。なお、上記多孔板の上
板を１００％開口位置から１０mm移動させて横孔が塞が
ったときオリフィスの開口面積は４０％となる。
さ３０mmの２つの長孔を中央で直交させた開口面積５０
０mm2の十字孔オリフィスを有し開口率３０％の多孔板
を２枚重ね合わせたものを、間隔２５０mmで２段に設置
し、各多孔板の上板をオリフィスの縦孔に沿って移動可
能とした排ガス処理装置に、下部からＨＣｌを含む排ガ
スを導入し、上部から排ガス１m3当たり１．２〜１．３
１リットルの洗浄水を散布しながら、装置の稼働率（処
理風量）を１００％から４０％まで変化させて、圧力損
失とＨＣｌの除去率とを調べた。なお、上記多孔板の上
板を１００％開口位置から１０mm移動させて横孔が塞が
ったときオリフィスの開口面積は４０％となる。
【００２２】図６に塔内排ガス速度m/secと圧力損失mmA
qとの関係を示し、グラフ１は、上記オリフィスを有す
る１枚の多孔板における圧力変化グラフ２は、同じオリ
フィスを有する２枚重ね合わせの多孔板において上板の
移動距離が０ｍｍの場合の圧力変化グラフ３〜７は上板
移動距離が２mmから１０mmまでの、２mmごとの圧力変化
を示す。
qとの関係を示し、グラフ１は、上記オリフィスを有す
る１枚の多孔板における圧力変化グラフ２は、同じオリ
フィスを有する２枚重ね合わせの多孔板において上板の
移動距離が０ｍｍの場合の圧力変化グラフ３〜７は上板
移動距離が２mmから１０mmまでの、２mmごとの圧力変化
を示す。
【００２３】各グラフが示すとおり、塔内排ガス速度に
比例して圧力損失が増加するが、グラフの屈曲点を超え
ると、多孔板上に滞留する洗浄液量が増加して圧力損失
の増加の割合が大きくなる。グラフ２では、多孔板の厚
みだけオリフィスのガス通過部が長くなるためグラフ１
に比べて通気抵抗が増加している。グラフ３〜７では、
多孔板のズレによりガス通過部が段状になるため通気抵
抗が増加してグラフの屈曲点が上方に移動している。
比例して圧力損失が増加するが、グラフの屈曲点を超え
ると、多孔板上に滞留する洗浄液量が増加して圧力損失
の増加の割合が大きくなる。グラフ２では、多孔板の厚
みだけオリフィスのガス通過部が長くなるためグラフ１
に比べて通気抵抗が増加している。グラフ３〜７では、
多孔板のズレによりガス通過部が段状になるため通気抵
抗が増加してグラフの屈曲点が上方に移動している。
【００２４】表１は、上記の排ガス処理塔内に、オリフ
ィス開口面積を調節してオリフィス通過風速が８〜９m/
secに維持して、稼働率を１００〜４０％としたものあ
る。表１からわかるように、ＨＣｌの除去率はいずれも
９３％以上で良好な処理結果が得られた。
ィス開口面積を調節してオリフィス通過風速が８〜９m/
secに維持して、稼働率を１００〜４０％としたものあ
る。表１からわかるように、ＨＣｌの除去率はいずれも
９３％以上で良好な処理結果が得られた。
【００２５】
【表１】
【００２６】表２は、上記と同じ装置で、オリフィス開
口面積１００％のままで、稼働率を１００〜４０％とし
たものである。表２からわかるように、稼働率８０％ま
では良好な処理結果が得られるが、稼働率６０％以下で
は除去効率が低下している。
口面積１００％のままで、稼働率を１００〜４０％とし
たものである。表２からわかるように、稼働率８０％ま
では良好な処理結果が得られるが、稼働率６０％以下で
は除去効率が低下している。
【００２７】
【表２】
【００２８】表２の稼働率１００％、８０％、６０％、
４０％のときの圧力損失は、図６のグラフ１の点Ａ、
Ｂ、Ｃ、Ｄに対応する。図６の各グラフの屈曲点より下
で飛沫流動層で形成できる範囲が良好なオリフィス通過
風速である。従って、オリフィス開口面積と関係なく、
圧力損失が約５０〜９０mmAqが良好な運転領域であるこ
とがわかる。
４０％のときの圧力損失は、図６のグラフ１の点Ａ、
Ｂ、Ｃ、Ｄに対応する。図６の各グラフの屈曲点より下
で飛沫流動層で形成できる範囲が良好なオリフィス通過
風速である。従って、オリフィス開口面積と関係なく、
圧力損失が約５０〜９０mmAqが良好な運転領域であるこ
とがわかる。
【００２９】上板の移動距離とオリフィス開口面積の関
係を把握しておき、排ガス処理風量に応じて駆動装置に
よって上板を所定の距離だけ移動し、覗き窓からの飛沫
流動層の形成確認して各分割多孔板の上板の移動距離を
修正した後は、多孔板の圧力損失を一定範囲となるよう
手動又は自動で上板を駆動することにより、排ガス処理
風量に応じた運転条件を維持することができる。
係を把握しておき、排ガス処理風量に応じて駆動装置に
よって上板を所定の距離だけ移動し、覗き窓からの飛沫
流動層の形成確認して各分割多孔板の上板の移動距離を
修正した後は、多孔板の圧力損失を一定範囲となるよう
手動又は自動で上板を駆動することにより、排ガス処理
風量に応じた運転条件を維持することができる。
【００３０】
【発明の効果】塔体に固定した下板と、下板に沿って平
行移動する上板とからなる２枚重ねの多孔板のオリフィ
スを、任意の角度で交差した２つの長孔で形成し、各板
のオリフィスが重なる位置から、２つの長孔の二等分線
に沿って上板を移動可能としたことにより、上板の移動
距離の差が各オリフィス開口面積に大きな影響を与えな
い。従って、塔内に分割設置された、各分割多孔板を同
時に移動してオリフィス開口面積を調節する場合に、各
オリフィスの開口面積を常に最適範囲に維持することが
できる。また、処理風量に反比例して排ガスの滞留時間
が増加するため、塔内に多孔板が多段に設けられている
場合に、最下段のみにオリフィス開口面積の調節可能な
多孔板を採用することによって、排ガス処理量に応じた
最適範囲のオリフィス開口で排ガス洗浄処理ができる。
行移動する上板とからなる２枚重ねの多孔板のオリフィ
スを、任意の角度で交差した２つの長孔で形成し、各板
のオリフィスが重なる位置から、２つの長孔の二等分線
に沿って上板を移動可能としたことにより、上板の移動
距離の差が各オリフィス開口面積に大きな影響を与えな
い。従って、塔内に分割設置された、各分割多孔板を同
時に移動してオリフィス開口面積を調節する場合に、各
オリフィスの開口面積を常に最適範囲に維持することが
できる。また、処理風量に反比例して排ガスの滞留時間
が増加するため、塔内に多孔板が多段に設けられている
場合に、最下段のみにオリフィス開口面積の調節可能な
多孔板を採用することによって、排ガス処理量に応じた
最適範囲のオリフィス開口で排ガス洗浄処理ができる。
【図１】本発明の多孔板型排ガス洗浄装置の縦断面図で
ある。
ある。
【図２】同装置の水平断面図である。
【図３】円形オリフィスの開口面積変化状況を示す。
【図４】多孔板の平面図である。
【図５】十字型オリフィスの開口面積の変化状況を示
す。
す。
【図６】塔内排ガス速度と圧力損失の関係を示す。
１・・・塔体 ２・・・多孔板 ２ａ・・・上板 ２ｂ・・・下板 ３・・・ブロワー ４・・・洗浄液タンク ５・・・循環ポンプ ７・・・オリフィス ７ａ・・・長孔 ７ｂ・・・長孔 ８・・・ミストキャッチャー ９・・・排気口 １３・・・駆動棒 １４・・・駆動装置 １５・・・覗き窓
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭59−196715（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−99014（ＪＰ，Ａ) 特公 昭33−4165（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B01D 53/18 B01D 53/34 - 53/88
Claims (2)
- 【請求項１】塔内に水平設置して、塔内を上昇する排ガ
スと塔内に散布される洗浄水との気液接触を促進する多
孔板を、同一形状、同一配列のオリフィスを有する上板
と下板との２枚重ね合わせ構造とし、下板を塔体に固定
し、上板を下板に沿って平行移動させてオリフィスの開
口面積を調節可能とした排ガス洗浄装置において、前記
オリフィスを任意の角度で交差した２つの長孔で形成
し、前記上板を、２つの長孔の二等分線に沿って移動可
能としたことを特徴とする多孔板型排ガス洗浄装置。 - 【請求項２】 塔内に分割設置する各分割多孔板を、上
板と下板との２枚重ね合わせ構造とし、各分割多孔板の
上板を下板に沿って同時に移動可能としたことを特徴と
する請求項１記載の多孔板型排ガス洗浄装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08010154A JP3105160B2 (ja) | 1996-01-24 | 1996-01-24 | 多孔板型排ガス洗浄装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08010154A JP3105160B2 (ja) | 1996-01-24 | 1996-01-24 | 多孔板型排ガス洗浄装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09192445A JPH09192445A (ja) | 1997-07-29 |
| JP3105160B2 true JP3105160B2 (ja) | 2000-10-30 |
Family
ID=11742364
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08010154A Expired - Fee Related JP3105160B2 (ja) | 1996-01-24 | 1996-01-24 | 多孔板型排ガス洗浄装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3105160B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101418908B1 (ko) | 2012-11-20 | 2014-07-16 | 주식회사 티에스엔텍 | 에어버블 흡수기가 구비된 탈취장치 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4650841B2 (ja) * | 2007-10-29 | 2011-03-16 | 株式会社日本医化器械製作所 | 湿式排ガス処理装置 |
| PT2851115T (pt) * | 2013-09-20 | 2016-07-15 | Doosan Lentjes Gmbh | Uma torre purificadora de um dispositivo de purificação de gases de combustão |
| BR112020008971A2 (pt) * | 2017-11-14 | 2020-11-17 | Koch-Glitsch, Lp | coluna e conjunto de transferência de massa com parede divisória e métodos que envolvem os mesmos |
-
1996
- 1996-01-24 JP JP08010154A patent/JP3105160B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101418908B1 (ko) | 2012-11-20 | 2014-07-16 | 주식회사 티에스엔텍 | 에어버블 흡수기가 구비된 탈취장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09192445A (ja) | 1997-07-29 |
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