JP3091005B2 - １線接地三相３線式電路の対地静電容量測定方法及び装置 - Google Patents
１線接地三相３線式電路の対地静電容量測定方法及び装置Info
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- JP3091005B2 JP3091005B2 JP03357712A JP35771291A JP3091005B2 JP 3091005 B2 JP3091005 B2 JP 3091005B2 JP 03357712 A JP03357712 A JP 03357712A JP 35771291 A JP35771291 A JP 35771291A JP 3091005 B2 JP3091005 B2 JP 3091005B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は１線接地した三相３線式
電路の対地静電容量を測定する方法に関する。
電路の対地静電容量を測定する方法に関する。
【０００２】
【従来技術】各種電力送電用電路の絶縁抵抗を測定監視
することは、事故を未然に防止し安定に電力を供給する
上から重要である。電路のうち１線を接地した三相３線
電路の絶縁抵抗を把握するためには接地線に帰還する商
用電源周波数成分の漏洩電流の大きさのみから絶縁状況
を正確に把握することは困難であり、同時に電路の対地
静電容量値を知ることが重要不可欠である。
することは、事故を未然に防止し安定に電力を供給する
上から重要である。電路のうち１線を接地した三相３線
電路の絶縁抵抗を把握するためには接地線に帰還する商
用電源周波数成分の漏洩電流の大きさのみから絶縁状況
を正確に把握することは困難であり、同時に電路の対地
静電容量値を知ることが重要不可欠である。
【０００３】即ち、従来、負荷機器を含む電路と大地間
の静電容量測定に当っては、１線を接地する接地線等を
介して電路と大地間に低周波電圧を印加し、この電圧に
よって接地線に帰還する低周波信号の漏洩電流中、印加
した低周波電圧と直交する電流成分（無効電流成分）を
同期検波器等により検出することにより対地静電容量を
測定していた。
の静電容量測定に当っては、１線を接地する接地線等を
介して電路と大地間に低周波電圧を印加し、この電圧に
よって接地線に帰還する低周波信号の漏洩電流中、印加
した低周波電圧と直交する電流成分（無効電流成分）を
同期検波器等により検出することにより対地静電容量を
測定していた。
【０００４】しかしながら、従来の方法では、電路に商
用電源用周波数と異なる低周波の測定用電圧を印加する
必要があり、それに必要な注入トランスも低周波（例え
ば１０〜２０ＨＺ）のため大型且つ高価となり測定器と
しての利用は容易ではなかった。
用電源用周波数と異なる低周波の測定用電圧を印加する
必要があり、それに必要な注入トランスも低周波（例え
ば１０〜２０ＨＺ）のため大型且つ高価となり測定器と
しての利用は容易ではなかった。
【０００５】
【発明の目的】本発明は、従来の如く低周波電圧の印加
が必要でなく、商用電源周波数信号の漏洩成分のみから
対地静電容量の測定を可能とするものであり接地線に帰
還する商用周波の漏洩電流成分を利用して正しく電路の
絶縁抵抗を測定する場合に不可欠な静電容量の測定を安
価且つ簡便に行うことを可能とするものである。
が必要でなく、商用電源周波数信号の漏洩成分のみから
対地静電容量の測定を可能とするものであり接地線に帰
還する商用周波の漏洩電流成分を利用して正しく電路の
絶縁抵抗を測定する場合に不可欠な静電容量の測定を安
価且つ簡便に行うことを可能とするものである。
【０００６】
【発明の概要】本発明の原理を理解しやすくするため
に、図２に示す１線を接地した三相３線電路の系統図を
もとに本発明の測定原理を詳細に説明する。
に、図２に示す１線を接地した三相３線電路の系統図を
もとに本発明の測定原理を詳細に説明する。
【０００７】図２においてＴは受電トランスであって、
その低圧側三相３線電路１、２、３のうち、電路３は接
地線ＥＬで接地されており、電路１、２、３は夫々の対
地絶縁抵抗（負荷機器の絶縁抵抗も含む）をＲ1 、Ｒ
2 、Ｒ3 また対地静電容量（負荷機器の対地静電容量も
含む）をＣ1 、Ｃ2 、Ｃ3 とする。なお、このときの各
線間電圧は周知のように電路１−３間の線間電圧をＶｓ
ｉｎωｔ（ω／２π：商用周波数）とすると、電路１−
２間の電圧はＶｓｉｎ（ωｔ−Φ2 ）（Φ2 ＝１２０
°）、電路２−３間の電圧はＶｓｉｎ（ωｔ−Φ1 ）
（Φ1 ＝２４０°）である。この状態において、接地線
ＥＬに帰還する漏洩電流ｉ0を求めると次の（１）式で
示される。I 0 ={(V/R 1 )sinωt＋ωc 1 Vcosωt}−(V/R 2 )sin(ωt−Φ 1 )−ωc 2 Vcos(ωt−Φ 1 ) ・・・（１） （１）式を整理すると次式(2) 、(3)
その低圧側三相３線電路１、２、３のうち、電路３は接
地線ＥＬで接地されており、電路１、２、３は夫々の対
地絶縁抵抗（負荷機器の絶縁抵抗も含む）をＲ1 、Ｒ
2 、Ｒ3 また対地静電容量（負荷機器の対地静電容量も
含む）をＣ1 、Ｃ2 、Ｃ3 とする。なお、このときの各
線間電圧は周知のように電路１−３間の線間電圧をＶｓ
ｉｎωｔ（ω／２π：商用周波数）とすると、電路１−
２間の電圧はＶｓｉｎ（ωｔ−Φ2 ）（Φ2 ＝１２０
°）、電路２−３間の電圧はＶｓｉｎ（ωｔ−Φ1 ）
（Φ1 ＝２４０°）である。この状態において、接地線
ＥＬに帰還する漏洩電流ｉ0を求めると次の（１）式で
示される。I 0 ={(V/R 1 )sinωt＋ωc 1 Vcosωt}−(V/R 2 )sin(ωt−Φ 1 )−ωc 2 Vcos(ωt−Φ 1 ) ・・・（１） （１）式を整理すると次式(2) 、(3)
【０００８】
【数１】
【０００９】
【数２】 となる。
【００１０】したがって電路１−３間の電圧と直交する
電流成分（９０°位相の推移した成分）ｙ1 は、（２）
式より、次式(4) のようになる。
電流成分（９０°位相の推移した成分）ｙ1 は、（２）
式より、次式(4) のようになる。
【００１１】
【数３】又、電路２−３間の電圧と直交する電流成分ｙ
2は（３）より、次式(5) のようになる。
2は（３）より、次式(5) のようになる。
【００１２】
【数４】（４）（５）式よりＲ1、Ｒ2を求め、その比を
とると、Ｒ1／Ｒ2＝（ｙ1−ａ）／（ｙ2＋ｂ）・・・
（６） ここで、ａ＝ω｛（Ｃ 1 ＋Ｃ 2 ／２）｝Ｖ ｂ＝ω｛（Ｃ1／２）＋Ｃ2｝Ｖ・・・（７） である。即ち、対地絶縁抵抗Ｒ1、Ｒ2の比が一定なら
ば、対地静電容量Ｃ1、Ｃ2が変わっても（６）式の右辺
の値は変わらないことになる。
とると、Ｒ1／Ｒ2＝（ｙ1−ａ）／（ｙ2＋ｂ）・・・
（６） ここで、ａ＝ω｛（Ｃ 1 ＋Ｃ 2 ／２）｝Ｖ ｂ＝ω｛（Ｃ1／２）＋Ｃ2｝Ｖ・・・（７） である。即ち、対地絶縁抵抗Ｒ1、Ｒ2の比が一定なら
ば、対地静電容量Ｃ1、Ｃ2が変わっても（６）式の右辺
の値は変わらないことになる。
【００１３】即ち、先ず電路１と大地間に所定のコンデ
ンサＣ0 を挿入した時接地線に帰還する電流の中で、電
路１−３間の電圧と直交する電流成分をｙ1'、電路２−
３間の電圧に直交する電流成分をｙ2'とし、この時点で
絶縁抵抗Ｒ1 、Ｒ2 が変化しなければ、（６）（７）式
からＣ1 をＣ1 ＋Ｃ0 とすることにより、 R1/R2={y1'-a- ωc0V}/{y2'+ b +( ωc0/2)V} ・・・（８） となる。次に電路１と大地間に挿入したコンデンサＣ0
を除去し、電路２と大地間にコンデンサＣ0 を挿入すれ
ば、接地線に帰還する電流の中で、電路１−３間の電圧
と直交する電流成分をｙ1 ”、電路２−３間の電圧と直
交する電流成分をｙ2 ”とすれば、この間に同様に絶縁
抵抗Ｒ1 、Ｒ2 が変化しなければ、（６）（７）式でＣ
2 をＣ2 ＋Ｃ0 とすることにより R1/R2={y1 ”-a-(ωc0V/2)} ／{y2 ”+b+ ωc0V} ・・・（９） となる。（６）（８）式より ｍ1 ｂ−ｎ1 ａ＋ｋ1 ＝０ ・・・（１０） 但し、ここで、 ｍ1 ＝ｙ1 −ｙ1'＋ωｃ0 Ｖ ｎ1 ＝ｙ2'−ｙ2 ＋（ωｃ0 ／２）Ｖ ｋ1 ＝ｙ1 ｙ2'＋ωｃ0 ｖ{ （ｙ1 ／２) ＋ｙ2 } −ｙ1'ｙ2 ・・・（１１） である。又、（６）（９）式より、 ｍ2 ｂ−ｎ2 ａ＋ｋ2 ＝０ ここで、ｍ2 ＝ｙ1 −ｙ1 ”＋（ωｃ0 ／２）Ｖ ｎ2 ＝ｙ2 ”−ｙ2 ＋ωｏ0 Ｖ ｋ2 ＝ｙ1 ｙ2 ”−ｙ1 ”ｙ2 ＋ωｃ0 Ｖ｛ｙ1 ＋（ｙ2 ／２）｝ ・・・（１３） となる。したがって、（１０）（１２）式よりｎ1 ｍ2
≠ｎ2 ｍ1 のとき ａ＝（ｋ2 ｍ1 −ｋ1 ｍ2 ）／（ｎ2 ｍ1 −ｎ1 ｍ2 ） ・・・（１４） ｂ＝（ｋ2 ｎ1 −ｋ1 ｎ2 ）／（ｎ2 ｍ1 −ｎ1 ｍ2 ） ・・・（１５） が得られ、（７）式より ａ＋ｂ＝( ３ω／２) （Ｃ1 ＋Ｃ2 ）Ｖ ・・・（１６） となる。
ンサＣ0 を挿入した時接地線に帰還する電流の中で、電
路１−３間の電圧と直交する電流成分をｙ1'、電路２−
３間の電圧に直交する電流成分をｙ2'とし、この時点で
絶縁抵抗Ｒ1 、Ｒ2 が変化しなければ、（６）（７）式
からＣ1 をＣ1 ＋Ｃ0 とすることにより、 R1/R2={y1'-a- ωc0V}/{y2'+ b +( ωc0/2)V} ・・・（８） となる。次に電路１と大地間に挿入したコンデンサＣ0
を除去し、電路２と大地間にコンデンサＣ0 を挿入すれ
ば、接地線に帰還する電流の中で、電路１−３間の電圧
と直交する電流成分をｙ1 ”、電路２−３間の電圧と直
交する電流成分をｙ2 ”とすれば、この間に同様に絶縁
抵抗Ｒ1 、Ｒ2 が変化しなければ、（６）（７）式でＣ
2 をＣ2 ＋Ｃ0 とすることにより R1/R2={y1 ”-a-(ωc0V/2)} ／{y2 ”+b+ ωc0V} ・・・（９） となる。（６）（８）式より ｍ1 ｂ−ｎ1 ａ＋ｋ1 ＝０ ・・・（１０） 但し、ここで、 ｍ1 ＝ｙ1 −ｙ1'＋ωｃ0 Ｖ ｎ1 ＝ｙ2'−ｙ2 ＋（ωｃ0 ／２）Ｖ ｋ1 ＝ｙ1 ｙ2'＋ωｃ0 ｖ{ （ｙ1 ／２) ＋ｙ2 } −ｙ1'ｙ2 ・・・（１１） である。又、（６）（９）式より、 ｍ2 ｂ−ｎ2 ａ＋ｋ2 ＝０ ここで、ｍ2 ＝ｙ1 −ｙ1 ”＋（ωｃ0 ／２）Ｖ ｎ2 ＝ｙ2 ”−ｙ2 ＋ωｏ0 Ｖ ｋ2 ＝ｙ1 ｙ2 ”−ｙ1 ”ｙ2 ＋ωｃ0 Ｖ｛ｙ1 ＋（ｙ2 ／２）｝ ・・・（１３） となる。したがって、（１０）（１２）式よりｎ1 ｍ2
≠ｎ2 ｍ1 のとき ａ＝（ｋ2 ｍ1 −ｋ1 ｍ2 ）／（ｎ2 ｍ1 −ｎ1 ｍ2 ） ・・・（１４） ｂ＝（ｋ2 ｎ1 −ｋ1 ｎ2 ）／（ｎ2 ｍ1 −ｎ1 ｍ2 ） ・・・（１５） が得られ、（７）式より ａ＋ｂ＝( ３ω／２) （Ｃ1 ＋Ｃ2 ）Ｖ ・・・（１６） となる。
【００１４】即ち、検出したｙ1 、ｙ2 、ｙ1'、ｙ2'、
ｙ1 ”、ｙ2 ”ならびにコンデンサ容量Ｃ0 から、ｍ
1 、ｎ1 、ｋ1 、ｍ2 、ｎ2 、ｋ2 を（１１）（１３）
式を用いて算出し、これを（１４）（１５）式に代入し
てａ、ｂを求めれば、（１７）式より電路の対地静電容
量が求まる。即ち、 ω（Ｃ1 ＋Ｃ2 ）Ｖ＝（２／３）（ａ＋ｂ） ・・・（１７） 又（７）式から各電路の対地静電容量が（１８）（１
９）式により求まる。 ωｃ1 Ｖ＝（４／３）｛ａ−（ｂ／２）｝ ・・・（１８） ωｃ2 Ｖ＝（４／３）｛ｂ−（ａ／２）｝ ・・・（１９） 上記例では、電路１、２に交互にコンデンサＣ0 を挿
入したが、互いに異なる値のコンデンサを挿入しても数
式が若干変わるのみで、対地静電容量を測定できる。ま
た本原理の範囲内で各種変形が可能である。
ｙ1 ”、ｙ2 ”ならびにコンデンサ容量Ｃ0 から、ｍ
1 、ｎ1 、ｋ1 、ｍ2 、ｎ2 、ｋ2 を（１１）（１３）
式を用いて算出し、これを（１４）（１５）式に代入し
てａ、ｂを求めれば、（１７）式より電路の対地静電容
量が求まる。即ち、 ω（Ｃ1 ＋Ｃ2 ）Ｖ＝（２／３）（ａ＋ｂ） ・・・（１７） 又（７）式から各電路の対地静電容量が（１８）（１
９）式により求まる。 ωｃ1 Ｖ＝（４／３）｛ａ−（ｂ／２）｝ ・・・（１８） ωｃ2 Ｖ＝（４／３）｛ｂ−（ａ／２）｝ ・・・（１９） 上記例では、電路１、２に交互にコンデンサＣ0 を挿
入したが、互いに異なる値のコンデンサを挿入しても数
式が若干変わるのみで、対地静電容量を測定できる。ま
た本原理の範囲内で各種変形が可能である。
【００１５】
【実施例】以下、図示した実施例に基づいて本発明を更
に詳細に説明する。図１は本発明の実施例を示す図であ
る。同図に於いて、高圧三相受電トランスＴの低圧側三
相３線電路１、２、３のうち、電路３は接地線ＥＬで接
地され、負荷Ｚが接続されたものであり、各電路と大地
間には絶縁抵抗Ｒ1、Ｒ2、Ｒ3と静電容量Ｃ1、Ｃ2、Ｃ3
がある。このような電路において静電容量を求める場合
を説明する。この例では、先ず電路１−３間の電圧をト
ランスＴ1で降圧し、その出力を９０°移相器ＰＳ１で
９０°移相した後、同期検波器Ｍ1の一方の入力端に基
準信号として印加する。同様に電路２−３間の電圧をト
ランスＴ2で降圧し、その出力を９０°移相器ＰＳ２で
９０°移相した後、同期検波器Ｍ2の入力の入力端に基
準信号として印加する。これら２つの同期検波器Ｍ1、
Ｍ2には接地線ＥＬに結合した、零相変流器ＺＣＴの出
力を増幅器Ａで増幅し、その出力を印加する。同期検波
器Ｍ1、Ｍ2の出力は夫々アナログ・デジタル変換器Ａ／
Ｄコンバ−タＡＤ1、ＡＤ2を介して演算制御部ＡＲに入
力する。更に、非接地電路１、２と大地間には夫々リレ
−スイッチＳＷ１、ＳＷ２とコンデンサＣ0との直列回
路が挿入されており、前記演算制御部ＡＲは３つの出力
端ＯＵＴ1、ＯＵＴ2、ＯＵＴ3を有し、更にリレ−スイ
ッチＳＷ1、ＳＷ2 を制御する。この構成に於いて、制御
方法と演算手順を説明すると、先ず、リレ−スイッチＳ
Ｗ1、ＳＷ2を共にオフ状態にすると、この時、接地線Ｅ
Ｌに帰還する漏洩電流は前記（１）式で示されるｉ0と
等価である。そこで上記漏洩電流ｉ 0 をＺＣＴで検出
し、増幅器Ａで増幅した後、同期検波器Ｍ1、Ｍ2に入力
する。同期検波器Ｍ1は電路１−３の電圧と直交する電
圧を基準信号として同期検波するため、同期検波器Ｍ1
の出力には（４）式で示されるｙ1に相当する信号が出
力される。この電圧値は、Ａ／Ｄ変換され、演算制御部
ＡＲ内の所定のメモリに記憶される。同様に同期検波器
Ｍ2の出力には（５）式で示されるｙ2に相当する信号が
出力され、Ａ／Ｄ変換器ＡＤ２でデジタル値として演算
制御部ＡＲの所定のメモリに記憶される。
に詳細に説明する。図１は本発明の実施例を示す図であ
る。同図に於いて、高圧三相受電トランスＴの低圧側三
相３線電路１、２、３のうち、電路３は接地線ＥＬで接
地され、負荷Ｚが接続されたものであり、各電路と大地
間には絶縁抵抗Ｒ1、Ｒ2、Ｒ3と静電容量Ｃ1、Ｃ2、Ｃ3
がある。このような電路において静電容量を求める場合
を説明する。この例では、先ず電路１−３間の電圧をト
ランスＴ1で降圧し、その出力を９０°移相器ＰＳ１で
９０°移相した後、同期検波器Ｍ1の一方の入力端に基
準信号として印加する。同様に電路２−３間の電圧をト
ランスＴ2で降圧し、その出力を９０°移相器ＰＳ２で
９０°移相した後、同期検波器Ｍ2の入力の入力端に基
準信号として印加する。これら２つの同期検波器Ｍ1、
Ｍ2には接地線ＥＬに結合した、零相変流器ＺＣＴの出
力を増幅器Ａで増幅し、その出力を印加する。同期検波
器Ｍ1、Ｍ2の出力は夫々アナログ・デジタル変換器Ａ／
Ｄコンバ−タＡＤ1、ＡＤ2を介して演算制御部ＡＲに入
力する。更に、非接地電路１、２と大地間には夫々リレ
−スイッチＳＷ１、ＳＷ２とコンデンサＣ0との直列回
路が挿入されており、前記演算制御部ＡＲは３つの出力
端ＯＵＴ1、ＯＵＴ2、ＯＵＴ3を有し、更にリレ−スイ
ッチＳＷ1、ＳＷ2 を制御する。この構成に於いて、制御
方法と演算手順を説明すると、先ず、リレ−スイッチＳ
Ｗ1、ＳＷ2を共にオフ状態にすると、この時、接地線Ｅ
Ｌに帰還する漏洩電流は前記（１）式で示されるｉ0と
等価である。そこで上記漏洩電流ｉ 0 をＺＣＴで検出
し、増幅器Ａで増幅した後、同期検波器Ｍ1、Ｍ2に入力
する。同期検波器Ｍ1は電路１−３の電圧と直交する電
圧を基準信号として同期検波するため、同期検波器Ｍ1
の出力には（４）式で示されるｙ1に相当する信号が出
力される。この電圧値は、Ａ／Ｄ変換され、演算制御部
ＡＲ内の所定のメモリに記憶される。同様に同期検波器
Ｍ2の出力には（５）式で示されるｙ2に相当する信号が
出力され、Ａ／Ｄ変換器ＡＤ２でデジタル値として演算
制御部ＡＲの所定のメモリに記憶される。
【００１６】次に演算制御部ＡＲからの信号によって、
リレ−スイッチＳＷ1 のみをオンし、そのときの漏洩電
流を上述した手順で検出し且つ同期検波するとＡ／Ｄコ
ンバ−タ、ＡＤ1 、ＡＤ2 の入力には前述の電流成分ｙ
1 ’、ｙ2 ’に相当する信号が印加されるから、これを
Ａ／Ｄ変換して演算制御部内の所定のメモリに記憶す
る。次に演算制御部内ＡＲによりリレ−スイッチＳＷ2
のみをオンすることにより、同様に前述の電流成分ｙ
1 ”、ｙ2 ”に相当する信号が夫々Ａ／Ｄ変換され、演
算制御部の所定のメモリに記憶される。この一連の処理
後、演算制御部ＡＲではメモリに記憶してあるｙ1 、ｙ
2 、ｙ1 ’、ｙ2 ’、ｙ1 ”、ｙ2 ”に相当する値なら
びに定数Ｃ0 を用いて（１１）（１３）式に従って演算
を行い、ｍ1、ｎ1 、ｋ1 、ｍ2 、ｎ2 、ｋ2 を演算し
て、次に（１４）（１５）式によりａ、ｂを求める。こ
のａ、ｂを用いて（１７）式により電路（負荷機器も含
む）の対地静電容量に相当する出力が得られ、出力端Ｏ
ＵＴ1 に出力される。又、同様に（１８）（１９）式の
演算を行えば、非接地電路１、２の夫々の対地静電容量
に相当する値が出力端ＯＵＴ2 、ＯＵＴ3 に出力され
る。
リレ−スイッチＳＷ1 のみをオンし、そのときの漏洩電
流を上述した手順で検出し且つ同期検波するとＡ／Ｄコ
ンバ−タ、ＡＤ1 、ＡＤ2 の入力には前述の電流成分ｙ
1 ’、ｙ2 ’に相当する信号が印加されるから、これを
Ａ／Ｄ変換して演算制御部内の所定のメモリに記憶す
る。次に演算制御部内ＡＲによりリレ−スイッチＳＷ2
のみをオンすることにより、同様に前述の電流成分ｙ
1 ”、ｙ2 ”に相当する信号が夫々Ａ／Ｄ変換され、演
算制御部の所定のメモリに記憶される。この一連の処理
後、演算制御部ＡＲではメモリに記憶してあるｙ1 、ｙ
2 、ｙ1 ’、ｙ2 ’、ｙ1 ”、ｙ2 ”に相当する値なら
びに定数Ｃ0 を用いて（１１）（１３）式に従って演算
を行い、ｍ1、ｎ1 、ｋ1 、ｍ2 、ｎ2 、ｋ2 を演算し
て、次に（１４）（１５）式によりａ、ｂを求める。こ
のａ、ｂを用いて（１７）式により電路（負荷機器も含
む）の対地静電容量に相当する出力が得られ、出力端Ｏ
ＵＴ1 に出力される。又、同様に（１８）（１９）式の
演算を行えば、非接地電路１、２の夫々の対地静電容量
に相当する値が出力端ＯＵＴ2 、ＯＵＴ3 に出力され
る。
【００１７】尚、本測定に当っては、上記一連の検出中
に、絶縁抵抗Ｒ1 、Ｒ2 の比Ｒ1 ／Ｒ2 が変わらないよ
うに短時間で行うことが望ましい。又、出力ＯＵＴ1 又
はＯＵＴ2 、ＯＵＴ3 に得られる値を更に記憶し、上記
一連の検出演算処理を数周期にわたって行いその平均値
をもって、出力端ＯＵＴ1 又はＯＵＴ2 、ＯＵＴ3 に出
力すれば、測定中のＲ1 ／Ｒ2 の変動による測定誤差を
抑えることもできる。また、出力端に得られる電路の対
地静電容量の値を用いて漏電継電器の誤動作を防止する
ことも可能である。即ち、従来の漏電継電器は単純に漏
洩電流レベルによって遮断するものであるため遮断の必
要がない単に静電容量が大きくなった場合にも動作する
ものであった。そこで上述した測定の結果、単に静電容
量が大きくなったのみのとき、即ち絶縁抵抗の低下を伴
なわない場合は漏電継電器を動作させないようにするこ
とも可能である。
に、絶縁抵抗Ｒ1 、Ｒ2 の比Ｒ1 ／Ｒ2 が変わらないよ
うに短時間で行うことが望ましい。又、出力ＯＵＴ1 又
はＯＵＴ2 、ＯＵＴ3 に得られる値を更に記憶し、上記
一連の検出演算処理を数周期にわたって行いその平均値
をもって、出力端ＯＵＴ1 又はＯＵＴ2 、ＯＵＴ3 に出
力すれば、測定中のＲ1 ／Ｒ2 の変動による測定誤差を
抑えることもできる。また、出力端に得られる電路の対
地静電容量の値を用いて漏電継電器の誤動作を防止する
ことも可能である。即ち、従来の漏電継電器は単純に漏
洩電流レベルによって遮断するものであるため遮断の必
要がない単に静電容量が大きくなった場合にも動作する
ものであった。そこで上述した測定の結果、単に静電容
量が大きくなったのみのとき、即ち絶縁抵抗の低下を伴
なわない場合は漏電継電器を動作させないようにするこ
とも可能である。
【００１８】上記説明の中で検出値ｙ1 、ｙ2 、ｙ
1 ’、ｙ2 ’、ｙ1 ”、ｙ2 ”から所定の式により演算
するための過程の具体例については、既存の回路を用い
ることにより当業者が容易に実現できる演算処理である
ので、その詳細は省略する。又、本発明の実施に当って
は、本発明の原理に基づいて、各種実施例の変形、応用
が可能であることは明らかである。
1 ’、ｙ2 ’、ｙ1 ”、ｙ2 ”から所定の式により演算
するための過程の具体例については、既存の回路を用い
ることにより当業者が容易に実現できる演算処理である
ので、その詳細は省略する。又、本発明の実施に当って
は、本発明の原理に基づいて、各種実施例の変形、応用
が可能であることは明らかである。
【００１９】
【発明の効果】商用周波の漏洩電流を用いて、経済的に
１線接地した三相３線式電路の対地静電容量の大きさが
分かり、漏洩電流が大きい時、それが絶縁抵抗によるも
のか、又は対地静電容量によるものかを簡単に判定する
ことができ、漏電事故の予防保全に効果的である。
１線接地した三相３線式電路の対地静電容量の大きさが
分かり、漏洩電流が大きい時、それが絶縁抵抗によるも
のか、又は対地静電容量によるものかを簡単に判定する
ことができ、漏電事故の予防保全に効果的である。
【図１】本発明の実施例を示す図である。
【図２】本発明の原理を説明する図である。
Ｔ 三相受電トランス Ｔ1 降圧トランス Ｔ2 降圧トランス ＳＷ1 リレ−スイッチ ＳＷ2 リレ−スイッチ ＺＣＴ 零相変流器 Ｍ1 同期検波器 Ｍ2 同期検波器 ＡＤ1 Ａ／Ｄコンバ−タ ＡＤ2 Ａ／Ｄコンバ−タ Ｅ2 第二種接地 Ｅ3 第三種接地 ＡＲ 演算制御部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G01R 27/16 G01R 27/26
Claims (2)
- 【請求項１】 １線を接地線で接地した三相３線電路に
おいて、該接地線に帰還する商用電源の漏洩電流のう
ち、２つの非接地電路電圧と直交する夫々の電流成分
と、一方の非接地電路と大地間に所定のコンデンサを挿
入したときの該漏洩電流のうち、２つの非接地電路電圧
と直交する夫々の電流成分と、他方の非接地電路と大地
間に所定のコンデンサを挿入したときの該漏洩電流のう
ち、２つの非接地電路電圧と直交する夫々の電流成分と
の合計６つの夫々の電流成分を用いて２つの非接地電路
の対地静電容量を所定の演算で算出したことを特徴とす
る対地静電容量測定方法。 - 【請求項２】 １線を接地線で接地した三相３線電路の
前記接地線に結合した変流器と、該変流器出力を一つの
入力とする２つの同期検波手段と、当該電路のうち２つ
の非接地電路夫々と大地間に所要値のコンデンサを挿入
接断する手段と、当該電路の２つの非接地電路電圧と直
交する電圧信号を抽出し前記２つの同期検波手段の夫々
の基準信号として入力する手段と、非接地電路と大地間
に挿入したコンデンサの一方を接断状態にしたときに前
記同期検波手段から得られた信号を記憶すると共に、所
要の演算を行って当該非接地電路夫々の対地静電容量値
を算出する手段とを具えたことを特徴とする対地静電容
量測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03357712A JP3091005B2 (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | １線接地三相３線式電路の対地静電容量測定方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03357712A JP3091005B2 (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | １線接地三相３線式電路の対地静電容量測定方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05180886A JPH05180886A (ja) | 1993-07-23 |
| JP3091005B2 true JP3091005B2 (ja) | 2000-09-25 |
Family
ID=18455529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03357712A Expired - Fee Related JP3091005B2 (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | １線接地三相３線式電路の対地静電容量測定方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3091005B2 (ja) |
-
1991
- 1991-12-26 JP JP03357712A patent/JP3091005B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05180886A (ja) | 1993-07-23 |
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