JP3082035B2 - Method and apparatus for treating process gas in circulating fluidized bed - Google Patents
Method and apparatus for treating process gas in circulating fluidized bedInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、循環流動床のプロ
セスガスの処理方法およびその装置に関する。The present invention relates to a method and an apparatus for treating process gas in a circulating fluidized bed.
【０００２】[0002]
【従来の技術】ドイツ特許公開第３３０７８４８号は、
このタイプの方法を開示する。この方法において、可燃
性の成分を含む燃焼ガスのような、工程で発生する廃棄
ガスは、ベンチュリノズルのような充填装置を経て、循
環流動床の原理にしたがって機能する流動層反応器に供
給され、そこで二次燃焼されて浄化される。密度が明確
に急増することによって、固体を含む相がその上のガス
空間から分離される古典的な固定床とは異なり、この方
法、すなわち循環流動床の目的は、境界層を形成するこ
となく、循環する固体の濃度が反応器の底から頂部に向
かって減少する分布状態を達成することにある。BACKGROUND OF THE INVENTION German Patent Publication No. 3307848 discloses that
A method of this type is disclosed. In this method, waste gas generated in the process, such as a combustion gas containing flammable components, is fed via a filling device, such as a Venturi nozzle, to a fluidized bed reactor functioning according to the principle of a circulating fluidized bed. , Where it is secondarily burned and purified. Unlike classical fixed beds, in which the phase containing solids is separated from the gas space above it by a sharp increase in density, the purpose of this method, that is, a circulating fluidized bed, is to form without forming a boundary layer To achieve a distribution in which the concentration of circulating solids decreases from the bottom to the top of the reactor.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】固体の濃度は循環流動
床内の底から頂部に向かって連続的に減少することが望
ましい。しかしながら、このようなことは、ベンチュリ
管のような充填装置の手段によって達成することは可能
ではなかった。固体粒子は、流動床の端縁領域の底に沈
み、底に向かって円錐形に狭くなっている流動層反応器
の最も低く最も狭い領域に溜ることが認知されていた。
これらの固体粒子は、その箇所の周辺で舞い上げられる
だけで、ほとんど循環されない。特に、例えば、フライ
アッシュのような融解した固体のように、粘着性の成分
を含むプロセスガスの処理においては、この箇所でテニ
スボ−ルの大きさにまで達する程の団塊が生じる。流動
層反応器の底部領域において固体が堆積すると、流動層
反応器の入口部に狭窄が生じ、その結果、プロセスガス
の流れが押えられて加速される。したがって、プロセス
ガスの処理のために利用できる時間は、意図されたもの
より少なくなる。固体の不均質な分布は、不適当な熱交
換を生じさせて反応器内の温度をはねあがらせることと
なる。It is desirable for the concentration of solids to decrease continuously from bottom to top in a circulating fluidized bed. However, this has not been possible to achieve by means of a filling device such as a Venturi tube. It has been recognized that solid particles settle to the bottom of the edge region of the fluidized bed and collect in the lowest and narrowest region of the fluidized bed reactor, which narrows conically toward the bottom.
These solid particles are only soared around the site and are hardly circulated. In particular, in the treatment of process gases containing sticky components, such as, for example, melted solids such as fly ash, nodules are formed at this point up to the size of a tennis ball. As solids accumulate in the bottom region of the fluidized bed reactor, a constriction occurs at the inlet of the fluidized bed reactor, which constrains and accelerates the flow of process gas. Thus, less time is available for processing the process gas than intended. An inhomogeneous distribution of solids will result in improper heat exchange, causing the temperature in the reactor to jump.
【０００４】さらに、公知のベンチュリ流動床の欠点
は、従来の流動床よりも固体の循環が少ないという事実
にある。A further disadvantage of the known Venturi fluidized beds lies in the fact that less solids are circulated than in conventional fluidized beds.
【０００５】流動層の材料のわずかな量を反応器から排
出して再循環する固体燃料を燃焼させるために開発され
た固定型流動床が米国特許第４９３４２８２号として知
られている。中央に導入される燃焼空気は別として、添
加空気は、反応器の底部に配置された複数の入口の開口
を経て下方から固体を含む相に向けて、流動床内の固体
の適度な運動だけは別として他を増加させるために吹き
込まれる。それでもなお、この流動床の場合には依然と
して、流動床底部と上部ガス空間との間で密度が急変
し、固体の小部分のみが循環されることとなる。[0005] A fixed fluidized bed developed to burn a small amount of fluidized bed material from the reactor and recycle the solid fuel is known from US Patent No. 4,934,282. Apart from the combustion air introduced in the center, the entrained air has only a moderate movement of the solids in the fluidized bed from below through the openings of the inlets arranged at the bottom of the reactor towards the solids-containing phase. Apart from being blown to increase others. Nevertheless, the fluidized bed still has a sudden change in density between the bottom of the fluidized bed and the upper gas space, and only a small portion of the solids is circulated.
【０００６】本発明の目的は、底部から上部へ連続的に
減少する残留物質の粒子の浮遊密度を有する上記方法を
実行するための流動層反応器ばかりでなく、最初に述べ
た型の方法をも明記することにある。これは改良された
熱交換と一様な温度分布を導く。It is an object of the present invention to provide a fluidized bed reactor for carrying out the above process with a buoyant density of particles of residual material which continuously decreases from the bottom to the top, as well as a process of the first mentioned type. Is also to be specified. This leads to improved heat exchange and uniform temperature distribution.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】本目的は、本発明による
請求項１及び１０の限定部分で特定されている特徴によ
って達成される。This object is achieved by the features specified in the limiting part of claims 1 and 10 according to the invention.
【０００８】さらに本発明による上記方法の好ましい改
良や、本発明により上記方法を実行するための流動層反
応器の好ましい改良は、従属する請求項に特定されてい
る。Further preferred refinements of the process according to the invention and of a fluidized bed reactor for carrying out the process according to the invention are specified in the dependent claims.
【０００９】プロセスガスの入口断面積を減少させ、同
時に環状の端縁の領域に同心状に補助ガスを導入するこ
とによって、流動床内でよりよく固体粒子とプロセスガ
スとが混合され、したがって、固体粒子の連続的な分布
が達成される、という驚くべきことが判った。本発明に
よれば、一定の分布がおおよその指数分布にまで最適化
される。By reducing the inlet cross-sectional area of the process gas and at the same time introducing the auxiliary gas concentrically in the region of the annular edge, the solid particles and the process gas are better mixed in the fluidized bed, thus It has been surprisingly found that a continuous distribution of solid particles is achieved. According to the invention, the constant distribution is optimized to an approximate exponential distribution.
【００１０】本発明によれば、ベンチュリ型循環流動床
内の循環状態は、ノズル付きオリフィスプレートを有す
る従来の循環流動床と同様に、達成される。固体の循環
は、公知のベンチュリ流動床と比較して、３０倍以上増
加する。According to the invention, the circulation in the Venturi-type circulating fluidized bed is achieved in the same way as in a conventional circulating fluidized bed with a nozzleed orifice plate. The circulation of solids is increased by a factor of more than 30 compared to known Venturi fluidized beds.
【００１１】プロセスガスという用語は、産業ガス、特
にごみ焼却によって発生する排ガスを指している。本発
明によれば、このようなガス処理は、例えば、クーリン
グ(cooling) 、ドライクリーニング（ＨＣｌ、ＳＯ2 な
どの除去）及び／または二次燃焼を含んでいる。焼却炉
から発生するプロセスガスのクーリング（クエンチン
グ;quenching）、ドライクリーニング、または二次燃焼
のために循環流動床を使用すること、及びその優位性
は、上述の独公開特許第３３０７８４８号に開示されて
いる。この場合では、プロセスガスは流動化ガスとして
使用されており、例えば、砂、吸着剤及び／または試薬
が、流動層の媒体として使用されている。しかしなが
ら、流動層の素材の一部は、少なくとも焼却炉から発生
したフライアッシュから形成されるのが好ましい。流動
層の素材は、優れた熱担体(heat carrier)であり、固体
粒子を適当に分布させ、流動層反応器内の温度分布を一
様にさせ、温度は一般的な外部の流動層冷却器(fluidiz
ed-bed cooler)を介して容易に制御可能である。[0011] The term process gas refers to industrial gases, especially exhaust gases generated by refuse incineration. According to the present invention, such a gas treatment, e.g., cooling (Cooling), contains the dry-cleaning (HCl, removal of such SO 2) and / or secondary combustion. The use of a circulating fluidized bed for cooling, quenching, dry cleaning, or secondary combustion of process gas generated from an incinerator and its advantages are disclosed in the above-mentioned German Patent No. 3,307,848. Have been. In this case, the process gas has been used as a fluidizing gas, for example, sand, adsorbents and / or reagents have been used as fluidized bed media. However, it is preferable that a part of the material of the fluidized bed is formed at least from fly ash generated from the incinerator. The material of the fluidized bed is an excellent heat carrier, which distributes solid particles appropriately, makes the temperature distribution in the fluidized bed reactor uniform, and the temperature is a general external fluidized bed cooler. (fluidiz
It can be easily controlled via an ed-bed cooler).
【００１２】本発明によって、更に有効に流動層を循環
させることができる。特に、本発明によれば、反応及び
熱交換はより短時間で起こり、結果として、スムーズ
に、即ち連続して固体粒子を分配させる。その結果、滞
留時間を減少させることができ、また、反応器をより小
型化できる。According to the present invention, the fluidized bed can be circulated more effectively. In particular, according to the invention, the reaction and heat exchange take place in a shorter time, resulting in a smooth, ie continuous, distribution of the solid particles. As a result, the residence time can be reduced and the size of the reactor can be reduced.
【００１３】[0013]
【発明の実施の形態】以下、概略図を参照して本発明を
より詳細に説明する。図１は、本発明に係る方法を実施
するための、流動層反応器の底部部分の第１実施例を示
す中央断面図である。図２は、本発明に係る方法を実施
するための、流動層反応器の底部部分の第２実施例を示
す中央断面図である。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below in detail with reference to schematic diagrams. FIG. 1 is a central sectional view showing a first embodiment of a bottom portion of a fluidized-bed reactor for carrying out a method according to the present invention. FIG. 2 is a central sectional view showing a second embodiment of the bottom portion of the fluidized bed reactor for performing the method according to the present invention.
【００１４】図１及び図２には、流動層反応器１、１’
の底部部分のみが描かれているが、該流動層反応器は、
頂部に向かって円錐形に拡がる散気領域 (diffuser reg
ion)２を有しており、該散気領域内には、処理されるプ
ロセスガスを導入するための円筒形のダクト４が通じて
いる。核流(core stream) Ｋを形成するプロセスガス
は、円筒ダクト４を通って流動層反応器１、１’内に矢
印の方向に流れる。散気領域２は、円筒ダクト４及び該
円筒ダクトの底部に付設されているコンフューザ(confu
ser)５と共に、ベンチュリノズル(venturi-nozzle)のよ
うなプロセスガス用の入口を形成している。FIGS. 1 and 2 show fluidized-bed reactors 1 and 1 '.
Although only the bottom portion of the fluidized bed reactor is depicted,
A diffuser area conical toward the top (diffuser reg
2), and a cylindrical duct 4 for introducing the process gas to be treated leads into the aeration region. The process gas forming the core stream K flows through the cylindrical duct 4 into the fluidized bed reactor 1, 1 'in the direction of the arrow. The air diffusion region 2 is provided with a cylindrical duct 4 and a confluer (confu) provided at the bottom of the cylindrical duct.
Together with ser) 5, it forms an inlet for a process gas such as a venturi-nozzle.
【００１５】ダクト４を取り囲んでいる環状の端縁の基
部領域( annular marginal base zone) ６は、ダクト４
と散気領域の壁３との間に配置されており、散気領域２
の底部閉鎖部を形成している。The annular marginal base zone 6 surrounding the duct 4 comprises a duct 4
And the wall 3 of the air diffusion area, and the air diffusion area 2
Forming a bottom closure.
【００１６】図１に示す実施の形態では、円筒ダクト４
の出口開口８は、流動層反応器１の内部で、環状の端縁
の基部領域６に関連させて配置されている。図２に示す
ように、流動層反応器１’の他の形態では、出口開口
８’は環状の端縁の基部領域６と同一平面に配置されて
いる。In the embodiment shown in FIG.
The outlet opening 8 is arranged inside the fluidized-bed reactor 1 in relation to the base region 6 of the annular edge. As shown in FIG. 2, in another embodiment of the fluidized bed reactor 1 ', the outlet opening 8' is arranged flush with the base region 6 of the annular edge.
【００１７】図１によると、複数の基部開口１０（ダク
ト４に関して一様に配分されていることが望ましい）
が、ダクト４対して同心的に環状の端縁の基部領域６に
配置されており、流動層反応器１の内部に導かれた基部
開口ノズル９が環状の端縁の基部領域６に挿入されてい
る。矢印Ｈで示すような補助ガス(auxiliary-gas) の流
れが、ノズル９を経由して、好ましくは核流Ｋと平行に
出口開口９から流動層反応器１内に同心的に導入されて
いる。According to FIG. 1, a plurality of base openings 10 (preferably uniformly distributed with respect to duct 4).
Is arranged concentrically with respect to the duct 4 in the base region 6 of the annular edge, and the base opening nozzle 9 guided inside the fluidized bed reactor 1 is inserted into the base region 6 of the annular edge. ing. A flow of auxiliary gas as indicated by arrow H is concentrically introduced into the fluidized bed reactor 1 via a nozzle 9, preferably in parallel with the nuclear flow K, through an outlet opening 9. .
【００１８】図２に示す他の形態では、補助ガスの流れ
は、ダクト４に関して同心で、かつ複数の円状に配置さ
れた基部開口１０’を経由して導入され、その結果、環
状の端縁の基部領域６に一様な基部流動化(uniform bas
e fluidization) が発生する。また、同時にノズル９及
び基部開口１０’の両方を経由して補助ガスを導入する
こともできる。補助ガスの流れは、添加ガス(additiona
l gas)、またはプロセスガスの一部または全部から形成
することができる。流動層反応器内に二次燃焼を生じさ
せる場合には、補助ガスの流れＨと一緒に酸素ガスを供
給するのが有利である。In another embodiment shown in FIG. 2, the flow of auxiliary gas is introduced via a plurality of circularly arranged base openings 10 'concentric with respect to the duct 4, so that an annular end is provided. Uniform base fluidization (uniform bas
e fluidization) occurs. It is also possible to introduce the auxiliary gas via both the nozzle 9 and the base opening 10 'at the same time. The flow of the auxiliary gas depends on the
l gas), or part or all of the process gas. If secondary combustion takes place in the fluidized bed reactor, it is advantageous to supply oxygen gas together with the auxiliary gas stream H.
【００１９】更に本発明を以下の実施例に基づいて説明
する。The present invention will be further described based on the following examples.
【実施例】１０ｍｍの直径を有する１２個のランス(lan
ces)によって、補助ガスとして導入された空気は、通常
状態で５０〜２５０ｍ3 ／ｈ（通常状態で１５−７５ｍ
／ｓの出口速度に相当する）の割合で、プロセスガスの
二次燃焼のためにパイロットプラントの二次燃焼室に流
れる。通常状態で１５〜５０ｍ3 ／ｈ（通常状態で０．
０８−０．２７ｍ／ｓの流動化速度に相当する）が、基
礎となる流動化のためのさらなる補助ガス流として導入
された。二次燃焼室に入るガスの流量(the flue-gas qu
antity) は、温度１２００℃〜１６００℃で、通常状態
で８００〜１４００ｍ3 ／ｈであった。EXAMPLE Twelve lances having a diameter of 10 mm (lan)
ces), the air introduced as auxiliary gas is 50-250 m 3 / h under normal conditions (15-75 m 3 under normal conditions).
/ S) (equivalent to an outlet speed of / s) flows into the secondary combustion chamber of the pilot plant for secondary combustion of the process gas. 15 to 50 m 3 / h in a normal state (0.
08-0.27 m / s), which was introduced as a further auxiliary gas stream for the underlying fluidization. The flow rate of gas entering the secondary combustion chamber (the flue-gas qu
antity) at a temperature of 1200 ° C. to 1600 ° C. and 800 to 1400 m 3 / h under normal conditions.
【００２０】代表的な値は、通常状態のガスの流量は１
２００ｍ3 ／ｈであり、ランスによって導入された通常
状態で補助ガスの量が１５０ｍ3 ／ｈで温度１５００℃
であるが、必要な場合には、さらに基礎となる流動化の
ための補助ガスの量を通常状態で１５ｍ3 ／ｈとした。A typical value is that the flow rate of the gas in the normal state is 1
200 m 3 / h, the amount of auxiliary gas is 150 m 3 / h in a normal state introduced by a lance, temperature is 1500 ° C.
However, if necessary, the amount of the auxiliary fluidization gas used as a base was 15 m 3 / h under normal conditions.
【００２１】端縁の基部領域６の外径とダクト４すなわ
ち核流となる出口開口８の外径との比は、好ましくは
３：１ないし１０：８である。すでに最初に述べたよう
に、従来技術による方法にあっては、流動床の端縁の領
域における固体粒子あるいはフライアッシュは、重力や
ガスの戻り流のため再び底部に沈むということが観察さ
れていた。ダクト４の周囲の環状の端縁の基部領域６の
存在ですら、反応器の底部での固体粒子の堆積を減少さ
せる。本発明によれば、補助ガスの流れＨは、ノズル９
及び／またはベ−ス開口１０、１０’によって導入さ
れ、固体粒子が反応器の底の狭い部分に堆積するのを防
いでその周りに舞い上げる。補助ガスの流れＨは、固体
粒子に再度渦を巻かせ、それらをばらばらにし、それら
を浮遊状態にし、沈殿や固まらせることなく、核となる
流れＫにそれらを供給する。いかなる粗アッシュであっ
ても、問題なく放出することができる（粗アッシュの放
出部は１１によって示され、その放出方向は図１及び２
で矢印Ａによって示されている）。粗アッシュを放出す
ることにより、流動層反応器内の圧力低下の最適化が図
られる。誘起される通風の必要な量が少なくなることに
より、プラントのより単純な設計が可能となる。加え
て、プロセスガスの供給の変動により依存しない、より
円滑な操作が、本発明による方法によって達成される。The ratio of the outside diameter of the base region 6 at the edge to the outside diameter of the duct 4, ie the outlet opening 8 which is the nucleus flow, is preferably 3: 1 to 10: 8. As already mentioned at the outset, it has been observed that in the prior art methods, solid particles or fly ash in the region of the edge of the fluidized bed sink to the bottom again due to gravity and the return flow of gas. Was. Even the presence of an annular edge base region 6 around the duct 4 reduces the accumulation of solid particles at the bottom of the reactor. According to the invention, the flow H of the auxiliary gas is
And / or introduced by the base openings 10, 10 'and soars around the solid particles, preventing them from accumulating in the narrow portion of the bottom of the reactor. The auxiliary gas stream H swirls the solid particles again, breaks them apart, puts them in suspension, and supplies them to the core stream K without sedimentation or solidification. Any coarse ash can be released without any problem (the discharge part of the coarse ash is indicated by 11 and its discharge direction is shown in FIGS. 1 and 2).
With an arrow A). By discharging the coarse ash, the pressure drop in the fluidized bed reactor is optimized. Reducing the required amount of induced draft allows a simpler design of the plant. In addition, a smoother operation, which is less dependent on fluctuations in the supply of the process gas, is achieved by the method according to the invention.
【００２２】本発明の方法によれば、流入する粒子の循
環と流出する粒子の循環との双方が増加する。補助ガス
により粒子を核流に良好に混合することができるため、
良好なクエンチングの効果（例えば、１６００。Ｃから
９００。Ｃへ）が生ずる。このことは、例えば、流動す
るガスを冷却するための場合等に、特に重要なことであ
る。上述したように、粒子の循環が増加することは、流
動床の冷却装置や他の目的に使用される加熱エネルギも
増加させる結果となる。According to the method of the present invention, both the circulation of incoming particles and the circulation of outgoing particles are increased. The auxiliary gas allows the particles to be well mixed into the nuclear flow,
Good quenching effects occur (eg, 1600.C to 900.C). This is particularly important, for example, for cooling flowing gas. As mentioned above, increased particle circulation also results in increased heating energy used for fluidized bed cooling and other purposes.
【００２３】優れたガス／固体の混合の結果、二次燃焼
の際に、その燃焼による熱が実質的に元通りに消散され
るため、高温となることが防止される。As a result of the excellent gas / solid mixing, the heat of the secondary combustion is substantially dissipated during the secondary combustion, thereby preventing high temperatures.
【００２４】本発明による方法、すなわち、本発明によ
る流動層反応器の本質的な利点は、ベンチュリのような
入口により流動床内で連続して浮遊密度の散気がもたら
され、その結果として流動床内を最適に工程制御するこ
とにある。The essential advantage of the process according to the invention, ie the fluidized-bed reactor according to the invention, is that an inlet such as a venturi provides a continuous buoyant density aeration in the fluidized bed, as a result The purpose is to optimally control the process inside the fluidized bed.
【００２５】[0025]
【発明の効果】本発明によれば、流動床内でよりよく固
体粒子とプロセスガスとが混合され、したがって、固体
粒子の連続的な分布が達成される。また、本発明によれ
ば、一定の分布がおおよその指数分布にまで最適化され
る。本発明によれば、更に有効に流動層を循環させるこ
とができる。特に、反応及び熱交換がより短時間で起こ
り、結果として、スムーズに、即ち連続して固体粒子を
分配させる。その結果、滞留時間を減少させることがで
き、また、反応器をより小型化することができる。According to the invention, the solid particles and the process gas are better mixed in the fluidized bed, and thus a continuous distribution of the solid particles is achieved. Further, according to the present invention, a certain distribution is optimized to an approximate exponential distribution. According to the present invention, the fluidized bed can be circulated more effectively. In particular, the reaction and heat exchange take place in a shorter time, resulting in a smooth, ie continuous, distribution of the solid particles. As a result, the residence time can be reduced, and the size of the reactor can be further reduced.
【図１】本発明に係る方法を実施するための、流動層反
応器の底部部分の第１実施例を示す中央断面図である。FIG. 1 is a central sectional view showing a first embodiment of a bottom portion of a fluidized bed reactor for carrying out a method according to the present invention.
【図２】本発明に係る方法を実施するための、流動層反
応器の底部部分の第２実施例を示す中央断面図である。FIG. 2 is a central sectional view showing a second embodiment of the bottom part of the fluidized bed reactor for carrying out the method according to the invention.
１，１’ 流動層反応器 ２ 散気領域 ３ 散気領域の壁 ４ 円筒状ダクト ５ コンフューザ ６ 環状の端縁の基部領域 ９ ノズル １０，１０’ 基部開口 １１ 粗アッシュの排出 Ｋ 核流 Ｈ 補助ガスの流れ Reference Signs List 1, 1 'Fluidized bed reactor 2 Diffusing region 3 Wall of diffusing region 4 Cylindrical duct 5 Confuser 6 Base region of annular edge 9 Nozzle 10, 10' Base opening 11 Discharge of coarse ash K Nuclear flow H auxiliary Gas flow
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F27B 15/10 F23G 5/30 F27D 17/00 Continuation of the front page (58) Field surveyed (Int. Cl. 7 , DB name) F27B 15/10 F23G 5/30 F27D 17/00
Claims (15)
環流動床内で処理する方法であって、流動床の下方のベ
ンチュリノズル形式の入口から前記プロセスガスを核流
（Ｋ）として流動床内へ導入すると同時に、前記核流
（Ｋ）と同心の環状の端部領域（６）に補助ガス流
（Ｈ）を流動床内へ導入して、循環流動床の底部に沈む
固体粒子を前記核流（Ｋ）に供給することを特徴とする
循環流動床内のプロセスガスの処理方法。1. A process gas generated from incineration waste is circulated.
A method of treating in a fluidized bed, comprising a bed below the fluidized bed.
Nuclear flow of the process gas from the inlet
At the same time as introducing into the fluidized bed as (K), the nuclear flow
Auxiliary gas flow in annular end region (6) concentric with (K)
(H) is introduced into the fluidized bed and sinks to the bottom of the circulating fluidized bed
A method for treating a process gas in a circulating fluidized bed, comprising supplying solid particles to the nuclear stream (K) .
導入することを特徴とする請求項１に記載の方法。2. The method according to claim 1, wherein the auxiliary gas stream (H) is introduced parallel to the nuclear stream (K).
ガス流として用いることを特徴とする請求項１または２
に記載の方法。3. The process gas according to claim 1, wherein the process gas is at least partially used as an auxiliary gas stream.
The method described in.
して用いることを特徴とする請求項１または２に記載の
方法。4. The method according to claim 1, wherein a gas other than the process gas is used as the auxiliary gas stream.
核流（Ｋ）の径との比率を３：１ないし１０：８とする
ことを特徴とする請求項１ないし４のいずれかに記載の
方法。5. The method according to claim 1, wherein the ratio of the outer diameter of the annular end region to the diameter of the nuclear flow is from 3: 1 to 10: 8. The method according to any of the above.
部領域（６）を均一な流動とし、前記環状の端縁の領域
の補助ガス（Ｈ）の平均流速を、好ましくは通常状態に
換算して０．０５ないし０．３ｍ／ｓとすることを特徴
とする請求項１ないし５のいずれかに記載の方法。6. The annular end region (6) is made to flow uniformly by the auxiliary gas flow (H), and the average flow velocity of the auxiliary gas (H) in the region of the annular edge is preferably reduced to a normal state. The method according to any one of claims 1 to 5, wherein the converted value is 0.05 to 0.3 m / s.
に換算して１５ないし７５ｍ／ｓで導入することを特徴
とする請求項１ないし６のいずれかに記載の方法。7. The method according to claim 1, wherein the flow rate of the auxiliary gas stream (H) is converted to a normal state and introduced at 15 to 75 m / s.
たは吸着媒体を含む粒子を循環流動床に用いることを特
徴とする請求項１ないし７のいずれかに記載の方法。8. The method according to claim 1, wherein particles containing a reagent and / or an adsorption medium are used in a circulating fluidized bed for purifying a dry gas.
行わせ、該補助ガスの流れが好ましくは酸素ガスである
ことを特徴とする請求項１ないし７のいずれかに記載の
方法。9. The method according to claim 1, wherein the secondary combustion is carried out by means of an auxiliary gas stream (H), wherein the auxiliary gas stream is preferably oxygen gas.
流動層反応器（１，１’）であって、頂部に向かって円
錐状に拡大され円筒状ダクト（４）と共同して形成され
た散気領域（２）と、ベンチュリノズルのようなプロセ
スガスを導入するコンフューザ（５）とを有し、前記ダ
クト（４）と散気領域の壁（３）との間に環状の端縁の
基部領域（６）があり、該端縁の基部領域（６）は均等
に配設された基部開口（１０，１０’）を有し、該基部
開口（１０，１０’）は、円筒状ダクト（４）と同心状
に配置され、補助ガスの流れ（Ｈ）を導入するためのも
のであることを特徴とする流動層反応器。10. A fluidized bed reactor (1,1 ′) for carrying out the process according to claim 1, wherein the reactor is conically expanded towards the top and formed in cooperation with a cylindrical duct (4). A diffuser region (2) and a confluer (5) for introducing a process gas, such as a venturi nozzle, with an annular end between said duct (4) and the wall (3) of the diffuser region. There is an edge base region (6), the edge base region (6) having evenly distributed base openings (10, 10 '), wherein the base openings (10, 10') are cylindrical. A fluidized bed reactor arranged concentrically with the tubular duct (4) and for introducing a flow (H) of auxiliary gas.
（Ｈ）を導入するためのノズル（９）を備えたことを特
徴とする請求項１０に記載の流動層反応器。11. The fluidized bed reactor according to claim 10, wherein the base opening (10) is provided with a nozzle (9) for introducing a flow (H) of auxiliary gas.
（４）と同心状に複数の円上に配置されていることを特
徴とする請求項１０または１１に記載の流動層反応器。12. The fluidized-bed reactor according to claim 10, wherein the base openings (10 ′) are arranged on a plurality of circles concentrically with the cylindrical duct (4).
（２）に突出していることを特徴とする請求項１０ない
し１２のいずれかに記載の流動層反応器。13. The fluidized-bed reactor according to claim 10, wherein the cylindrical duct (4) protrudes into the diffusion region (2).
の基部領域（６）と隣接していることを特徴とする請求
項１０ないし１２のいずれかに記載の流動層反応器。14. Fluidized bed reactor according to claim 10, wherein the cylindrical duct (4) is adjacent to the base region (6) of the aeration side edge. .
（２）の底の端縁の基部領域（６）の上方に配置したこ
とを特徴とする請求項１０ないし１４のいずれかに記載
の流動層反応器。15. The ash discharge (11) is arranged above the base region (6) at the bottom edge of the aeration region (2). Fluidized bed reactor.
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