JP3081197B1 - 加工性と疲労特性に優れた高強度鋼板 - Google Patents
加工性と疲労特性に優れた高強度鋼板Info
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- JP3081197B1 JP3081197B1 JP11038105A JP3810599A JP3081197B1 JP 3081197 B1 JP3081197 B1 JP 3081197B1 JP 11038105 A JP11038105 A JP 11038105A JP 3810599 A JP3810599 A JP 3810599A JP 3081197 B1 JP3081197 B1 JP 3081197B1
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Abstract
【要約】
【課題】 高い加工性を有し、その加工性を充分に発揮
させるべく、厳しい加工を受けた場合においても、優れ
た疲労強度を備えた高強度鋼板を提供する。 【解決手段】 化学成分がmass％で、Ｃ：０．０５〜
０．２５％、Ｓｉ：０．５〜２．５％、Ｍｎ：０．６〜
２．５％を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
り、ミクロ組織が面積％でフェライト６０〜９０％、残
留オーステナイト３〜１５％を有し、残部がベイナイト
であり、組織中の平均セメンタイトサイズが０．８μm
以下としたものである。
させるべく、厳しい加工を受けた場合においても、優れ
た疲労強度を備えた高強度鋼板を提供する。 【解決手段】 化学成分がmass％で、Ｃ：０．０５〜
０．２５％、Ｓｉ：０．５〜２．５％、Ｍｎ：０．６〜
２．５％を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
り、ミクロ組織が面積％でフェライト６０〜９０％、残
留オーステナイト３〜１５％を有し、残部がベイナイト
であり、組織中の平均セメンタイトサイズが０．８μm
以下としたものである。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、自動車用部材とし
て好適に用いることができる加工性（成形性）の優れた
高強度鋼板に関する。
て好適に用いることができる加工性（成形性）の優れた
高強度鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の安全性向上および燃費向
上の観点から、自動車用鋼板の高強度化が広く進められ
ている。各種自動車用部材の素材となる薄鋼板は、多く
はプレス成形により所定形状の部材に成形加工される
が、通常高強度化によって成形性は劣化するため、成形
性に優れた各種の鋼板が開発されてきた。近年では、残
留オーステナイトのＴＲＩＰ（変態誘起塑性）現象を利
用した鋼板が開発され、この種の鋼板は例えば特開平７
−２５２５９２号公報に記載されているように、特に優
れた延性（ＴＳ×Ｅｌ≧２００００Ｎ／mm2 ）が得られ
る。
上の観点から、自動車用鋼板の高強度化が広く進められ
ている。各種自動車用部材の素材となる薄鋼板は、多く
はプレス成形により所定形状の部材に成形加工される
が、通常高強度化によって成形性は劣化するため、成形
性に優れた各種の鋼板が開発されてきた。近年では、残
留オーステナイトのＴＲＩＰ（変態誘起塑性）現象を利
用した鋼板が開発され、この種の鋼板は例えば特開平７
−２５２５９２号公報に記載されているように、特に優
れた延性（ＴＳ×Ｅｌ≧２００００Ｎ／mm2 ）が得られ
る。
【０００３】高強度鋼板に要求される特性としては加工
性に加えて疲労特性が重要となる。残留オーステナイト
を含有する鋼板の疲労特性については、例えば特開平７
−６２４８５号公報には、疲労損傷部近傍で残留オース
テナイトが歪み誘起変態することによって発生する圧縮
の残留応力により疲労強度が改善されることが記載され
ている。
性に加えて疲労特性が重要となる。残留オーステナイト
を含有する鋼板の疲労特性については、例えば特開平７
−６２４８５号公報には、疲労損傷部近傍で残留オース
テナイトが歪み誘起変態することによって発生する圧縮
の残留応力により疲労強度が改善されることが記載され
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、加工性の優れ
た残留オーステナイト鋼板はその加工性の高さ故に、従
来の加工用鋼板に比べて非常に厳しい加工が施される場
合が多い。このような厳しい加工がなされた場合には、
ほとんどの残留オーステナイトは加工時にマルテンサイ
トに変態してしまうため、上記の疲労強度改善効果は十
分に得られないため、疲労強度が低下してしまう場合が
ある。従って、この種の高強度鋼板は、高い加工性を持
っているにも関わらず、疲労特性が要求される部材にお
いてはその適用に限度があるのが実情である。
た残留オーステナイト鋼板はその加工性の高さ故に、従
来の加工用鋼板に比べて非常に厳しい加工が施される場
合が多い。このような厳しい加工がなされた場合には、
ほとんどの残留オーステナイトは加工時にマルテンサイ
トに変態してしまうため、上記の疲労強度改善効果は十
分に得られないため、疲労強度が低下してしまう場合が
ある。従って、この種の高強度鋼板は、高い加工性を持
っているにも関わらず、疲労特性が要求される部材にお
いてはその適用に限度があるのが実情である。
【０００５】本発明はかかる問題に鑑みなされたもの
で、高い加工性を有し、その加工性を充分に発揮させる
べく、厳しい加工を受けた場合においても、優れた疲労
強度を備えた高強度鋼板を提供するものである。
で、高い加工性を有し、その加工性を充分に発揮させる
べく、厳しい加工を受けた場合においても、優れた疲労
強度を備えた高強度鋼板を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、種々の残留
オーステナイトを含有し、かつ種々のミクロ組織を有す
る鋼板を実験室的に製造し、相当歪みで０．２０以上の
厳しい加工を付与して疲労強度を調査したところ、疲労
強度の低い鋼板のオーステナイトの含有量は３％未満で
あること、また鋼板の表面近傍にクラックが発生してお
り、疲労き裂の起点は粒界上の粗大なセメンタイトある
いはベイナイト中の粗大なセメンタイトが主体であるこ
とを知見した。
オーステナイトを含有し、かつ種々のミクロ組織を有す
る鋼板を実験室的に製造し、相当歪みで０．２０以上の
厳しい加工を付与して疲労強度を調査したところ、疲労
強度の低い鋼板のオーステナイトの含有量は３％未満で
あること、また鋼板の表面近傍にクラックが発生してお
り、疲労き裂の起点は粒界上の粗大なセメンタイトある
いはベイナイト中の粗大なセメンタイトが主体であるこ
とを知見した。
【０００７】本発明の高強度鋼板は、このような知見に
基づいてなされたものであり、化学成分がmass％で、 Ｃ ：０．０５〜０．２５％、 Ｓｉ：０．５〜２．５％、 Ｍｎ：０．６〜２．５％ を含み残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、ミクロ
組織が面積％でフェライト６０〜９０％、残留オーステ
ナイト３〜１５％を有し、残部がベイナイトであり、粒
界上あるいはベイナイト中を含む組織中（以下、単に組
織中という。）の平均セメンタイトサイズが０．８μm
以下としたものである。
基づいてなされたものであり、化学成分がmass％で、 Ｃ ：０．０５〜０．２５％、 Ｓｉ：０．５〜２．５％、 Ｍｎ：０．６〜２．５％ を含み残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、ミクロ
組織が面積％でフェライト６０〜９０％、残留オーステ
ナイト３〜１５％を有し、残部がベイナイトであり、粒
界上あるいはベイナイト中を含む組織中（以下、単に組
織中という。）の平均セメンタイトサイズが０．８μm
以下としたものである。
【０００８】本発明について、まず、化学成分の限定理
由について説明する。 Ｃ：０．０５〜０．２５％ Ｃは、残留オーステナイトを得るため必須の元素であ
る。０．０５％未満では所望の組織が得られず、０．２
５％を越えて添加すると溶接性が劣化するほか、成形性
も劣化するため、下限を０．０５％、上限を０．２５％
とする。
由について説明する。 Ｃ：０．０５〜０．２５％ Ｃは、残留オーステナイトを得るため必須の元素であ
る。０．０５％未満では所望の組織が得られず、０．２
５％を越えて添加すると溶接性が劣化するほか、成形性
も劣化するため、下限を０．０５％、上限を０．２５％
とする。
【０００９】Ｓｉ：０．５〜２．５％ Ｓｉは、フェライト変態を促進して所定の面積率を得る
のに有効である。また製造過程においてフェライト中の
固溶Ｃを排出し、オーステナイト中へ濃縮する作用によ
り、成形性を向上させる。さらに、粗大な炭化物の生成
を抑え、強加工後の疲労強度の向上にも寄与する。Ｓｉ
量が０．５％未満では粗大な炭化物生成抑制効果が過少
であり、一方２．５％を超えて添加すると溶接性が劣化
するほか、表面性状の劣化が著しくなる。このため、下
限を０．５％、上限を２．５％とする。
のに有効である。また製造過程においてフェライト中の
固溶Ｃを排出し、オーステナイト中へ濃縮する作用によ
り、成形性を向上させる。さらに、粗大な炭化物の生成
を抑え、強加工後の疲労強度の向上にも寄与する。Ｓｉ
量が０．５％未満では粗大な炭化物生成抑制効果が過少
であり、一方２．５％を超えて添加すると溶接性が劣化
するほか、表面性状の劣化が著しくなる。このため、下
限を０．５％、上限を２．５％とする。
【００１０】Ｍｎ：０．６〜２．５％ Ｍｎは強度確保以外にもパーライトの生成を抑制し、ベ
イナイトや残留オーステナイトを得るために有効であ
る。この効果を有効に発揮させるためには少なくとも、
０．６％以上添加する必要があるが、過多に添加すると
きは延性を低下させるだけでなく溶接性を害するので、
その上限を２．５％とする。
イナイトや残留オーステナイトを得るために有効であ
る。この効果を有効に発揮させるためには少なくとも、
０．６％以上添加する必要があるが、過多に添加すると
きは延性を低下させるだけでなく溶接性を害するので、
その上限を２．５％とする。
【００１１】本発明の高強度鋼板は、上記基本成分のほ
か、残部Ｆｅおよび不純物元素からなるが、材質特性を
向上させるため、基本成分にさらに下記Ｃｒ、Ａ群（Ｃ
ａ，REM ）から１種以上、Ｂ群（Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ，Ｎ
ｉ，Ｍｏ，Ｂ，Ｃｕ，Ｐ）から１種以上の元素を添加し
て、下記(1) 〜(3) の成分（残部Ｆｅおよび不純物）と
することができる。なお、不純物元素であるＳについて
は、特に穴拡げ性を劣化させるため、０．０１％以下に
止めることが好ましい。 (1) 基本成分およびＣｒ (2) 基本成分又は前記(1) の成分にさらにＡ群から１種
以上 (3) 基本成分、前記(1) 又は前記(2) の成分にさらにＢ
群から１種以上
か、残部Ｆｅおよび不純物元素からなるが、材質特性を
向上させるため、基本成分にさらに下記Ｃｒ、Ａ群（Ｃ
ａ，REM ）から１種以上、Ｂ群（Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ，Ｎ
ｉ，Ｍｏ，Ｂ，Ｃｕ，Ｐ）から１種以上の元素を添加し
て、下記(1) 〜(3) の成分（残部Ｆｅおよび不純物）と
することができる。なお、不純物元素であるＳについて
は、特に穴拡げ性を劣化させるため、０．０１％以下に
止めることが好ましい。 (1) 基本成分およびＣｒ (2) 基本成分又は前記(1) の成分にさらにＡ群から１種
以上 (3) 基本成分、前記(1) 又は前記(2) の成分にさらにＢ
群から１種以上
【００１２】Ｃｒ：０．０１〜１．０％ Ｃｒはパーライトを抑制し残留オーステナイトを得るの
に有効である。０．０１％未満ではかかる効果が過少で
あり、一方１．０％を越えて添加するとマルテンサイト
が生成し加工性が劣化するので、下限を０．０１％、上
限を１．０％とする。
に有効である。０．０１％未満ではかかる効果が過少で
あり、一方１．０％を越えて添加するとマルテンサイト
が生成し加工性が劣化するので、下限を０．０１％、上
限を１．０％とする。
【００１３】Ａ群：Ｃａ，REM Ａ群の元素は硫化物の形態制御を通じて伸びフランジ性
を改善する効果を有するが、過剰に添加しても効果が飽
和し、コスト高を招来するため、上限をＣａ０．０１
％、REM ０．０５％とする。
を改善する効果を有するが、過剰に添加しても効果が飽
和し、コスト高を招来するため、上限をＣａ０．０１
％、REM ０．０５％とする。
【００１４】Ｂ群：Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｂ，
Ｃｕ，Ｐ Ｂ群の元素は強度確保のために必要に応じて添加するこ
とができる。添加量が過少では効果が薄く、一方過剰な
添加は加工性を劣化させるので、Ｎｂ：０．００５〜
０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．２％、Ｖ：０．０１
〜０．５％、Ｎｉ：０．０１〜２．０％、Ｍｏ：０．０
５〜１．０％、Ｂ：０．０００５〜０．０１％、Ｃｕ：
０．０５〜１．５％、Ｐ：０．１％以下とする。
Ｃｕ，Ｐ Ｂ群の元素は強度確保のために必要に応じて添加するこ
とができる。添加量が過少では効果が薄く、一方過剰な
添加は加工性を劣化させるので、Ｎｂ：０．００５〜
０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．２％、Ｖ：０．０１
〜０．５％、Ｎｉ：０．０１〜２．０％、Ｍｏ：０．０
５〜１．０％、Ｂ：０．０００５〜０．０１％、Ｃｕ：
０．０５〜１．５％、Ｐ：０．１％以下とする。
【００１５】次に、本発明鋼板のミクロ組織について説
明する。本発明鋼板のミクロ組織は、フェライト、残留
オーステナイト（残留γ）および残部ベイナイトの３相
組織であり、さらに組織中のセメンタイトの大きさが
０．８μm 以下に制限される。なお、組織量は面積％で
ある。
明する。本発明鋼板のミクロ組織は、フェライト、残留
オーステナイト（残留γ）および残部ベイナイトの３相
組織であり、さらに組織中のセメンタイトの大きさが
０．８μm 以下に制限される。なお、組織量は面積％で
ある。
【００１６】フェライトは６０〜９０％とする。フェラ
イトはそれ自身が高い延性を有していることと、製造過
程においてオーステナイトへＣを排出することによっ
て、残留オーステナイトの安定生成に効果があるため、
下限を６０％、好ましくは７５％とする。一方、フェラ
イト量が過多になると、強度劣化を招来するので、上限
を９０％、好ましくは８５％とする。
イトはそれ自身が高い延性を有していることと、製造過
程においてオーステナイトへＣを排出することによっ
て、残留オーステナイトの安定生成に効果があるため、
下限を６０％、好ましくは７５％とする。一方、フェラ
イト量が過多になると、強度劣化を招来するので、上限
を９０％、好ましくは８５％とする。
【００１７】残留オーステナイトは３〜１５％とする。
残留オーステナイトは優れた伸びを得るために必須の組
織であり、３％未満では伸びが過少となるので、下限を
３％とする。一方、過度に含有すると却って加工性、強
加工時の疲労強度が低下するため、上限を１５％、好ま
しくは１０％とする。
残留オーステナイトは優れた伸びを得るために必須の組
織であり、３％未満では伸びが過少となるので、下限を
３％とする。一方、過度に含有すると却って加工性、強
加工時の疲労強度が低下するため、上限を１５％、好ま
しくは１０％とする。
【００１８】前記フェライトおよび残留オーステナイト
のほか、残部はベイナイトで構成される。残部をベイナ
イトとするのは、オーステナイトにさらにＣを濃化して
残留オーステナイトを確保するためである。
のほか、残部はベイナイトで構成される。残部をベイナ
イトとするのは、オーステナイトにさらにＣを濃化して
残留オーステナイトを確保するためである。
【００１９】さらに、組織中に生成したセメンタイトは
そのサイズを０．８μm 以下とする。強加工時の疲労強
度を確保するためには、ミクロ組織中に存在するセメン
タイトのサイズが０．８μm 以下でなければならず、こ
れを越えるセメンタイトが存在する場合には、特に強加
工時の疲労強度が低下する。この理由についての詳細は
不明であるが、おそらく強加工時に粗大セメンタイトを
起点とした微細なクラックが発生し、その後、繰り返し
荷重を受ける場合にそのクラックがき裂の起点となるた
めと考えられる。
そのサイズを０．８μm 以下とする。強加工時の疲労強
度を確保するためには、ミクロ組織中に存在するセメン
タイトのサイズが０．８μm 以下でなければならず、こ
れを越えるセメンタイトが存在する場合には、特に強加
工時の疲労強度が低下する。この理由についての詳細は
不明であるが、おそらく強加工時に粗大セメンタイトを
起点とした微細なクラックが発生し、その後、繰り返し
荷重を受ける場合にそのクラックがき裂の起点となるた
めと考えられる。
【００２０】
【実施例】下記表１に示す化学成分を有する鋼を真空溶
解炉にて溶製してインゴットを得た。次に１２００℃に
加熱した後、粗圧延により厚み１２０mmから３０mmまで
圧延し、いったん室温まで空冷した。次に、１０５０〜
１３００℃で１２０分以上再加熱した後、図１の加工熱
処理線図に示すように、仕上圧延終了温度を８３０〜９
５０℃の範囲として３．０mm厚まで４パスで仕上圧延し
た。圧延後５秒以内に冷却速度５０℃／秒で６００〜７
３０℃の温度域内の停止温度１まで急冷し（処理１）、
その温度で６秒間空冷した（処理２）。その後さらに３
５０〜５００℃の温度域内の停止温度２までを５０℃／
秒で冷却し（処理３）、その温度でさらに１０分間保持
後（処理４）、炉冷した。なお、処理１、処理２はフェ
ライト変態を十分に起こさせるための処理であり、処理
３はパーライト変態を抑制するための処理であり、処理
４はベイナイト変態を起こさせるための処理である。
解炉にて溶製してインゴットを得た。次に１２００℃に
加熱した後、粗圧延により厚み１２０mmから３０mmまで
圧延し、いったん室温まで空冷した。次に、１０５０〜
１３００℃で１２０分以上再加熱した後、図１の加工熱
処理線図に示すように、仕上圧延終了温度を８３０〜９
５０℃の範囲として３．０mm厚まで４パスで仕上圧延し
た。圧延後５秒以内に冷却速度５０℃／秒で６００〜７
３０℃の温度域内の停止温度１まで急冷し（処理１）、
その温度で６秒間空冷した（処理２）。その後さらに３
５０〜５００℃の温度域内の停止温度２までを５０℃／
秒で冷却し（処理３）、その温度でさらに１０分間保持
後（処理４）、炉冷した。なお、処理１、処理２はフェ
ライト変態を十分に起こさせるための処理であり、処理
３はパーライト変態を抑制するための処理であり、処理
４はベイナイト変態を起こさせるための処理である。
【００２１】得られた熱延鋼板のミクロ組織を顕微鏡観
察し、フェライト量および残留γ量（残部はベイナイ
ト）を調べた。また、組織中のセメンタイトサイズを測
定した。セメンタイトサイズは透過型電子顕微鏡により
組織観察を行い、測定した。また、前記熱延鋼板からＪ
ＩＳ５号試験片を採取して引張試験に供した。さらに、
前記熱延鋼板に冷延率２０％の冷間加工を行い、この冷
延鋼板から疲労試験片を採取して疲労試験に供した。こ
れらの調査結果を表２に示す。
察し、フェライト量および残留γ量（残部はベイナイ
ト）を調べた。また、組織中のセメンタイトサイズを測
定した。セメンタイトサイズは透過型電子顕微鏡により
組織観察を行い、測定した。また、前記熱延鋼板からＪ
ＩＳ５号試験片を採取して引張試験に供した。さらに、
前記熱延鋼板に冷延率２０％の冷間加工を行い、この冷
延鋼板から疲労試験片を採取して疲労試験に供した。こ
れらの調査結果を表２に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】 表２より、本発明の鋼成分を満たさない鋼種Ｅ、Ｍ、
Ｎ、Ｏ、Ｐを用いた試料No. ５、１３〜１６は、所定の
残留γ量が得られておらず、また粗大なセメンタイトが
生成している場合があり、優れた加工性、疲労強度が得
られていない。また、試料No. １７は発明成分を満足す
る鋼種Ｑを用いたものであるが、残留γ量が過多である
ため、また試料No. ２０、２１も発明成分を満足する鋼
種Ａを用いたものであるが、残留γおよびセメンタイト
サイズが発明範囲外であるため疲労強度が低下してい
る。これらに対して、本発明の成分、組織を満足する発
明例では、ＴＳ×Ｅｌも高く、また疲労強度も優れてい
ることがわかる。
Ｎ、Ｏ、Ｐを用いた試料No. ５、１３〜１６は、所定の
残留γ量が得られておらず、また粗大なセメンタイトが
生成している場合があり、優れた加工性、疲労強度が得
られていない。また、試料No. １７は発明成分を満足す
る鋼種Ｑを用いたものであるが、残留γ量が過多である
ため、また試料No. ２０、２１も発明成分を満足する鋼
種Ａを用いたものであるが、残留γおよびセメンタイト
サイズが発明範囲外であるため疲労強度が低下してい
る。これらに対して、本発明の成分、組織を満足する発
明例では、ＴＳ×Ｅｌも高く、また疲労強度も優れてい
ることがわかる。
【００２４】
【発明の効果】本発明の高強度鋼板によれば、特定の鋼
成分を有し、ミクロ組織を特定量のフェライト、残留γ
および残部ベイナイトとし、さらに組織中のセメンタイ
トサイズを０．８μm 以下に規制したので、高強度で高
い加工性を有し、しかも厳しい加工条件の下でも優れた
疲労強度を備えたものとなり、特に自動車用高強度鋼板
として好適なものである。
成分を有し、ミクロ組織を特定量のフェライト、残留γ
および残部ベイナイトとし、さらに組織中のセメンタイ
トサイズを０．８μm 以下に規制したので、高強度で高
い加工性を有し、しかも厳しい加工条件の下でも優れた
疲労強度を備えたものとなり、特に自動車用高強度鋼板
として好適なものである。
【図１】実施例における加工熱処理線図を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平６−322479（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−170048（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−287685（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−195591（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−252592（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−252584（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−137249（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−207405（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−329848（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−295933（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−280051（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−295994（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−263887（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 301 C22C 38/04 C22C 38/58
Claims (4)
- 【請求項１】 化学成分がmass％で、 Ｃ ：０．０５〜０．２５％、 Ｓｉ：０．５〜２．５％、 Ｍｎ：０．６〜２．５％ を含み残部がＦｅおよび不可避不純物からなり、ミクロ
組織が面積％でフェライト６０〜９０％、残留オーステ
ナイト３〜１５％を有し、残部がベイナイトであり、粒
界上あるいはベイナイト中を含む組織中の平均セメンタ
イトサイズが０．８μm 以下であることを特徴とする加
工性と疲労特性に優れた高強度鋼板。 - 【請求項２】 化学成分として、さらにＣｒ：０．０１
〜１．０％、を含有する請求項１に記載の加工性と疲労
特性に優れた高強度鋼板。 - 【請求項３】 化学成分として、さらにＣａ：０．０１
％以下、REM ：０．０５％以下の１種または２種を含有
する請求項１または２に記載の加工性と疲労特性に優れ
た高強度鋼板。 - 【請求項４】 化学成分として、さらにＮｂ：０．００
５〜０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．２％、Ｖ ：
０．０１〜０．５％、Ｎｉ：０．０１〜２．０％、Ｍ
ｏ：０．０５〜１．０％、Ｂ：０．０００５〜０．０１
％、Ｃｕ：０．０５〜１．５％、Ｐ：０．１％以下の１
種または２種以上を含有する請求項１〜３のいずれか１
項に記載の加工性と疲労特性に優れた高強度鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11038105A JP3081197B1 (ja) | 1999-02-17 | 1999-02-17 | 加工性と疲労特性に優れた高強度鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11038105A JP3081197B1 (ja) | 1999-02-17 | 1999-02-17 | 加工性と疲労特性に優れた高強度鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP3081197B1 true JP3081197B1 (ja) | 2000-08-28 |
| JP2000239783A JP2000239783A (ja) | 2000-09-05 |
Family
ID=12516203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11038105A Expired - Lifetime JP3081197B1 (ja) | 1999-02-17 | 1999-02-17 | 加工性と疲労特性に優れた高強度鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3081197B1 (ja) |
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