JP3066459B2 - シェル中子用の鋳造金型材及びその製造方法 - Google Patents
シェル中子用の鋳造金型材及びその製造方法Info
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- JP3066459B2 JP3066459B2 JP5116958A JP11695893A JP3066459B2 JP 3066459 B2 JP3066459 B2 JP 3066459B2 JP 5116958 A JP5116958 A JP 5116958A JP 11695893 A JP11695893 A JP 11695893A JP 3066459 B2 JP3066459 B2 JP 3066459B2
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、シェル中子を成形する
際に使用する鋳造金型材及びその製造方法に関する。
際に使用する鋳造金型材及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、シェル中子を成形する際に使用す
る金型の材料としてＦｅ系の材料がある。しかし、Ｆｅ
系の材料は熱伝導率が小さくシェル中子を成形する成形
サイクルを短縮することができない。この成形サイクル
を短縮し生産性を向上させる為に、熱伝導率の高い材料
が望まれており、熱伝導率の高い材料であるＣｕを基材
とした金型材が特開昭６１−２７９６４９号公報に提案
されている。
る金型の材料としてＦｅ系の材料がある。しかし、Ｆｅ
系の材料は熱伝導率が小さくシェル中子を成形する成形
サイクルを短縮することができない。この成形サイクル
を短縮し生産性を向上させる為に、熱伝導率の高い材料
が望まれており、熱伝導率の高い材料であるＣｕを基材
とした金型材が特開昭６１−２７９６４９号公報に提案
されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術のＦｅ系
の材料は、熱伝導率が小さく金型の昇温・冷却に時間が
かかりシェル中子を成形する成形サイクルを短縮するの
に限界があった。また、金型が熱変形し分割面に砂ばり
が発生しやすく手直しが必要となることも多かった。し
たがって、Ｆｅ系の材料より熱伝導率が高く、強度及び
硬度がＦｅ系の材料例えばＦＣＤ４５と同等で、金型加
工時に要求される放電加工性、溶接性の良い金型材の開
発が望まれている。
の材料は、熱伝導率が小さく金型の昇温・冷却に時間が
かかりシェル中子を成形する成形サイクルを短縮するの
に限界があった。また、金型が熱変形し分割面に砂ばり
が発生しやすく手直しが必要となることも多かった。し
たがって、Ｆｅ系の材料より熱伝導率が高く、強度及び
硬度がＦｅ系の材料例えばＦＣＤ４５と同等で、金型加
工時に要求される放電加工性、溶接性の良い金型材の開
発が望まれている。
【０００４】上記特開昭６１−２７９６４９号公報に提
案されているＣｕ系の材料は、合金成分としてＺｒを含
んでいる。そのＺｒの添加量は０．０１〜３．０重量％
の範囲である。このような組成の材料は、金型加工時に
要求される放電加工性、溶接性においてＦｅ系の材料よ
り著しく低いという問題がある。またシェル中子用金型
は、砂（サンド）を成型するため、耐サンド摩耗性が要
求されるが、上記従来の材料はこの点でも充分でない問
題がある。すなわち、従来技術は、金型材料の放電加工
性、溶接性について配慮されておらず、耐サンド摩耗性
についても充分でなく、シェル中子用の鋳造金型材料と
して適当とは言えない問題があった。
案されているＣｕ系の材料は、合金成分としてＺｒを含
んでいる。そのＺｒの添加量は０．０１〜３．０重量％
の範囲である。このような組成の材料は、金型加工時に
要求される放電加工性、溶接性においてＦｅ系の材料よ
り著しく低いという問題がある。またシェル中子用金型
は、砂（サンド）を成型するため、耐サンド摩耗性が要
求されるが、上記従来の材料はこの点でも充分でない問
題がある。すなわち、従来技術は、金型材料の放電加工
性、溶接性について配慮されておらず、耐サンド摩耗性
についても充分でなく、シェル中子用の鋳造金型材料と
して適当とは言えない問題があった。
【０００５】本発明の目的は、金型加工時に要求される
放電加工性、溶接性に優れ、かつ高い熱伝導率を有し、
耐サンド摩耗性に優れたシェル中子用の鋳造金型材及び
その製造方法を提供することにある。
放電加工性、溶接性に優れ、かつ高い熱伝導率を有し、
耐サンド摩耗性に優れたシェル中子用の鋳造金型材及び
その製造方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明は、Ａｌ：１０.５重量％を超え１３重量％以
下、Ｆｅ：２．６〜４．３重量％、Ｓｉ：０．４〜１．
７重量％、Ｎｉ：１〜４．５重量％を含み、Ｃｒ：０.
０１〜０.１重量％、Ｍｇ：０.１〜０.５重量％、及び
Ｇｅ：０.１〜０.５重量％の一種以上を合計で１重量％
以下を含み、残部がＣｕ及び不可避的不純物より成るこ
とを特徴とするシェル中子用の鋳造金型材である。
本発明は、Ａｌ：１０.５重量％を超え１３重量％以
下、Ｆｅ：２．６〜４．３重量％、Ｓｉ：０．４〜１．
７重量％、Ｎｉ：１〜４．５重量％を含み、Ｃｒ：０.
０１〜０.１重量％、Ｍｇ：０.１〜０.５重量％、及び
Ｇｅ：０.１〜０.５重量％の一種以上を合計で１重量％
以下を含み、残部がＣｕ及び不可避的不純物より成るこ
とを特徴とするシェル中子用の鋳造金型材である。
【０００７】また本願他の発明は、Ａｌ：１０.５重量
％を超え１３重量％以下、Ｆｅ−Ｓｉ化合物：３〜５重
量％、固溶Ｓｉ：１重量％以下、Ｎｉ：１〜４．５重量
％を含み、Ｃｒ：０.０１〜０.１重量％、Ｍｇ：０.１
〜０.５重量％、及びＧｅ：０.１〜０.５重量％の一種
以上を合計で１重量％以下含み、残部がＣｕ及び不可避
的不純物より成ることを特徴とするシェル中子用の鋳造
金型材である。ここで、Ｆｅ−Ｓｉ化合物はＣｕ−Ａｌ
合金中にほぼ均一に微細分散されているものがよい。
％を超え１３重量％以下、Ｆｅ−Ｓｉ化合物：３〜５重
量％、固溶Ｓｉ：１重量％以下、Ｎｉ：１〜４．５重量
％を含み、Ｃｒ：０.０１〜０.１重量％、Ｍｇ：０.１
〜０.５重量％、及びＧｅ：０.１〜０.５重量％の一種
以上を合計で１重量％以下含み、残部がＣｕ及び不可避
的不純物より成ることを特徴とするシェル中子用の鋳造
金型材である。ここで、Ｆｅ−Ｓｉ化合物はＣｕ−Ａｌ
合金中にほぼ均一に微細分散されているものがよい。
【０００８】また本願他の発明は、Ａｌ：１０.５重量
％を超え１３重量％以下、Ｆｅ：２．６〜４．３重量
％、Ｓｉ：０．４〜１．７重量％、Ｎｉ：１〜４．５重
量％を含み、Ｃｒ：０.０１〜０.１重量％、Ｍｇ：０.
１〜０.５重量％、及びＧｅ：０.１〜０.５重量％の一
種以上を合計で１重量％以下を含み、残部がＣｕ及び不
可避的不純物からなる混合物を溶解して均一な溶湯に
し、この溶湯を脱ガス処理した後、鋳造してＦｅ−Ｓｉ
化合物をＣｕ−Ａｌ合金中にほぼ均一に微細分散させる
ことを特徴とするシェル中子用の鋳造金型材の製造方法
である。
％を超え１３重量％以下、Ｆｅ：２．６〜４．３重量
％、Ｓｉ：０．４〜１．７重量％、Ｎｉ：１〜４．５重
量％を含み、Ｃｒ：０.０１〜０.１重量％、Ｍｇ：０.
１〜０.５重量％、及びＧｅ：０.１〜０.５重量％の一
種以上を合計で１重量％以下を含み、残部がＣｕ及び不
可避的不純物からなる混合物を溶解して均一な溶湯に
し、この溶湯を脱ガス処理した後、鋳造してＦｅ−Ｓｉ
化合物をＣｕ−Ａｌ合金中にほぼ均一に微細分散させる
ことを特徴とするシェル中子用の鋳造金型材の製造方法
である。
【０００９】
【作用】本発明によれば、Ｚｒを成分に含まないので、
Ｃｕ系材料の長所である高い熱伝導率を有すると共に、
金型加工時に要求される放電加工性、溶接性が良い。ま
た、添加されたＦｅとＳｉとからＦｅ−Ｓｉ化合物が生
成され、このＦｅ−Ｓｉ化合物がＣｕ−Ａｌ系合金の固
溶体中に晶出する。これにより、耐サンド摩耗性が改善
される。ただし、Ｆｅ−Ｓｉ化合物はＣｕ−Ａｌ系合金
では樹枝状に晶出し基材となる合金の伸びを低下させる
ため靭性が低下し、前記放電加工性等を低下させる方向
にも機能する。Ｃｒ，Ｍｇ及びＧｅの一種以上の添加
は、Ｆｅ−Ｓｉ化合物を微細化させ靭性を改善するの
で、放電加工性等の低下を防止する。次に本発明の成分
組成を限定した理由を説明する。
Ｃｕ系材料の長所である高い熱伝導率を有すると共に、
金型加工時に要求される放電加工性、溶接性が良い。ま
た、添加されたＦｅとＳｉとからＦｅ−Ｓｉ化合物が生
成され、このＦｅ−Ｓｉ化合物がＣｕ−Ａｌ系合金の固
溶体中に晶出する。これにより、耐サンド摩耗性が改善
される。ただし、Ｆｅ−Ｓｉ化合物はＣｕ−Ａｌ系合金
では樹枝状に晶出し基材となる合金の伸びを低下させる
ため靭性が低下し、前記放電加工性等を低下させる方向
にも機能する。Ｃｒ，Ｍｇ及びＧｅの一種以上の添加
は、Ｆｅ−Ｓｉ化合物を微細化させ靭性を改善するの
で、放電加工性等の低下を防止する。次に本発明の成分
組成を限定した理由を説明する。
【００１０】（１）Ａｌについて Ａｌ量は合金の強度と関係が深く、１０〜１３重量％が
よい。１０重量％未満では鋳造のままでシェル中子用金
型材料としての目標ブリネル硬さ１８０を満足しない、
また、１３重量％を超えるとγ2相の析出による脆化が
顕著となるとともに熱伝導度も０．１０cal/sec・cm℃と
鉄系材料と同じとなり、シェル中子用金型材料として実
用に不向きとなる。特に１０．５〜１１．５重量％が最
も好ましい。
よい。１０重量％未満では鋳造のままでシェル中子用金
型材料としての目標ブリネル硬さ１８０を満足しない、
また、１３重量％を超えるとγ2相の析出による脆化が
顕著となるとともに熱伝導度も０．１０cal/sec・cm℃と
鉄系材料と同じとなり、シェル中子用金型材料として実
用に不向きとなる。特に１０．５〜１１．５重量％が最
も好ましい。
【００１１】（２）Ｆｅ，Ｓｉについて ＦｅとＳｉはＦｅ−Ｓｉ化合物を形成させるための必須
元素であり、本発明で特に重要な成分である。Ｘ線マイ
クロアナライザによる分析結果から化学量論組成でＦｅ
3Ｓｉに近いものであることを確認した。このＦｅ−Ｓ
ｉ化合物は、重量比でＦｅ：Ｓｉ≒６：１である。Ｃｕ
−Ａｌ合金の場合、耐サンド摩耗性を向上するために必
要なＦｅ−Ｓｉ化合物量は３重量％以上（Ｆｅ：２．６
重量％以上，Ｓｉ：０．４重量％以上）であり、これ以
下では充分な摩耗性が得にくい。耐サンド摩耗性はＦｅ
−Ｓｉ化合物の量と共に向上するが、５重量％（Ｆｅ：
４．３重量％，Ｓｉ：０．７重量％）を超えると合金の
伸びが目標の１％を達成出来なくなり、その結果加工性
が低下する。またＳｉが固溶Ｓｉとして１重量％以下で
存在していると一層耐サンド摩耗性を向上する。以上の
理由によりＦｅを２．６〜４．３重量％、Ｓｉを０．４
〜１．７重量％とする。特に、Ｆｅが３〜４重量％、Ｓ
ｉが０．５〜０．８重量％、固溶Ｓｉが０．１〜０．５
重量％が好ましい。
元素であり、本発明で特に重要な成分である。Ｘ線マイ
クロアナライザによる分析結果から化学量論組成でＦｅ
3Ｓｉに近いものであることを確認した。このＦｅ−Ｓ
ｉ化合物は、重量比でＦｅ：Ｓｉ≒６：１である。Ｃｕ
−Ａｌ合金の場合、耐サンド摩耗性を向上するために必
要なＦｅ−Ｓｉ化合物量は３重量％以上（Ｆｅ：２．６
重量％以上，Ｓｉ：０．４重量％以上）であり、これ以
下では充分な摩耗性が得にくい。耐サンド摩耗性はＦｅ
−Ｓｉ化合物の量と共に向上するが、５重量％（Ｆｅ：
４．３重量％，Ｓｉ：０．７重量％）を超えると合金の
伸びが目標の１％を達成出来なくなり、その結果加工性
が低下する。またＳｉが固溶Ｓｉとして１重量％以下で
存在していると一層耐サンド摩耗性を向上する。以上の
理由によりＦｅを２．６〜４．３重量％、Ｓｉを０．４
〜１．７重量％とする。特に、Ｆｅが３〜４重量％、Ｓ
ｉが０．５〜０．８重量％、固溶Ｓｉが０．１〜０．５
重量％が好ましい。
【００１２】（３）Ｎｉについて Ｎｉは銅合金の強度を向上させる元素であり、Ｎｉが１
重量％未満であると強度改善効果が無く、４．５重量％
を超えるとＦｅ−Ｓｉ化合物を含有する本発明の合金で
は加工性が悪くなると共に強度の向上効果も少ない。そ
こでＮｉを１〜４．５重量％とする。特に３〜４重量％
が好ましい。
重量％未満であると強度改善効果が無く、４．５重量％
を超えるとＦｅ−Ｓｉ化合物を含有する本発明の合金で
は加工性が悪くなると共に強度の向上効果も少ない。そ
こでＮｉを１〜４．５重量％とする。特に３〜４重量％
が好ましい。
【００１３】（４）Ｃｒ，Ｍｇ及びＧｅについて 前記の如く、Ｆｅ−Ｓｉ化合物はＣｕ−Ａｌ系合金では
樹枝状に晶出し基材となる合金の伸びを低下させるため
該合金の靭性が低下し、前記放電加工性等を低下させる
方向にも機能する。Ｃｒ，Ｍｇ及びＧｅには、Ｆｅ−Ｓ
ｉ化合物を細かくし合金の靭性低下を防止する機能があ
る。その添加量が合計で０．０１重量％未満ではその機
能が充分に発揮されない。一方、その添加量は合計で１
％を超えると、Ｃｒ，Ｍｇ及びＧｅ自体の特性により合
金の靭性を却って低下し、放電加工性を低下させる。そ
こで０．０１〜１重量％ととした。特に、Ｃｒが０．０
１〜０．１重量％、Ｍｇ及びＧｅが０．１〜０．５重量
％が好ましい。
樹枝状に晶出し基材となる合金の伸びを低下させるため
該合金の靭性が低下し、前記放電加工性等を低下させる
方向にも機能する。Ｃｒ，Ｍｇ及びＧｅには、Ｆｅ−Ｓ
ｉ化合物を細かくし合金の靭性低下を防止する機能があ
る。その添加量が合計で０．０１重量％未満ではその機
能が充分に発揮されない。一方、その添加量は合計で１
％を超えると、Ｃｒ，Ｍｇ及びＧｅ自体の特性により合
金の靭性を却って低下し、放電加工性を低下させる。そ
こで０．０１〜１重量％ととした。特に、Ｃｒが０．０
１〜０．１重量％、Ｍｇ及びＧｅが０．１〜０．５重量
％が好ましい。
【００１４】本発明は、引張強さ６００〜６５０Ｎ／ｍ
ｍ2、伸び率１〜５％、硬さ（ＨB）２１０〜３００、及
び熱伝導率０．１０〜０．１５cal／sec・cm℃のものが
好ましい。
ｍ2、伸び率１〜５％、硬さ（ＨB）２１０〜３００、及
び熱伝導率０．１０〜０．１５cal／sec・cm℃のものが
好ましい。
【００１５】
【実施例】次に本発明の実施例に基づき詳細に説明す
る。 実施例１ 表１に本発明に係るシェル中子用の鋳造金型材及び従来
材の合金組成の一例と機械的特性（引張強さ、伸び、硬
さ）及び熱伝導度を、図１に表１合金Ｎｏ．１の高温引
張試験結果を示す。
る。 実施例１ 表１に本発明に係るシェル中子用の鋳造金型材及び従来
材の合金組成の一例と機械的特性（引張強さ、伸び、硬
さ）及び熱伝導度を、図１に表１合金Ｎｏ．１の高温引
張試験結果を示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】合金の溶解手順を、表１合金Ｎｏ．４を例
にとって説明する。まずＣｕを溶解し、その後Ｆｅ，Ｓ
ｉ，Ｎｉを添加し、最後にＡｌを添加し均一溶湯にし
た。その後、脱スラグ、溶湯中に窒素ガスを吹き込みバ
ブリングによる脱ガス処理を行い、あらかじめ形成した
砂型に鋳込み凝固させてシェル中子用の鋳造金型材とし
ての鋳塊を形成した。鋳込み温度は１２００℃であり、
溶解炉はエレマ炉、ルツボは黒鉛を用いた。鋳塊の大き
さは直径５０ｍｍ×長さ２００ｍｍで、重量は約３ｋｇ
である。
にとって説明する。まずＣｕを溶解し、その後Ｆｅ，Ｓ
ｉ，Ｎｉを添加し、最後にＡｌを添加し均一溶湯にし
た。その後、脱スラグ、溶湯中に窒素ガスを吹き込みバ
ブリングによる脱ガス処理を行い、あらかじめ形成した
砂型に鋳込み凝固させてシェル中子用の鋳造金型材とし
ての鋳塊を形成した。鋳込み温度は１２００℃であり、
溶解炉はエレマ炉、ルツボは黒鉛を用いた。鋳塊の大き
さは直径５０ｍｍ×長さ２００ｍｍで、重量は約３ｋｇ
である。
【００１８】本実施例の合金（Ｎｏ．１〜５）は、基本
的にはＣｕ−Ａｌ合金にＦｅ−Ｓｉ化合物（主としてＦ
ｅ3Ｓｉ）が均一微細に分散していた。引張強さ、伸び
いずれも従来材に比して本発明材が優れており、硬さも
シェル中子用金型材料としての目標ブリネル硬さ１８０
を満足している。またこれは、シェル中子用金型材料に
要求される熱伝導性に対してもほぼ０．１２cal/sec・cm
℃と満足すべき値を示している。また、シェル焼成温度
３５０℃付近ではＦｅ系の材料ＦＣＤ４５とほぼ同等の
強度である。
的にはＣｕ−Ａｌ合金にＦｅ−Ｓｉ化合物（主としてＦ
ｅ3Ｓｉ）が均一微細に分散していた。引張強さ、伸び
いずれも従来材に比して本発明材が優れており、硬さも
シェル中子用金型材料としての目標ブリネル硬さ１８０
を満足している。またこれは、シェル中子用金型材料に
要求される熱伝導性に対してもほぼ０．１２cal/sec・cm
℃と満足すべき値を示している。また、シェル焼成温度
３５０℃付近ではＦｅ系の材料ＦＣＤ４５とほぼ同等の
強度である。
【００１９】実施例２ 実施例１で得られた鋳塊より試験片を採取し、耐サンド
摩耗性を評価した。この耐サンド摩耗性は、水に５％の
珪砂（神宮砂６号）を混合させた溶液に、試験片を１０
ｍ／ｓｅｃの速度で回転させた場合の試料の減量を摩耗
率で評価した。図２に各種材料の摩耗率を示す。本発明
合金（表１合金Ｎｏ．２）の摩耗率１は、従来のＦＣ２
５、ジルコニウム銅及び一般のアルミニウム青銅の各摩
耗率２，３，４より少なく、耐サンド摩耗性の優れた材
料であることが判る。
摩耗性を評価した。この耐サンド摩耗性は、水に５％の
珪砂（神宮砂６号）を混合させた溶液に、試験片を１０
ｍ／ｓｅｃの速度で回転させた場合の試料の減量を摩耗
率で評価した。図２に各種材料の摩耗率を示す。本発明
合金（表１合金Ｎｏ．２）の摩耗率１は、従来のＦＣ２
５、ジルコニウム銅及び一般のアルミニウム青銅の各摩
耗率２，３，４より少なく、耐サンド摩耗性の優れた材
料であることが判る。
【００２０】実施例３ 銅電極を用いて本発明合金（表１合金Ｎｏ．６）、従来
のジルコニウム銅及びＳ４５Ｃを放電加工したときの加
工速度と電極消耗率の比較を行い、その結果を図３，４
に示した。図３より本発明合金の加工速度１０は、従来
のジルコニウム銅の加工速度１１に比較して改善されて
いることが判る。１２はＳ４５Ｃの加工速度である。ま
た図４より本発明合金の電極消耗率２０も従来のジルコ
ニウム銅の電極消耗率２１より改善されている。２２は
Ｓ４５Ｃの電極消耗率である。これらの結果より本発明
合金は金型加工時に要求される放電加工性が良いことが
判る。加工速度が良いことは溶接性が良いことをも示す
ものである。
のジルコニウム銅及びＳ４５Ｃを放電加工したときの加
工速度と電極消耗率の比較を行い、その結果を図３，４
に示した。図３より本発明合金の加工速度１０は、従来
のジルコニウム銅の加工速度１１に比較して改善されて
いることが判る。１２はＳ４５Ｃの加工速度である。ま
た図４より本発明合金の電極消耗率２０も従来のジルコ
ニウム銅の電極消耗率２１より改善されている。２２は
Ｓ４５Ｃの電極消耗率である。これらの結果より本発明
合金は金型加工時に要求される放電加工性が良いことが
判る。加工速度が良いことは溶接性が良いことをも示す
ものである。
【００２１】実施例４ 次に耐久試験結果を説明する。本発明に係るシェル中子
用の鋳造金型材で厚さ１５０ｍｍ、幅２５０ｍｍ、長さ
４５０ｍｍのシェル中子用金型を製造した。このシェル
中子成型は１０，０００ショットのシェル中子成型に使
用しても砂による摩耗が少なく、シェル中子用金型とし
てほぼ鉄系材料並みの寿命が得られた。またショットサ
イクルとしても従来の２．４分が１．８分に短縮され経
済的効果は大きかった。
用の鋳造金型材で厚さ１５０ｍｍ、幅２５０ｍｍ、長さ
４５０ｍｍのシェル中子用金型を製造した。このシェル
中子成型は１０，０００ショットのシェル中子成型に使
用しても砂による摩耗が少なく、シェル中子用金型とし
てほぼ鉄系材料並みの寿命が得られた。またショットサ
イクルとしても従来の２．４分が１．８分に短縮され経
済的効果は大きかった。
【００２２】
【発明の効果】本発明に係る鋳造金型材によれば、金型
加工時に要求される放電加工性、溶接性に優れ、かつ高
い熱伝導率を有し、耐サンド摩耗性に優れたシェル中子
用の金型を鋳造できる。そして、シェル中子成形サイク
ルが短縮され生産性が向上すると共に、耐サンド摩耗性
に優れているためシェル中子用の金型としての長寿命化
を図ることができる。また本発明に係る製造方法によれ
ば、前記金型を簡単に製造することができる。
加工時に要求される放電加工性、溶接性に優れ、かつ高
い熱伝導率を有し、耐サンド摩耗性に優れたシェル中子
用の金型を鋳造できる。そして、シェル中子成形サイク
ルが短縮され生産性が向上すると共に、耐サンド摩耗性
に優れているためシェル中子用の金型としての長寿命化
を図ることができる。また本発明に係る製造方法によれ
ば、前記金型を簡単に製造することができる。
【図１】本発明合金の引張り強さと温度の関係を示した
図である。
図である。
【図２】サンド摩耗試験での各種材料の耐サンド摩耗量
と時間の関係を示した図である。
と時間の関係を示した図である。
【図３】当該金型を放電加工する時の各種材料のパルス
オンタイムと加工速度の関係を示した図である。
オンタイムと加工速度の関係を示した図である。
【図４】当該金型を放電加工する時の各種材料のパルス
オンタイムと電極消耗率の関係を示した図である。
オンタイムと電極消耗率の関係を示した図である。
１ 本発明合金の耐サンド摩耗率 １０ 本発明合金の加工速度 ２０ 本発明合金の電極消耗率
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 馬場 昇 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株式会社 日立製作所 日立研究所内 (56)参考文献 特開 平３−243738（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−2340（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−279649（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−138014（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−9619（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−176441（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 9/00 - 9/10
Claims (4)
- 【請求項１】 Ａｌ：１０.５重量％を超え１３重量％
以下、Ｆｅ：２．６〜４．３重量％、Ｓｉ：０．４〜
１．７重量％、Ｎｉ：１〜４．５重量％を含み、Ｃｒ：
０.０１〜０.１重量％、Ｍｇ：０.１〜０.５重量％、及
びＧｅ：０.１〜０.５重量％の一種以上を合計で１重量
％以下を含み、残部がＣｕ及び不可避的不純物より成る
ことを特徴とするシェル中子用の鋳造金型材。 - 【請求項２】 Ａｌ：１０.５重量％を超え１３重量％
以下、Ｆｅ−Ｓｉ化合物：３〜５重量％、固溶Ｓｉ：１
重量％以下、Ｎｉ：１〜４．５重量％を含み、Ｃｒ：
０.０１〜０.１重量％、Ｍｇ：０.１〜０.５重量％、及
びＧｅ：０.１〜０.５重量％の一種以上を合計で１重量
％以下含み、残部がＣｕ及び不可避的不純物より成るこ
とを特徴とするシェル中子用の鋳造金型材。 - 【請求項３】 請求項２に記載のシェル中子用の鋳造金
型材において、Ｆｅ−Ｓｉ化合物はＣｕ−Ａｌ合金中に
ほぼ均一に微細分散されているシェル中子用の鋳造金型
材。 - 【請求項４】 Ａｌ：１０.５重量％を超え１３重量％
以下、Ｆｅ：２．６〜４．３重量％、 Ｓｉ：０．４〜
１．７重量％、Ｎｉ：１〜４．５重量％を含み、Ｃｒ：
０.０１〜０.１重量％、Ｍｇ：０.１〜０.５重量％、及
びＧｅ：０.１〜０.５重量％の一種以上を合計で１重量
％以下を含み、残部がＣｕ及び不可避的不純物からなる
混合物を溶解して均一な溶湯にし、この溶湯を脱ガス処
理した後、鋳造してＦｅ−Ｓｉ化合物をＣｕ−Ａｌ合金
中にほぼ均一に微細分散させることを特徴とするシェル
中子用の鋳造金型材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5116958A JP3066459B2 (ja) | 1993-05-19 | 1993-05-19 | シェル中子用の鋳造金型材及びその製造方法 |
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|---|---|---|---|
| JP5116958A JP3066459B2 (ja) | 1993-05-19 | 1993-05-19 | シェル中子用の鋳造金型材及びその製造方法 |
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| JPH06330207A JPH06330207A (ja) | 1994-11-29 |
| JP3066459B2 true JP3066459B2 (ja) | 2000-07-17 |
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ID=14699954
Family Applications (1)
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| JP5116958A Expired - Fee Related JP3066459B2 (ja) | 1993-05-19 | 1993-05-19 | シェル中子用の鋳造金型材及びその製造方法 |
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| Country | Link |
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| JP (1) | JP3066459B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111455211A (zh) * | 2020-05-17 | 2020-07-28 | 安徽凯斯威精工科技有限公司 | 一种高耐蚀高耐磨的铜镍合金材料及其制备方法和应用 |
-
1993
- 1993-05-19 JP JP5116958A patent/JP3066459B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06330207A (ja) | 1994-11-29 |
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