JP3065301B2 - Ａｃ／ｄｃ兼用電子レンジ - Google Patents
Ａｃ／ｄｃ兼用電子レンジInfo
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- JP3065301B2 JP3065301B2 JP11002283A JP228399A JP3065301B2 JP 3065301 B2 JP3065301 B2 JP 3065301B2 JP 11002283 A JP11002283 A JP 11002283A JP 228399 A JP228399 A JP 228399A JP 3065301 B2 JP3065301 B2 JP 3065301B2
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- power supply
- power
- commutator
- voltage transformer
- microwave oven
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- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
- H05B6/64—Heating using microwaves
- H05B6/80—Apparatus for specific applications
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
- H05B6/64—Heating using microwaves
- H05B6/66—Circuits
- H05B6/68—Circuits for monitoring or control
- H05B6/681—Circuits comprising an inverter, a boost transformer and a magnetron
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F38/00—Adaptations of transformers or inductances for specific applications or functions
- H01F2038/003—High frequency transformer for microwave oven
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of High-Frequency Heating Circuits (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は電子レンジに係り、
より詳しくは交流電源または直流電源が兼用可能なＡＣ
／ＤＣ兼用電子レンジに関する。
より詳しくは交流電源または直流電源が兼用可能なＡＣ
／ＤＣ兼用電子レンジに関する。
【０００２】
【従来の技術】通常、電子レンジはマイクロ波（microw
ave）を利用して食物を調理する装置であって、高圧ト
ランス（high voltage transformer）及びマグネトロン
が備わる。高圧トランスは、一般電圧（２２０Ｖ／１１
０Ｖ）を高電圧（概略２０００Ｖ程）に昇圧させ、マグ
ネトロンはこの高電圧で駆動されて所定周波数のマイク
ロ波を発振させる。このマイクロ波は被調理物に含まれ
た水分子を振動させ、この時発生する摩擦熱によって被
調理物が調理される。ここで、高圧トランスは所定電圧
の交流電源ＡＣを入力され、この電圧を捲線比によって
昇圧または降圧させて出力側に供給する。このような従
来の電子レンジは通常の交流電源（ＡＣ）で駆動できる
ように設計されている。
ave）を利用して食物を調理する装置であって、高圧ト
ランス（high voltage transformer）及びマグネトロン
が備わる。高圧トランスは、一般電圧（２２０Ｖ／１１
０Ｖ）を高電圧（概略２０００Ｖ程）に昇圧させ、マグ
ネトロンはこの高電圧で駆動されて所定周波数のマイク
ロ波を発振させる。このマイクロ波は被調理物に含まれ
た水分子を振動させ、この時発生する摩擦熱によって被
調理物が調理される。ここで、高圧トランスは所定電圧
の交流電源ＡＣを入力され、この電圧を捲線比によって
昇圧または降圧させて出力側に供給する。このような従
来の電子レンジは通常の交流電源（ＡＣ）で駆動できる
ように設計されている。
【０００３】図１は前述したような従来のＡＣ専用電子
レンジを示した回路図である。図１によれば、図面符号
１０は高圧トランス、１１は１次コイル（primary coi
l）、１２は第１の２次コイル（first secondary coi
l）、そして１３は第２の２次コイル（second secondar
y coil）である。高圧トランス１０の入力側には１次コ
イル１１が巻線され、出力側には第１の２次コイル１２
及び第２の２次コイル１３が巻線される。１次コイル１
１は交流電源ＡＣと連結する。ＳＷ1はパワースイッチ
である。このパワースイッチＳＷ1は高圧トランス１０
の１次コイル１１と交流電源（ＡＣ）の連結線上に設け
られ、高圧トランス１０の１次コイル１１に電源を供給
または遮断させる。ＨＶＣは高圧コンデンサー、ＨＶＤ
は高圧ダイオード、そしてＭＧＴはマグネトロンであ
る。これらは高圧トランス１０の出力側に連結する。第
１の２次コイル１２はマグネトロンＭＧＴを予熱させ、
第２の２次コイル１３は１次コイル１１に入力された電
源を捲線比によって概略２０００Ｖ程の高電圧に昇圧さ
せる。この第２の２次コイル１３には高圧コンデンサー
ＨＶＣと高圧ダイオードＨＶＤを経てマグネトロンＭＧ
Ｔが連結する。高圧コンデンサーＨＶＣと高圧ダイオー
ドＨＶＤは第２の２次コイル１３で昇圧された電源を再
び４０００Ｖ程の電圧に倍電圧させる。マグネトロンＭ
ＧＴはこのように倍電圧された電源で駆動されて２４５
０ＭＨｚのマイクロ波を発振させる。
レンジを示した回路図である。図１によれば、図面符号
１０は高圧トランス、１１は１次コイル（primary coi
l）、１２は第１の２次コイル（first secondary coi
l）、そして１３は第２の２次コイル（second secondar
y coil）である。高圧トランス１０の入力側には１次コ
イル１１が巻線され、出力側には第１の２次コイル１２
及び第２の２次コイル１３が巻線される。１次コイル１
１は交流電源ＡＣと連結する。ＳＷ1はパワースイッチ
である。このパワースイッチＳＷ1は高圧トランス１０
の１次コイル１１と交流電源（ＡＣ）の連結線上に設け
られ、高圧トランス１０の１次コイル１１に電源を供給
または遮断させる。ＨＶＣは高圧コンデンサー、ＨＶＤ
は高圧ダイオード、そしてＭＧＴはマグネトロンであ
る。これらは高圧トランス１０の出力側に連結する。第
１の２次コイル１２はマグネトロンＭＧＴを予熱させ、
第２の２次コイル１３は１次コイル１１に入力された電
源を捲線比によって概略２０００Ｖ程の高電圧に昇圧さ
せる。この第２の２次コイル１３には高圧コンデンサー
ＨＶＣと高圧ダイオードＨＶＤを経てマグネトロンＭＧ
Ｔが連結する。高圧コンデンサーＨＶＣと高圧ダイオー
ドＨＶＤは第２の２次コイル１３で昇圧された電源を再
び４０００Ｖ程の電圧に倍電圧させる。マグネトロンＭ
ＧＴはこのように倍電圧された電源で駆動されて２４５
０ＭＨｚのマイクロ波を発振させる。
【０００４】このように構成された従来の電子レンジの
作用を注意深くみれば、次の通りである。使用者によっ
てパワースイッチＳＷ1がオンされれば、このパワース
イッチＳＷ1を経て高圧トランス１０に交流電源ＡＣが
供給される。従って、高圧トランス１０は入力側の１次
コイル１１に供給された交流電源ＡＣを出力側の第１の
２次コイル１２及び第２の２次コイル１３に誘導させ
る。従って、第１の２次コイル１２はマグネトロンＭＧ
Ｔを予熱させ、第２の２次コイル１３は１次コイル１１
に入力された電源を捲線比によって概略２０００Ｖ程の
高電圧に昇圧させる。このように昇圧された電源は高圧
コンデンサーＨＶＣと高圧ダイオードＨＶＤを経ながら
再び４０００Ｖ程の電圧に倍電圧されマグネトロンＭＧ
Ｔに供給される。従って、マグネトロンが駆動されて２
４５０ＭＨｚのマイクロ波を発振させ、調理室（図示せ
ず）内部の被調理物はこのようにマグネトロンＭＧＴか
ら発振されるマイクロ波によって調理される。しかし、
このような従来のＡＣ専用電子レンジは、通常の交流電
源（ＡＣ２２０Ｖ／１１０Ｖ）でだけ駆動されるように
設計されているので、交流電源ＡＣを供給出来ない野外
の場所または船舶、航空及びその他運送手段では電子レ
ンジを使用出来ない問題点がある。
作用を注意深くみれば、次の通りである。使用者によっ
てパワースイッチＳＷ1がオンされれば、このパワース
イッチＳＷ1を経て高圧トランス１０に交流電源ＡＣが
供給される。従って、高圧トランス１０は入力側の１次
コイル１１に供給された交流電源ＡＣを出力側の第１の
２次コイル１２及び第２の２次コイル１３に誘導させ
る。従って、第１の２次コイル１２はマグネトロンＭＧ
Ｔを予熱させ、第２の２次コイル１３は１次コイル１１
に入力された電源を捲線比によって概略２０００Ｖ程の
高電圧に昇圧させる。このように昇圧された電源は高圧
コンデンサーＨＶＣと高圧ダイオードＨＶＤを経ながら
再び４０００Ｖ程の電圧に倍電圧されマグネトロンＭＧ
Ｔに供給される。従って、マグネトロンが駆動されて２
４５０ＭＨｚのマイクロ波を発振させ、調理室（図示せ
ず）内部の被調理物はこのようにマグネトロンＭＧＴか
ら発振されるマイクロ波によって調理される。しかし、
このような従来のＡＣ専用電子レンジは、通常の交流電
源（ＡＣ２２０Ｖ／１１０Ｖ）でだけ駆動されるように
設計されているので、交流電源ＡＣを供給出来ない野外
の場所または船舶、航空及びその他運送手段では電子レ
ンジを使用出来ない問題点がある。
【０００５】一方、従来に前述したような問題点を解消
するために交流電源ＡＣを供給出来ない場所で電子レン
ジを使用する場合には別の半導体素子を用いたインバー
タ（inverter）を電子レンジに連結して直流電源ＤＣを
交流電源ＡＣに変換させ使用したり、またはこのような
半導体素子を用いたインバータが自体に備わった電子レ
ンジを使用した。
するために交流電源ＡＣを供給出来ない場所で電子レン
ジを使用する場合には別の半導体素子を用いたインバー
タ（inverter）を電子レンジに連結して直流電源ＤＣを
交流電源ＡＣに変換させ使用したり、またはこのような
半導体素子を用いたインバータが自体に備わった電子レ
ンジを使用した。
【０００６】図２は従来のＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジを
示した回路図であり、図３は図２に適用された半導体型
インバータの回路図である。図２において、交流電源Ａ
Ｃ側の構成は図１と同一であり、直流電源ＤＣ側にはパ
ワースイッチＳＷ2と、直流電源ＤＣを交流電源ＡＣに
変換させ高圧トランス１０を駆動させる半導体型インバ
ータ２０が設けられる。高圧トランス１０の入力側には
交流電源を入力される第１の１次コイル（first primar
y coil）１１及び半導体型インバータ２０から変換され
た交流電源を入力される第２の１次コイル（second pri
mary coil）１４が巻線される。また、高圧トランス１
０の出力側には第１の２次コイル１２及び第２の２次コ
イル１３が巻線され、ここに高圧コンデンサーＨＶＣ、
高圧ダイオードＨＶＤ及びマグネトロンＭＧＴが連結さ
れる。
示した回路図であり、図３は図２に適用された半導体型
インバータの回路図である。図２において、交流電源Ａ
Ｃ側の構成は図１と同一であり、直流電源ＤＣ側にはパ
ワースイッチＳＷ2と、直流電源ＤＣを交流電源ＡＣに
変換させ高圧トランス１０を駆動させる半導体型インバ
ータ２０が設けられる。高圧トランス１０の入力側には
交流電源を入力される第１の１次コイル（first primar
y coil）１１及び半導体型インバータ２０から変換され
た交流電源を入力される第２の１次コイル（second pri
mary coil）１４が巻線される。また、高圧トランス１
０の出力側には第１の２次コイル１２及び第２の２次コ
イル１３が巻線され、ここに高圧コンデンサーＨＶＣ、
高圧ダイオードＨＶＤ及びマグネトロンＭＧＴが連結さ
れる。
【０００７】図３において、従来の半導体型インバータ
はトリガー回路部１と、複数個のサイリスターth1及びt
h2と、そしてコンデンサーＣ1で構成される。前記複数
個のサイリスターth1及びth2は前記トリガー回路部１の
スイッチング作用によって交代にオン／オフされ、これ
に伴い高圧トランス１０の第２の１次コイル１４に流れ
る電流の方向を交番させ、この高圧トランス１０に所定
電圧の交流電源ＡＣを発生させる。
はトリガー回路部１と、複数個のサイリスターth1及びt
h2と、そしてコンデンサーＣ1で構成される。前記複数
個のサイリスターth1及びth2は前記トリガー回路部１の
スイッチング作用によって交代にオン／オフされ、これ
に伴い高圧トランス１０の第２の１次コイル１４に流れ
る電流の方向を交番させ、この高圧トランス１０に所定
電圧の交流電源ＡＣを発生させる。
【０００８】しかし、このような従来の半導体型インバ
ータを適用したＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジは、マグネト
ロンに必要な高電圧を出力するためにインバータに高価
な半導体素子を多数個備えるようになるので、製品生産
費用が上昇するようになる問題点がある。
ータを適用したＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジは、マグネト
ロンに必要な高電圧を出力するためにインバータに高価
な半導体素子を多数個備えるようになるので、製品生産
費用が上昇するようになる問題点がある。
【０００９】また、従来の半導体型インバータを適用し
たＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジは、半導体素子の電流消耗
量が多くて直流電源ＤＣを供給するバッテリの寿命を縮
める問題点もある。
たＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジは、半導体素子の電流消耗
量が多くて直流電源ＤＣを供給するバッテリの寿命を縮
める問題点もある。
【００１０】そして、従来の半導体型インバータを適用
したＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジは、半導体素子から多く
の熱が発生するので、これにともなう熱損失が増える問
題点もある。
したＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジは、半導体素子から多く
の熱が発生するので、これにともなう熱損失が増える問
題点もある。
【００１１】また、従来の半導体型インバータを適用し
たＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジは、半導体素子から発生す
る熱を冷却させるために大きい体積の冷却ピンを設ける
ようになるので、その体積が増えて取扱が不便な問題点
もある。
たＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジは、半導体素子から発生す
る熱を冷却させるために大きい体積の冷却ピンを設ける
ようになるので、その体積が増えて取扱が不便な問題点
もある。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明は前述
したような従来の問題点を解消するために案出されたも
ので、その第１目的は製品生産費用を節減させたＡＣ／
ＤＣ兼用電子レンジを提供するところにある。本発明の
第２目的は、電流消耗量を減らしてバッテリの寿命を延
したＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジを提供するところにあ
る。本発明の第３目的は、熱損失を減らしたＡＣ／ＤＣ
兼用電子レンジを提供するところにある。本発明の第４
目的は、体積を縮小させ取扱を容易にするＡＣ／ＤＣ兼
用電子レンジを提供するところにある。本発明の第５目
的は、さらに安定な出力のマイクロ波を発振させるＡＣ
／ＤＣ兼用電子レンジを提供するところにある。
したような従来の問題点を解消するために案出されたも
ので、その第１目的は製品生産費用を節減させたＡＣ／
ＤＣ兼用電子レンジを提供するところにある。本発明の
第２目的は、電流消耗量を減らしてバッテリの寿命を延
したＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジを提供するところにあ
る。本発明の第３目的は、熱損失を減らしたＡＣ／ＤＣ
兼用電子レンジを提供するところにある。本発明の第４
目的は、体積を縮小させ取扱を容易にするＡＣ／ＤＣ兼
用電子レンジを提供するところにある。本発明の第５目
的は、さらに安定な出力のマイクロ波を発振させるＡＣ
／ＤＣ兼用電子レンジを提供するところにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】これを実現するための本
発明に係るＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジの第１特徴は、回
転力を利用して直流電源を交流電源に変換させる回転型
インバータと、一般交流電源または前記回転型インバー
タで変換された交流電源を供給されて高電圧を出力する
高圧トランスと、そして前記高圧トランスから出力され
た高電圧で駆動されてマイクロ波を放出するマグネトロ
ンとを含む。前記回転型インバータは回転力を発生させ
るモータと、前記モータによって回転されるコミュテー
タ、そして前記コミュテータの外周面の四方に接触され
るそれぞれのブラシを含む。前記コミュテータは絶縁体
で形成された円筒形の胴体と、そして前記胴体の円周面
に所定幅の絶縁部が形成されるように二つ以上の偶数極
に分割され、隣接した二つの前記ブラシに同時に接触さ
れるそれぞれの導電部を含む。前記絶縁部はその幅が前
記ブラシ端部の幅より広く、あるいは少なくとも同じく
形成される。前記回転型インバータは前記モータと前記
ブラシに共に直流電源を供給または遮断させるパワース
イッチをさらに含む。前記それぞれのブラシは、対向す
る一対は前記パワースイッチを経て直流電源側に連結さ
れ、対向する他の一対は前記高圧トランス側に連結され
る。前記モータは前記パワースイッチを経て直流電源側
に連結された前記一対のブラシに並んで連結される。前
記パワースイッチにはコンデンサーが並んで接続され
る。前記それぞれのブラシ間にはそれぞれの逆電圧防止
用ダイオードが連結される。前記高圧トランスは一般交
流電源を入力する第１の１次コイルと、そして前記回転
型インバータで変換された交流電源を入力する第２の１
次コイルを含む。前記第２の１次コイルはその断面積が
前記第１の１次コイルより広い板状コイルで形成され
る。
発明に係るＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジの第１特徴は、回
転力を利用して直流電源を交流電源に変換させる回転型
インバータと、一般交流電源または前記回転型インバー
タで変換された交流電源を供給されて高電圧を出力する
高圧トランスと、そして前記高圧トランスから出力され
た高電圧で駆動されてマイクロ波を放出するマグネトロ
ンとを含む。前記回転型インバータは回転力を発生させ
るモータと、前記モータによって回転されるコミュテー
タ、そして前記コミュテータの外周面の四方に接触され
るそれぞれのブラシを含む。前記コミュテータは絶縁体
で形成された円筒形の胴体と、そして前記胴体の円周面
に所定幅の絶縁部が形成されるように二つ以上の偶数極
に分割され、隣接した二つの前記ブラシに同時に接触さ
れるそれぞれの導電部を含む。前記絶縁部はその幅が前
記ブラシ端部の幅より広く、あるいは少なくとも同じく
形成される。前記回転型インバータは前記モータと前記
ブラシに共に直流電源を供給または遮断させるパワース
イッチをさらに含む。前記それぞれのブラシは、対向す
る一対は前記パワースイッチを経て直流電源側に連結さ
れ、対向する他の一対は前記高圧トランス側に連結され
る。前記モータは前記パワースイッチを経て直流電源側
に連結された前記一対のブラシに並んで連結される。前
記パワースイッチにはコンデンサーが並んで接続され
る。前記それぞれのブラシ間にはそれぞれの逆電圧防止
用ダイオードが連結される。前記高圧トランスは一般交
流電源を入力する第１の１次コイルと、そして前記回転
型インバータで変換された交流電源を入力する第２の１
次コイルを含む。前記第２の１次コイルはその断面積が
前記第１の１次コイルより広い板状コイルで形成され
る。
【００１４】本発明の第２特徴は、回転力を利用して直
流電源を交流電源に変換させる回転型インバータと、一
般交流電源または前記回転型インバータで変換された交
流電源を供給され高電圧を出力する高圧トランスと、前
記高圧トランスから出力された高電圧で駆動されてマイ
クロ波を放出するマグネトロンと、前記一般交流電源で
駆動される交流用負荷と、そして前記回転型インバータ
に供給される直流電源で駆動される直流用負荷とを含
む。また、前記高圧トランスに一般交流電源を供給また
は遮断させる第１パワースイッチと、前記第１パワース
イッチがオンされ前記高圧トランスが駆動される場合に
共にオンされて前記交流用負荷を駆動させる第１メーン
スイッチと、前記回転型インバータに直流電源を供給ま
たは遮断させる第２パワースイッチと、前記第２パワー
スイッチがオンされて前記回転型インバータが駆動され
る場合に共にオンされ前記直流用負荷を駆動させる第２
メーンスイッチをさらに含む。
流電源を交流電源に変換させる回転型インバータと、一
般交流電源または前記回転型インバータで変換された交
流電源を供給され高電圧を出力する高圧トランスと、前
記高圧トランスから出力された高電圧で駆動されてマイ
クロ波を放出するマグネトロンと、前記一般交流電源で
駆動される交流用負荷と、そして前記回転型インバータ
に供給される直流電源で駆動される直流用負荷とを含
む。また、前記高圧トランスに一般交流電源を供給また
は遮断させる第１パワースイッチと、前記第１パワース
イッチがオンされ前記高圧トランスが駆動される場合に
共にオンされて前記交流用負荷を駆動させる第１メーン
スイッチと、前記回転型インバータに直流電源を供給ま
たは遮断させる第２パワースイッチと、前記第２パワー
スイッチがオンされて前記回転型インバータが駆動され
る場合に共にオンされ前記直流用負荷を駆動させる第２
メーンスイッチをさらに含む。
【００１５】本発明の第３特徴は、回転力を利用して直
流電源を交流電源に変換させる回転型インバータと、一
般交流電源または前記回転型インバータで変換された交
流電源を供給されて高電圧を出力する高圧トランスと、
前記高圧トランスから出力された高電圧で駆動されてマ
イクロ波を放出するマグネトロンと、そして前記一般交
流電源で駆動されたりまたは前記回転型インバータの動
作によって前記高圧トランスから誘導される交流電源に
よって駆動される兼用負荷を含む。また、前記高圧トラ
ンスに一般交流電源を供給または遮断させる第１パワー
スイッチと、前記回転型インバータに直流電源を供給ま
たは遮断させる第２パワースイッチと、そして前記第１
パワースイッチがオンされて前記高圧トランスが駆動さ
れる場合または前記第２パワースイッチがオンされ前記
回転型インバータが駆動される場合に共にオンされ前記
兼用負荷を駆動させるメーンスイッチをさらに含む。
流電源を交流電源に変換させる回転型インバータと、一
般交流電源または前記回転型インバータで変換された交
流電源を供給されて高電圧を出力する高圧トランスと、
前記高圧トランスから出力された高電圧で駆動されてマ
イクロ波を放出するマグネトロンと、そして前記一般交
流電源で駆動されたりまたは前記回転型インバータの動
作によって前記高圧トランスから誘導される交流電源に
よって駆動される兼用負荷を含む。また、前記高圧トラ
ンスに一般交流電源を供給または遮断させる第１パワー
スイッチと、前記回転型インバータに直流電源を供給ま
たは遮断させる第２パワースイッチと、そして前記第１
パワースイッチがオンされて前記高圧トランスが駆動さ
れる場合または前記第２パワースイッチがオンされ前記
回転型インバータが駆動される場合に共にオンされ前記
兼用負荷を駆動させるメーンスイッチをさらに含む。
【００１６】本発明の第４特徴は、回転力を利用して直
流電源を交流電源に変換させる回転型インバータと、一
般交流電源または前記回転型インバータで変換された交
流電源を供給され高電圧を出力する高圧トランスと、前
記高圧トランスから出力された高電圧で駆動されてマイ
クロ波を放出するマグネトロンと、そして前記回転型イ
ンバータの電流変換動作を制御して安定な周波数を出力
するようにする制御部とを含む。前記制御部は前記コミ
ュテータの回転速度を検出する回転速度検出部と、前記
回転速度検出部で検出された前記コミュテータの回転速
度を予め入力された基準回転速度と比較／判断し、これ
にともなう速度制御信号を出力するマイコンと、そして
前記マイコンの速度制御信号に応じて前記モータの回転
速度を調節する回転速度調節部とを含む。前記回転速度
検出部は前記コミュテータの回転によってオン／オフさ
れてパルスを発生するように何れか一つの前記ブラシに
ベース端が連結されたスイッチングトランジスタを含
む。前記回転速度調節部は前記マイコンの速度制御信号
に応じてオン／オフされて前記モータの回転速度を制御
する一つ以上のスイッチングトランジスタを含む。
流電源を交流電源に変換させる回転型インバータと、一
般交流電源または前記回転型インバータで変換された交
流電源を供給され高電圧を出力する高圧トランスと、前
記高圧トランスから出力された高電圧で駆動されてマイ
クロ波を放出するマグネトロンと、そして前記回転型イ
ンバータの電流変換動作を制御して安定な周波数を出力
するようにする制御部とを含む。前記制御部は前記コミ
ュテータの回転速度を検出する回転速度検出部と、前記
回転速度検出部で検出された前記コミュテータの回転速
度を予め入力された基準回転速度と比較／判断し、これ
にともなう速度制御信号を出力するマイコンと、そして
前記マイコンの速度制御信号に応じて前記モータの回転
速度を調節する回転速度調節部とを含む。前記回転速度
検出部は前記コミュテータの回転によってオン／オフさ
れてパルスを発生するように何れか一つの前記ブラシに
ベース端が連結されたスイッチングトランジスタを含
む。前記回転速度調節部は前記マイコンの速度制御信号
に応じてオン／オフされて前記モータの回転速度を制御
する一つ以上のスイッチングトランジスタを含む。
【００１７】本発明の第５特徴は、回転力を利用して直
流電源を交流電源に変換させる回転型インバータと、一
般交流電源または前記回転型インバータで変換された交
流電源を供給されて高電圧を出力する高圧トランスと、
前記高圧トランスから出力された高電圧で駆動されてマ
イクロ波を放出するマグネトロンと、前記一般交流電源
で駆動される交流用負荷と、前記回転型インバータに供
給される直流電源で駆動される直流用負荷と、そして前
記回転型インバータの電流変換動作を制御して安定な周
波数を出力させる制御部を含む。
流電源を交流電源に変換させる回転型インバータと、一
般交流電源または前記回転型インバータで変換された交
流電源を供給されて高電圧を出力する高圧トランスと、
前記高圧トランスから出力された高電圧で駆動されてマ
イクロ波を放出するマグネトロンと、前記一般交流電源
で駆動される交流用負荷と、前記回転型インバータに供
給される直流電源で駆動される直流用負荷と、そして前
記回転型インバータの電流変換動作を制御して安定な周
波数を出力させる制御部を含む。
【００１８】本発明の第６特徴は、回転力を利用して直
流電源を交流電源に変換させる回転型インバータと、一
般交流電源または前記回転型インバータで変換された交
流電源を供給され高電圧を出力する高圧トランスと、前
記高圧トランスで出力された高電圧で駆動されてマイク
ロ波を放出するマグネトロンと、前記一般交流電源で駆
動されたりまたは前記回転型インバータの動作によって
前記高圧トランスから誘導される交流電源によって駆動
される兼用負荷と、そして前記回転型インバータの電流
変換動作を制御して安定な周波数を出力させる制御部と
を含む。
流電源を交流電源に変換させる回転型インバータと、一
般交流電源または前記回転型インバータで変換された交
流電源を供給され高電圧を出力する高圧トランスと、前
記高圧トランスで出力された高電圧で駆動されてマイク
ロ波を放出するマグネトロンと、前記一般交流電源で駆
動されたりまたは前記回転型インバータの動作によって
前記高圧トランスから誘導される交流電源によって駆動
される兼用負荷と、そして前記回転型インバータの電流
変換動作を制御して安定な周波数を出力させる制御部と
を含む。
【００１９】従って、本発明は安価な部品を適用して構
成部品数を減らして製品生産費用を節減させ、半導体素
子を排除して電流消耗量を減らすと共に、熱損失を減ら
し、冷却ピンを削除して体積を縮少させ、出力周波数を
一定に制御してさらに安定な出力のマイクロ波を発振さ
せることができる。
成部品数を減らして製品生産費用を節減させ、半導体素
子を排除して電流消耗量を減らすと共に、熱損失を減ら
し、冷却ピンを削除して体積を縮少させ、出力周波数を
一定に制御してさらに安定な出力のマイクロ波を発振さ
せることができる。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、添付した図面に基づき本発
明の望ましい実施の形態を詳述する。図４は本発明に係
るＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジの第１の実施形態を示した
制御ブロック図であり、図５は図４の回路図である。
明の望ましい実施の形態を詳述する。図４は本発明に係
るＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジの第１の実施形態を示した
制御ブロック図であり、図５は図４の回路図である。
【００２１】図４において、図面符号１００は回転型イ
ンバータ、１１０はモータ、１２１乃至１２４はブラ
シ、１３０はコミュテータ、２００は高圧トランス、Ｍ
ＧＴはマグネトロンである。回転型インバータ１００は
コミュテータ１３０と、コミュテータ１３０の外周面の
四方に接触されるそれぞれのブラシ１２１乃至１２４
と、そしてコミュテータ１３０を回転させるモータ１１
０を含む。この回転型インバータ１００は、コミュテー
タ１３０の回転によって直流電源ＤＣを交流電源ＡＣに
変換させる。高圧トランス２００は一般交流電源ＡＣま
たは回転型インバータ１００で変換された交流電源ＡＣ
を供給されて高電圧を出力する。マグネトロンＭＧＴは
高圧トランス２００から出力された高電圧で駆動されて
マイクロ波を放出する。
ンバータ、１１０はモータ、１２１乃至１２４はブラ
シ、１３０はコミュテータ、２００は高圧トランス、Ｍ
ＧＴはマグネトロンである。回転型インバータ１００は
コミュテータ１３０と、コミュテータ１３０の外周面の
四方に接触されるそれぞれのブラシ１２１乃至１２４
と、そしてコミュテータ１３０を回転させるモータ１１
０を含む。この回転型インバータ１００は、コミュテー
タ１３０の回転によって直流電源ＤＣを交流電源ＡＣに
変換させる。高圧トランス２００は一般交流電源ＡＣま
たは回転型インバータ１００で変換された交流電源ＡＣ
を供給されて高電圧を出力する。マグネトロンＭＧＴは
高圧トランス２００から出力された高電圧で駆動されて
マイクロ波を放出する。
【００２２】図５において、高圧トランス２００は第１
の１次コイル（first primary coil）２０１、第２の１
次コイル（second secondary coil）２０２、第１の２
次コイル（first secondary coil）２１１、そして第２
の２次コイル（second secondary coil）２１２を含
む。ここで、第１の１次コイル２０１及び第２の１次コ
イル２０２は入力側に巻線され、第１の２次コイル２１
１及び第２の２次コイル２１２は出力側に巻線される。
第１の１次コイル２０１は一般交流電源ＡＣを入力し、
第２の１次コイル２０２は回転型インバータ１００で変
換された交流電源ＡＣを入力する。一般交流電源ＡＣは
パワースイッチＳＷ1を経て高圧トランス２００の第１
の１次コイル２０１に連結され、このパワースイッチＳ
Ｗ1は高圧トランス２００の第１の１次コイル２０１に
交流電源を供給または遮断させる。直流電源ＤＣはパワ
ースイッチＳＷ2を経て回転型インバータ１００に連結
され、このパワースイッチＳＷ2は回転型インバータ１
００に直流電源を供給または遮断させる。回転型インバ
ータ１００はコミュテータ１３０と、コミュテータ１３
０の外周面の四方に接触されるそれぞれのブラシ１２１
乃至１２４と、そしてコミュテータ１３０を回転させる
モータ１１０で構成される。ここで、対向する一対のブ
ラシ１２１及び１２３は直流電源ＤＣ側に連結され、対
向する他の一対のブラシ１２２及び１２４は前記高圧ト
ランス２００の第２の１次コイル２０２に連結される。
また、それぞれのブラシ１２１乃至１２４間にはそれぞ
れの逆電圧防止用ダイオードＤ1乃至Ｄ4が連結される。
モータ１１０は一対のブラシ１２１及び１２３が連結さ
れた直流電源ＤＣに並んで連結され、パワースイッチＳ
Ｗ2はこのモータ１１０とブラシ１２１及び１２３に共
に直流電源ＤＣを供給する。このパワースイッチＳＷ2
にはコンデンサーＣ2が並んで接続される。また、コミ
ュテータ１３０は円筒形の胴体１３１と、この胴体１３
１の円周面に所定幅の絶縁部１３３が形成されるように
二つ以上の偶数極に分割されたそれぞれの導電部１３２
を含む。この導電部１３２には隣接した二つの前記ブラ
シ１２１乃至１２４に同時に接触される。高圧コンデン
サーＨＶＣ、高圧ダイオードＨＶＤ、そしてマグネトロ
ンＭＧＴは高圧トランス２００の第１の２次コイル２１
１及び第２の２次コイル２１２に連結され、その構成及
び作用は従来の技術と同様なのでここで詳細な説明は省
く。
の１次コイル（first primary coil）２０１、第２の１
次コイル（second secondary coil）２０２、第１の２
次コイル（first secondary coil）２１１、そして第２
の２次コイル（second secondary coil）２１２を含
む。ここで、第１の１次コイル２０１及び第２の１次コ
イル２０２は入力側に巻線され、第１の２次コイル２１
１及び第２の２次コイル２１２は出力側に巻線される。
第１の１次コイル２０１は一般交流電源ＡＣを入力し、
第２の１次コイル２０２は回転型インバータ１００で変
換された交流電源ＡＣを入力する。一般交流電源ＡＣは
パワースイッチＳＷ1を経て高圧トランス２００の第１
の１次コイル２０１に連結され、このパワースイッチＳ
Ｗ1は高圧トランス２００の第１の１次コイル２０１に
交流電源を供給または遮断させる。直流電源ＤＣはパワ
ースイッチＳＷ2を経て回転型インバータ１００に連結
され、このパワースイッチＳＷ2は回転型インバータ１
００に直流電源を供給または遮断させる。回転型インバ
ータ１００はコミュテータ１３０と、コミュテータ１３
０の外周面の四方に接触されるそれぞれのブラシ１２１
乃至１２４と、そしてコミュテータ１３０を回転させる
モータ１１０で構成される。ここで、対向する一対のブ
ラシ１２１及び１２３は直流電源ＤＣ側に連結され、対
向する他の一対のブラシ１２２及び１２４は前記高圧ト
ランス２００の第２の１次コイル２０２に連結される。
また、それぞれのブラシ１２１乃至１２４間にはそれぞ
れの逆電圧防止用ダイオードＤ1乃至Ｄ4が連結される。
モータ１１０は一対のブラシ１２１及び１２３が連結さ
れた直流電源ＤＣに並んで連結され、パワースイッチＳ
Ｗ2はこのモータ１１０とブラシ１２１及び１２３に共
に直流電源ＤＣを供給する。このパワースイッチＳＷ2
にはコンデンサーＣ2が並んで接続される。また、コミ
ュテータ１３０は円筒形の胴体１３１と、この胴体１３
１の円周面に所定幅の絶縁部１３３が形成されるように
二つ以上の偶数極に分割されたそれぞれの導電部１３２
を含む。この導電部１３２には隣接した二つの前記ブラ
シ１２１乃至１２４に同時に接触される。高圧コンデン
サーＨＶＣ、高圧ダイオードＨＶＤ、そしてマグネトロ
ンＭＧＴは高圧トランス２００の第１の２次コイル２１
１及び第２の２次コイル２１２に連結され、その構成及
び作用は従来の技術と同様なのでここで詳細な説明は省
く。
【００２３】図６及び図７端本発明の交流変換作用を図
式的に示した図である。図６に示した通り、直流電源Ｄ
Ｃの（＋）端子の電流は上側ブラシ１２１に入力されて
コミュテータ１３０の導電部１３２及び左側ブラシ１２
２を経て高圧トランス２００の第２の１次コイル２０２
の下方から上方側に流れる。また、この電流は示した右
側ブラシ１２４に入力され、導電部１３２及び下側ブラ
シ１２３を経て直流電源ＤＣの（−）端子に循環され
る。
式的に示した図である。図６に示した通り、直流電源Ｄ
Ｃの（＋）端子の電流は上側ブラシ１２１に入力されて
コミュテータ１３０の導電部１３２及び左側ブラシ１２
２を経て高圧トランス２００の第２の１次コイル２０２
の下方から上方側に流れる。また、この電流は示した右
側ブラシ１２４に入力され、導電部１３２及び下側ブラ
シ１２３を経て直流電源ＤＣの（−）端子に循環され
る。
【００２４】また、図７に示したように、コミュテータ
１３０が所定角度（例えば９０゜）で回転した状態で、
直流電源ＤＣの（＋）端子の電流は上側ブラシ１２１に
入力されてコミュテータ１３０の導電部１３２及び右側
ブラシ１２４を経て高圧トランス２００の第２の１次コ
イル２０２の上方から下方側に流れる。また、この電流
は示した左側ブラシ１２２に入力され、導電部１３２及
び下側ブラシ１２３を経て直流電源ＤＣの（−）端子に
循環される。
１３０が所定角度（例えば９０゜）で回転した状態で、
直流電源ＤＣの（＋）端子の電流は上側ブラシ１２１に
入力されてコミュテータ１３０の導電部１３２及び右側
ブラシ１２４を経て高圧トランス２００の第２の１次コ
イル２０２の上方から下方側に流れる。また、この電流
は示した左側ブラシ１２２に入力され、導電部１３２及
び下側ブラシ１２３を経て直流電源ＤＣの（−）端子に
循環される。
【００２５】図８は本発明に係る構成要素の連結状態を
概略的に示した構成図である。図８において、ＢＡＴＴ
はバッテリ、１１０はモータ、１１１は回転軸、１２１
乃至１２４はブラシ、１３０はコミュテータ、２００は
高圧トランス、ＳＷ2はパワースイッチ、そしてＣ2はコ
ンデンサーである。コミュテータ１３０はモータ１１０
の回転軸１１１に結合され、このモータ１１０の回転力
で回転される。コミュテータ１３０は絶縁体で形成され
た円筒形の胴体１３１及び前記胴体１３１の円周面に所
定幅の絶縁部１３３が形成されるように二つ以上の偶数
極に分割されたそれぞれの導電部１３２を含む。ここ
で、絶縁部１３３はその幅が前記ブラシ１２１乃至１２
４の端部の幅より広く、あるいは少なくとも同じく形成
されることが望ましい。直流電源ＤＣを供給するための
手段としては、通常１２Ｖまたは２４ＶのバッテリＢＡ
ＴＴが適用される。
概略的に示した構成図である。図８において、ＢＡＴＴ
はバッテリ、１１０はモータ、１１１は回転軸、１２１
乃至１２４はブラシ、１３０はコミュテータ、２００は
高圧トランス、ＳＷ2はパワースイッチ、そしてＣ2はコ
ンデンサーである。コミュテータ１３０はモータ１１０
の回転軸１１１に結合され、このモータ１１０の回転力
で回転される。コミュテータ１３０は絶縁体で形成され
た円筒形の胴体１３１及び前記胴体１３１の円周面に所
定幅の絶縁部１３３が形成されるように二つ以上の偶数
極に分割されたそれぞれの導電部１３２を含む。ここ
で、絶縁部１３３はその幅が前記ブラシ１２１乃至１２
４の端部の幅より広く、あるいは少なくとも同じく形成
されることが望ましい。直流電源ＤＣを供給するための
手段としては、通常１２Ｖまたは２４ＶのバッテリＢＡ
ＴＴが適用される。
【００２６】図９は本発明に係る高圧トランスの斜視図
である。図９において、図面符号２２０はコア、２０１
は第１の１次コイル、２０２は第２の１次コイル、２１
１は第１の２次コイル、そして２１２は第２の２次コイ
ルである。第１の１次コイル２０１は一般交流電源ＡＣ
を入力し、第２の１次コイル２０２は回転型インバータ
１００で変換された交流電源ＡＣを入力する。第２の１
次コイル２０２はその断面積が前記第１の１次コイル２
０１より広い板状コイルで形成され、概略５０乃至１０
００Ｈｚ程の周波数範囲内で無理なく動作されるように
するのが望ましい。
である。図９において、図面符号２２０はコア、２０１
は第１の１次コイル、２０２は第２の１次コイル、２１
１は第１の２次コイル、そして２１２は第２の２次コイ
ルである。第１の１次コイル２０１は一般交流電源ＡＣ
を入力し、第２の１次コイル２０２は回転型インバータ
１００で変換された交流電源ＡＣを入力する。第２の１
次コイル２０２はその断面積が前記第１の１次コイル２
０１より広い板状コイルで形成され、概略５０乃至１０
００Ｈｚ程の周波数範囲内で無理なく動作されるように
するのが望ましい。
【００２７】このように構成された本発明に係るＡＣ／
ＤＣ兼用電子レンジの第１の実施形態の作用を添付され
た図４乃至図９を参照してさらに詳細に説明すれば次の
通りである。まず、直流電源ＤＣの動作状態を説明す
る。使用者によってパワースイッチＳＷ2がオンされれ
ば、バッテリＢＡＴＴから１２Ｖまたは２４Ｖの直流電
源ＤＣがこのパワースイッチＳＷ2を経て回転型交流変
換手段１００のモータ１１０と上側ブラシ１２１に共に
供給される。ここで、前記パワースイッチＳＷ2に並ん
で連結されたコンデンサーＣ2は電圧を充電／放電して
初期駆動時前記モータ１１０を円滑に回転させる。モー
タ１１０は図８に示したように、その回転軸１１１に固
定されたコミュテータ１３０を回転させる。従って、コ
ミュテータ１３０の外周面の導電部１３２がそれぞれの
ブラシ１２１乃至１２４と交代に接触されて直流電源Ｄ
Ｃを交流電源ＡＣに変換させる。これをさらに詳細に説
明すれば、バッテリＢＡＴＴの（＋）端子から供給され
た直流電源ＤＣの電流は図６に示した上側ブラシ１２１
を通じてコミュテータ１３０に入力される。従って、こ
の電流は導電部１３２を経てその左側のブラシ１２２側
に流れるようになり、高圧トランス２００の第２の１次
コイル２０２の下方から上方側に入力される。その後、
この電流は図示した右側ブラシ１２４、導電部１３２及
び下側ブラシ１２３を順次に経てバッテリＢＡＴＴの
（−）端子に循環される。また、前記コミュテータ１３
０が所定角度（例えば、９０゜）で回転した状態でバッ
テリＢＡＴＴの（＋）端子から供給された直流電源ＤＣ
は図７に示したように上側ブラシ１２１、導電部１３２
及び右側ブラシ１２４を経て高圧トランス２００の第２
の１次コイル２０２の上方から下方側に入力される。そ
れから、この電流は左側ブラシ１２２、導電部１３２及
び下側ブラシ１２３を順次に経てバッテリＢＡＴＴの
（−）端子に循環される。従って、モータ１１０が１回
転（３６０゜）するに伴い、高圧トランス２００の第２
の１次コイル２０２の電流方向が上下に２回交番され所
定周波数の交流電源が発生する。高圧トランス２００は
第２の１次コイル２０２に供給された交流電源ＡＣを第
１の２次コイル２１１及び第２の２次コイル２１２に誘
導させる。第１の２次コイル２１１はマグネトロンＭＧ
Ｔを予熱させ、第２の２次コイル２１２は入力された電
源を巻線比によって概略２０００Ｖ程の高電圧に昇圧さ
せる。このように昇圧された電源は高圧コンデンサーＨ
ＶＣと高圧ダイオードＨＶＤを経ながら再び４０００Ｖ
程の電圧に倍電圧させるマグネトロンＭＧＴに供給され
る。従って、マグネトロンが駆動されて２４５０ＭＨｚ
のマイクロ波を発振させ、調理室（図示せず）内部の被
調理物はこのようにマグネトロンＭＧＴから発振される
マイクロ波によって調理される。
ＤＣ兼用電子レンジの第１の実施形態の作用を添付され
た図４乃至図９を参照してさらに詳細に説明すれば次の
通りである。まず、直流電源ＤＣの動作状態を説明す
る。使用者によってパワースイッチＳＷ2がオンされれ
ば、バッテリＢＡＴＴから１２Ｖまたは２４Ｖの直流電
源ＤＣがこのパワースイッチＳＷ2を経て回転型交流変
換手段１００のモータ１１０と上側ブラシ１２１に共に
供給される。ここで、前記パワースイッチＳＷ2に並ん
で連結されたコンデンサーＣ2は電圧を充電／放電して
初期駆動時前記モータ１１０を円滑に回転させる。モー
タ１１０は図８に示したように、その回転軸１１１に固
定されたコミュテータ１３０を回転させる。従って、コ
ミュテータ１３０の外周面の導電部１３２がそれぞれの
ブラシ１２１乃至１２４と交代に接触されて直流電源Ｄ
Ｃを交流電源ＡＣに変換させる。これをさらに詳細に説
明すれば、バッテリＢＡＴＴの（＋）端子から供給され
た直流電源ＤＣの電流は図６に示した上側ブラシ１２１
を通じてコミュテータ１３０に入力される。従って、こ
の電流は導電部１３２を経てその左側のブラシ１２２側
に流れるようになり、高圧トランス２００の第２の１次
コイル２０２の下方から上方側に入力される。その後、
この電流は図示した右側ブラシ１２４、導電部１３２及
び下側ブラシ１２３を順次に経てバッテリＢＡＴＴの
（−）端子に循環される。また、前記コミュテータ１３
０が所定角度（例えば、９０゜）で回転した状態でバッ
テリＢＡＴＴの（＋）端子から供給された直流電源ＤＣ
は図７に示したように上側ブラシ１２１、導電部１３２
及び右側ブラシ１２４を経て高圧トランス２００の第２
の１次コイル２０２の上方から下方側に入力される。そ
れから、この電流は左側ブラシ１２２、導電部１３２及
び下側ブラシ１２３を順次に経てバッテリＢＡＴＴの
（−）端子に循環される。従って、モータ１１０が１回
転（３６０゜）するに伴い、高圧トランス２００の第２
の１次コイル２０２の電流方向が上下に２回交番され所
定周波数の交流電源が発生する。高圧トランス２００は
第２の１次コイル２０２に供給された交流電源ＡＣを第
１の２次コイル２１１及び第２の２次コイル２１２に誘
導させる。第１の２次コイル２１１はマグネトロンＭＧ
Ｔを予熱させ、第２の２次コイル２１２は入力された電
源を巻線比によって概略２０００Ｖ程の高電圧に昇圧さ
せる。このように昇圧された電源は高圧コンデンサーＨ
ＶＣと高圧ダイオードＨＶＤを経ながら再び４０００Ｖ
程の電圧に倍電圧させるマグネトロンＭＧＴに供給され
る。従って、マグネトロンが駆動されて２４５０ＭＨｚ
のマイクロ波を発振させ、調理室（図示せず）内部の被
調理物はこのようにマグネトロンＭＧＴから発振される
マイクロ波によって調理される。
【００２８】さて、２２０Ｖ／１１０Ｖの一般交流電源
ＡＣの動作状態を述べる。使用者によってパワースイッ
チＳＷ1がオンされれば、電源コードから入力される一
般交流電源ＡＣがこのパワースイッチＳＷ1を経て高圧
トランス２００に供給される。従って、高圧トランス２
００は入力側の第１の１次コイル２０１に供給された一
般交流電源ＡＣを出力側の第１の２次コイル２１１及び
第２の２次コイル２１２に誘導させる。第１の２次コイ
ル２１１はマグネトロンＭＧＴを予熱させ、第２の２次
コイル２１２は入力された電源を巻線比によって概略２
０００Ｖ程の高電圧に昇圧させる。このように昇圧され
た電源は高圧コンデンサーＨＶＣと高圧ダイオードＨＶ
Ｄを経ながら再び４０００Ｖ程の電圧に倍電圧されマグ
ネトロンＭＧＴに供給される。従って、マグネトロンが
駆動されて２４５０ＭＨｚのマイクロ波を発振させ、調
理室（図示せず）内部の被調理物はこのようにマグネト
ロンＭＧＴから発振されるマイクロ波によって調理され
る。
ＡＣの動作状態を述べる。使用者によってパワースイッ
チＳＷ1がオンされれば、電源コードから入力される一
般交流電源ＡＣがこのパワースイッチＳＷ1を経て高圧
トランス２００に供給される。従って、高圧トランス２
００は入力側の第１の１次コイル２０１に供給された一
般交流電源ＡＣを出力側の第１の２次コイル２１１及び
第２の２次コイル２１２に誘導させる。第１の２次コイ
ル２１１はマグネトロンＭＧＴを予熱させ、第２の２次
コイル２１２は入力された電源を巻線比によって概略２
０００Ｖ程の高電圧に昇圧させる。このように昇圧され
た電源は高圧コンデンサーＨＶＣと高圧ダイオードＨＶ
Ｄを経ながら再び４０００Ｖ程の電圧に倍電圧されマグ
ネトロンＭＧＴに供給される。従って、マグネトロンが
駆動されて２４５０ＭＨｚのマイクロ波を発振させ、調
理室（図示せず）内部の被調理物はこのようにマグネト
ロンＭＧＴから発振されるマイクロ波によって調理され
る。
【００２９】従って、安価な部品を適用し構成部品数を
減らして製品生産費用を節減させ、半導体素子を排除し
て電流消耗量を減らすと共に、熱損失を減少させ、冷却
ピンを削除して体積を縮少させるようになる。
減らして製品生産費用を節減させ、半導体素子を排除し
て電流消耗量を減らすと共に、熱損失を減少させ、冷却
ピンを削除して体積を縮少させるようになる。
【００３０】図１０は本発明の第２の実施形態を示した
回路図である。図１０において、モータ１１０、ブラシ
１２１乃至１２４及びコミュテータ１３０を有する回転
型インバータ１００と、第１の１次コイル２０１、第２
の１次コイル２０２、第１の２次コイル２１１及び第２
の２次コイル２１２を有する高圧トランス２００と、マ
グネトロンＭＧＴと、高圧コンデンサーＨＶＣと、そし
て高圧ダイオードＨＶＤの構成及び作用は図５を通じて
説明した本発明の第１の実施形態と同一である。ただ
し、本発明に係る第２の実施形態の主要特徴は、一般交
流電源ＡＣで駆動される交流用負荷４１０と、そして前
記回転型インバータ１００に供給される直流電源ＤＣで
駆動される直流用負荷４２０を含む。交流用負荷４１０
は交流用ランプＬＰ1及びファンモータＦＭ1を含む。直
流用負荷４２０は直流用ランプＬＰ2及びファンモータ
ＦＭ2を含む。また、前記高圧トランス２００に一般交
流電源ＡＣを供給または遮断させる第１パワースイッチ
ＳＷ1と、前記第１パワースイッチＳＷ1がオンされ、前
記高圧トランス２００が駆動される場合に共にオンさ
れ、前記交流用負荷４１０を駆動させる第１メーンスイ
ッチＳＷ10と、前記回転型インバータ１００に直流電源
ＤＣを供給または遮断させる第２パワースイッチＳＷ2
と、前記第２パワースイッチＳＷ2がオンされて前記回
転型インバータ１００が駆動される場合に共にオンさ
れ、前記直流用負荷４２０を駆動させる第２メーンスイ
ッチＳＷ20をさらに含む。
回路図である。図１０において、モータ１１０、ブラシ
１２１乃至１２４及びコミュテータ１３０を有する回転
型インバータ１００と、第１の１次コイル２０１、第２
の１次コイル２０２、第１の２次コイル２１１及び第２
の２次コイル２１２を有する高圧トランス２００と、マ
グネトロンＭＧＴと、高圧コンデンサーＨＶＣと、そし
て高圧ダイオードＨＶＤの構成及び作用は図５を通じて
説明した本発明の第１の実施形態と同一である。ただ
し、本発明に係る第２の実施形態の主要特徴は、一般交
流電源ＡＣで駆動される交流用負荷４１０と、そして前
記回転型インバータ１００に供給される直流電源ＤＣで
駆動される直流用負荷４２０を含む。交流用負荷４１０
は交流用ランプＬＰ1及びファンモータＦＭ1を含む。直
流用負荷４２０は直流用ランプＬＰ2及びファンモータ
ＦＭ2を含む。また、前記高圧トランス２００に一般交
流電源ＡＣを供給または遮断させる第１パワースイッチ
ＳＷ1と、前記第１パワースイッチＳＷ1がオンされ、前
記高圧トランス２００が駆動される場合に共にオンさ
れ、前記交流用負荷４１０を駆動させる第１メーンスイ
ッチＳＷ10と、前記回転型インバータ１００に直流電源
ＤＣを供給または遮断させる第２パワースイッチＳＷ2
と、前記第２パワースイッチＳＷ2がオンされて前記回
転型インバータ１００が駆動される場合に共にオンさ
れ、前記直流用負荷４２０を駆動させる第２メーンスイ
ッチＳＷ20をさらに含む。
【００３１】従って、第１パワースイッチＳＷ1がオン
されて電子レンジが交流電源ＡＣで駆動される場合、第
１メーンスイッチＳＷ10が共にオンされて交流用ランプ
ＬＰ1及びファンモータＦＭ1のような交流用負荷４１０
を動作させる。また、第２パワースイッチＳＷ2がオン
されて電子レンジが直流電源ＤＣで駆動される場合は第
２メーンスイッチＳＷ20が共にオンされて直流用ランプ
ＬＰ2及びファンモータＦＭ2のような直流用負荷４２０
を動作させる。従って、それぞれの入力電源ＡＣまたは
ＤＣが選択されることによってそれぞれの交流用負荷４
１０または直流用負荷４２０が自動に選択駆動される。
ここで、ランプＬＰ1及びＬＰ2は調理室（図示せず）内
部を照明し、ファンモータＦＭ1及びＦＭ2は装置室（図
示せず）に設けられた各種の電気部品を冷却させて電子
レンジの調理効率を上昇させる。
されて電子レンジが交流電源ＡＣで駆動される場合、第
１メーンスイッチＳＷ10が共にオンされて交流用ランプ
ＬＰ1及びファンモータＦＭ1のような交流用負荷４１０
を動作させる。また、第２パワースイッチＳＷ2がオン
されて電子レンジが直流電源ＤＣで駆動される場合は第
２メーンスイッチＳＷ20が共にオンされて直流用ランプ
ＬＰ2及びファンモータＦＭ2のような直流用負荷４２０
を動作させる。従って、それぞれの入力電源ＡＣまたは
ＤＣが選択されることによってそれぞれの交流用負荷４
１０または直流用負荷４２０が自動に選択駆動される。
ここで、ランプＬＰ1及びＬＰ2は調理室（図示せず）内
部を照明し、ファンモータＦＭ1及びＦＭ2は装置室（図
示せず）に設けられた各種の電気部品を冷却させて電子
レンジの調理効率を上昇させる。
【００３２】図１１は本発明の第３の実施形態を示した
回路図である。図１１において、モータ１１０、ブラシ
１２１乃至１２４及びコミュテータ１３０を有する回転
型インバータ１００と、第１の１次コイル２０１、第２
の１次コイル２０２、第１の２次コイル２１１及び第２
の２次コイル２１２を有する高圧トランス２００と、マ
グネトロンＭＧＴと、高圧コンデンサーＨＶＣと、そし
て高圧ダイオードＨＶＤの構成及び作用は図５を通じて
説明した本発明の第１の実施形態と同一である。ただ
し、本発明に係る第３の実施形態の主要特徴は、前記一
般交流電源ＡＣで駆動されたり、または前記回転型イン
バータ１００の動作によって前記高圧トランス２００か
ら誘導される交流電源ＡＣによって駆動される兼用負荷
４３０を含む。この兼用負荷４３０は交流用ランプＬＰ
3及びファンモータＦＭ3を含む。また、前記高圧トラン
ス２００に一般交流電源ＡＣを供給または遮断させる第
１パワースイッチＳＷ1と、前記回転型インバータ１０
０に直流電源ＤＣを供給または遮断させる第２パワース
イッチＳＷ2と、そして前記第１パワースイッチＳＷ1が
オンされ前記高圧トランス２００が駆動される場合また
は前記第２パワースイッチＳＷ2がオンされて前記回転
型インバータ１００が駆動される場合に共にオンされ前
記兼用負荷４３０を駆動させるメーンスイッチＳＷ30を
さらに含む。ここで、高圧トランス２００の第１の１次
コイル２０１は一般交流電源ＡＣを入力し、第２の１次
コイル２０２は回転型インバータ１００で変換された交
流電源ＡＣを入力し、この交流電源ＡＣを出力側の第１
の２次コイル２１１及び第２の２次コイル２１２と共に
前記第１の１次コイル２０１に誘導させる。前記兼用負
荷４３０は前記第１の１次コイル２０１側の一般交流電
源ＡＣに連結される。
回路図である。図１１において、モータ１１０、ブラシ
１２１乃至１２４及びコミュテータ１３０を有する回転
型インバータ１００と、第１の１次コイル２０１、第２
の１次コイル２０２、第１の２次コイル２１１及び第２
の２次コイル２１２を有する高圧トランス２００と、マ
グネトロンＭＧＴと、高圧コンデンサーＨＶＣと、そし
て高圧ダイオードＨＶＤの構成及び作用は図５を通じて
説明した本発明の第１の実施形態と同一である。ただ
し、本発明に係る第３の実施形態の主要特徴は、前記一
般交流電源ＡＣで駆動されたり、または前記回転型イン
バータ１００の動作によって前記高圧トランス２００か
ら誘導される交流電源ＡＣによって駆動される兼用負荷
４３０を含む。この兼用負荷４３０は交流用ランプＬＰ
3及びファンモータＦＭ3を含む。また、前記高圧トラン
ス２００に一般交流電源ＡＣを供給または遮断させる第
１パワースイッチＳＷ1と、前記回転型インバータ１０
０に直流電源ＤＣを供給または遮断させる第２パワース
イッチＳＷ2と、そして前記第１パワースイッチＳＷ1が
オンされ前記高圧トランス２００が駆動される場合また
は前記第２パワースイッチＳＷ2がオンされて前記回転
型インバータ１００が駆動される場合に共にオンされ前
記兼用負荷４３０を駆動させるメーンスイッチＳＷ30を
さらに含む。ここで、高圧トランス２００の第１の１次
コイル２０１は一般交流電源ＡＣを入力し、第２の１次
コイル２０２は回転型インバータ１００で変換された交
流電源ＡＣを入力し、この交流電源ＡＣを出力側の第１
の２次コイル２１１及び第２の２次コイル２１２と共に
前記第１の１次コイル２０１に誘導させる。前記兼用負
荷４３０は前記第１の１次コイル２０１側の一般交流電
源ＡＣに連結される。
【００３３】従って、第１パワースイッチＳＷ1がオン
され電子レンジが交流電源ＡＣで駆動される場合にメー
ンスイッチＳＷ30が共にオンされ、ランプＬＰ3及びフ
ァンモータＦＭ3などの兼用負荷４３０を動作させる。
また、第２パワースイッチＳＷ2がオンされて電子レン
ジが直流電源ＤＣで駆動される場合もメーンスイッチＳ
Ｗ30が共にオンされ、高圧トランス２００の第１の１次
コイル２０１に誘導される交流電源ＡＣによってランプ
ＬＰ3及びファンモータＦＭ3などの兼用負荷４３０を動
作させる。ここで、ランプＬＰ3は調理室（図示せず）
内部を照明し、ファンモータＦＭ3は装置室（図示せ
ず）に設けられた各種の電気部品を冷却させて電子レン
ジの調理効率を上昇させる。従って、このランプＬＰ3
及びファンモータＦＭ3は一般交流電源ＡＣで駆動され
ることは勿論、直流電源ＤＣの駆動時、回転型交流変換
手段１００から変換された交流電源ＡＣによっても兼用
で駆動されるので、構成部品数を減らし、製品生産費用
をより一層節減させる。
され電子レンジが交流電源ＡＣで駆動される場合にメー
ンスイッチＳＷ30が共にオンされ、ランプＬＰ3及びフ
ァンモータＦＭ3などの兼用負荷４３０を動作させる。
また、第２パワースイッチＳＷ2がオンされて電子レン
ジが直流電源ＤＣで駆動される場合もメーンスイッチＳ
Ｗ30が共にオンされ、高圧トランス２００の第１の１次
コイル２０１に誘導される交流電源ＡＣによってランプ
ＬＰ3及びファンモータＦＭ3などの兼用負荷４３０を動
作させる。ここで、ランプＬＰ3は調理室（図示せず）
内部を照明し、ファンモータＦＭ3は装置室（図示せ
ず）に設けられた各種の電気部品を冷却させて電子レン
ジの調理効率を上昇させる。従って、このランプＬＰ3
及びファンモータＦＭ3は一般交流電源ＡＣで駆動され
ることは勿論、直流電源ＤＣの駆動時、回転型交流変換
手段１００から変換された交流電源ＡＣによっても兼用
で駆動されるので、構成部品数を減らし、製品生産費用
をより一層節減させる。
【００３４】図１２は本発明の第４の実施形態を示した
制御ブロック図で、図１３は図１２の回路図である。図
１２において、モータ１１０、ブラシ１２１乃至１２４
及びコミュテータ１３０を有する回転型インバータ１０
０と、高圧トランス２００と、マグネトロンＭＧＴと、
高圧コンデンサーＨＶＣと、そして高圧ダイオードＨＶ
Ｄの構成及び作用は図４を通じて説明した本発明の第１
の実施形態と同一である。ただし、本発明に係る第４の
実施形態の主要特徴は、前記回転型インバータ１００の
電流変換動作を制御して安定な周波数を出力させる制御
部３００をさらに含む。この制御部３００は前記コミュ
テータ１３０の回転速度を検出する回転速度検出部３２
０と、前記回転速度検出部３２０で検出された前記コミ
ュテータ１３０の回転速度を予め入力された基準回転速
度と比較／判断し、これにともなう速度制御信号を出力
するマイコン３３０と、そして前記マイコン３３０の速
度制御信号に応じて前記モータ１１０の回転速度を調節
する回転速度調節部３１０とを含む。
制御ブロック図で、図１３は図１２の回路図である。図
１２において、モータ１１０、ブラシ１２１乃至１２４
及びコミュテータ１３０を有する回転型インバータ１０
０と、高圧トランス２００と、マグネトロンＭＧＴと、
高圧コンデンサーＨＶＣと、そして高圧ダイオードＨＶ
Ｄの構成及び作用は図４を通じて説明した本発明の第１
の実施形態と同一である。ただし、本発明に係る第４の
実施形態の主要特徴は、前記回転型インバータ１００の
電流変換動作を制御して安定な周波数を出力させる制御
部３００をさらに含む。この制御部３００は前記コミュ
テータ１３０の回転速度を検出する回転速度検出部３２
０と、前記回転速度検出部３２０で検出された前記コミ
ュテータ１３０の回転速度を予め入力された基準回転速
度と比較／判断し、これにともなう速度制御信号を出力
するマイコン３３０と、そして前記マイコン３３０の速
度制御信号に応じて前記モータ１１０の回転速度を調節
する回転速度調節部３１０とを含む。
【００３５】図１３において、高圧トランス２００の第
１の１次コイル２０１及び第２の１次コイル２０２は入
力側に巻線され、第１の２次コイル２１１及び第２の２
次コイル２１２は出力側に巻線される。第１の１次コイ
ル２０１は一般交流電源ＡＣを入力し、第２の１次コイ
ル２０２は回転型インバータ１００で変換された交流電
源ＡＣを入力する。出力側の第１の２次コイル２１１及
び第２の２次コイル２１２にはマグネトロンＭＧＴと、
高圧コンデンサーＨＶＣと、そして高圧ダイオードＨＶ
Ｄが連結される。回転速度検出部３２０は前記コミュテ
ータ１３０の回転によってオン／オフされてパルスを発
生するように何れか一つの前記ブラシ１２３にベース端
が連結されたスイッチングトランジスタＱ4を含む。回
転速度調節部３１０は前記マイコン３３０の速度制御信
号に応じてオン／オフされて前記モータ１１０の回転速
度を制御する一つ以上のスイッチングトランジスタＱ
1、Ｑ2及びＱ3を含む。未説明符号Ｒ1乃至Ｒ4は抵抗で
ある。
１の１次コイル２０１及び第２の１次コイル２０２は入
力側に巻線され、第１の２次コイル２１１及び第２の２
次コイル２１２は出力側に巻線される。第１の１次コイ
ル２０１は一般交流電源ＡＣを入力し、第２の１次コイ
ル２０２は回転型インバータ１００で変換された交流電
源ＡＣを入力する。出力側の第１の２次コイル２１１及
び第２の２次コイル２１２にはマグネトロンＭＧＴと、
高圧コンデンサーＨＶＣと、そして高圧ダイオードＨＶ
Ｄが連結される。回転速度検出部３２０は前記コミュテ
ータ１３０の回転によってオン／オフされてパルスを発
生するように何れか一つの前記ブラシ１２３にベース端
が連結されたスイッチングトランジスタＱ4を含む。回
転速度調節部３１０は前記マイコン３３０の速度制御信
号に応じてオン／オフされて前記モータ１１０の回転速
度を制御する一つ以上のスイッチングトランジスタＱ
1、Ｑ2及びＱ3を含む。未説明符号Ｒ1乃至Ｒ4は抵抗で
ある。
【００３６】以下、図４を通じて説明した本発明の第１
の実施形態と同じ作用の詳細な説明は省略し、図１２及
び図１３を参照して第４の実施形態にともなう主要作用
だけを説明する。まず、使用者によってパワースイッチ
ＳＷ2がオンされれば、バッテリＢＡＴＴから１２Ｖま
たは２４Ｖの直流電源ＤＣがこのパワースイッチＳＷ2
を経て回転型交流変換手段１００のモータ１１０と上側
ブラシ１２１に共に供給される。モータ１１０はその回
転軸１１１に固定されたコミュテータ１３０を回転させ
る。従って、コミュテータ１３０の外周面の導電部１３
２がそれぞれのブラシ１２１乃至１２４と交代に接触さ
れて直流電源ＤＣを交流電源ＡＣに変換させ、この交流
電源ＡＣは高圧トランス２００の第２の１次コイル２０
２に供給される。ここで、この高圧トランス２００の第
２の１次コイル２０２に流れる交流電源ＡＣの周波数は
モータ１１０の回転数によって決定される。
の実施形態と同じ作用の詳細な説明は省略し、図１２及
び図１３を参照して第４の実施形態にともなう主要作用
だけを説明する。まず、使用者によってパワースイッチ
ＳＷ2がオンされれば、バッテリＢＡＴＴから１２Ｖま
たは２４Ｖの直流電源ＤＣがこのパワースイッチＳＷ2
を経て回転型交流変換手段１００のモータ１１０と上側
ブラシ１２１に共に供給される。モータ１１０はその回
転軸１１１に固定されたコミュテータ１３０を回転させ
る。従って、コミュテータ１３０の外周面の導電部１３
２がそれぞれのブラシ１２１乃至１２４と交代に接触さ
れて直流電源ＤＣを交流電源ＡＣに変換させ、この交流
電源ＡＣは高圧トランス２００の第２の１次コイル２０
２に供給される。ここで、この高圧トランス２００の第
２の１次コイル２０２に流れる交流電源ＡＣの周波数は
モータ１１０の回転数によって決定される。
【００３７】このような状態で、マイコン３３０は出力
ポートＰ02に基準パルスを出力し、回転速度調節部３１
０は基準パルスにともなう回転速度でモータ１１０を駆
動させる。このモータ１１０はコミュテータ１３０を回
転させ、この時、コミュテータ１３０の導電部１３２と
絶縁部１３３がブラシ１２１乃至１２４を交代に接触し
ながら直流電源ＤＣを交流電源ＡＣに変換させる。か
つ、このコミュテータ１３０が回転するに伴い、ブラシ
１２３の一側に連結された回転速度検出部３２０のトラ
ンジスタＱ4がオン／オフされる。即ち、トランジスタ
Ｑ4はそのベース端が前記ブラシ１２３に連結されベー
ス電流を供給される。従って、ブラシ１２３に導電部１
３２が接触された場合、このトランジスタＱ4はオンさ
れ、ブラシ１２３に絶縁部１３３が接触した場合は、こ
のトランジスタＱ4がオフされる。このようにトランジ
スタＱ4のオン／オフによって発生する所定周波数のパ
ルスがマイコン３３０の入力ポートＰ03に入力される。
マイコン３３０は前記回転速度検出部３２０から入力さ
れる所定周波数のパルスを利用して前記コミュテータ１
３０の回転速度を求めて、これを予め入力された基準回
転速度と比較／判断してこれにともなう速度制御信号を
出力ポートＰ01に出力する。即ち、コミュテータ１３０
の回転速度が基準回転速度と同じ場合、現在の速度を保
つ速度制御信号を出力する一方、コミュテータ１３０の
回転速度が基準回転速度より遅い場合、モータ１１０の
回転速度を加速させる速度制御信号を出力する。また、
コミュテータ１３０の回転速度が基準回転速度より早い
場合はモータ１１０の回転速度を減速させる速度制御信
号を出力する。ここで、マイコン３３０は回転速度調節
部３１０のトランジスタＱ1、Ｑ2及びＱ3をオン／オフ
させモータ１１０の回転速度を上昇または下降させる。
従って、マイコン３３０はこのような過程を反復遂行す
ることによって、モータ１１０の回転速度を正速に保た
せ、これに伴い高圧トランス２００には一定の周波数の
交流電源ＡＣが供給され、かつマグネトロンＭＧＴは一
層安定したマイクロ波を発振させることができる。
ポートＰ02に基準パルスを出力し、回転速度調節部３１
０は基準パルスにともなう回転速度でモータ１１０を駆
動させる。このモータ１１０はコミュテータ１３０を回
転させ、この時、コミュテータ１３０の導電部１３２と
絶縁部１３３がブラシ１２１乃至１２４を交代に接触し
ながら直流電源ＤＣを交流電源ＡＣに変換させる。か
つ、このコミュテータ１３０が回転するに伴い、ブラシ
１２３の一側に連結された回転速度検出部３２０のトラ
ンジスタＱ4がオン／オフされる。即ち、トランジスタ
Ｑ4はそのベース端が前記ブラシ１２３に連結されベー
ス電流を供給される。従って、ブラシ１２３に導電部１
３２が接触された場合、このトランジスタＱ4はオンさ
れ、ブラシ１２３に絶縁部１３３が接触した場合は、こ
のトランジスタＱ4がオフされる。このようにトランジ
スタＱ4のオン／オフによって発生する所定周波数のパ
ルスがマイコン３３０の入力ポートＰ03に入力される。
マイコン３３０は前記回転速度検出部３２０から入力さ
れる所定周波数のパルスを利用して前記コミュテータ１
３０の回転速度を求めて、これを予め入力された基準回
転速度と比較／判断してこれにともなう速度制御信号を
出力ポートＰ01に出力する。即ち、コミュテータ１３０
の回転速度が基準回転速度と同じ場合、現在の速度を保
つ速度制御信号を出力する一方、コミュテータ１３０の
回転速度が基準回転速度より遅い場合、モータ１１０の
回転速度を加速させる速度制御信号を出力する。また、
コミュテータ１３０の回転速度が基準回転速度より早い
場合はモータ１１０の回転速度を減速させる速度制御信
号を出力する。ここで、マイコン３３０は回転速度調節
部３１０のトランジスタＱ1、Ｑ2及びＱ3をオン／オフ
させモータ１１０の回転速度を上昇または下降させる。
従って、マイコン３３０はこのような過程を反復遂行す
ることによって、モータ１１０の回転速度を正速に保た
せ、これに伴い高圧トランス２００には一定の周波数の
交流電源ＡＣが供給され、かつマグネトロンＭＧＴは一
層安定したマイクロ波を発振させることができる。
【００３８】図１４は本発明の第５の実施形態を示した
回路図である。図１４において、モータ１１０、ブラシ
１２１乃至１２４及びコミュテータ１３０を有する回転
型インバータ１００と、第１の１次コイル２０１、第２
の１次コイル２０２、第１の２次コイル２１１及び第２
の２次コイル２１２を有する高圧トランス２００と、マ
グネトロンＭＧＴと、高圧コンデンサーＨＶＣと、高圧
ダイオードＨＶＤと、そして回転速度検出部３２０、マ
イコン３３０及び回転速度調節部３１０を有する制御部
３００の構成及び作用は図１３を通じて説明した本発明
の第４の実施形態と同一である。ただし、本発明に係る
第５の実施形態の主要特徴は、一般交流電源ＡＣで駆動
される交流用負荷４１０と、そして前記回転型インバー
タ１００に供給される直流電源ＤＣで駆動される直流用
負荷４２０を含む。交流用負荷４１０は交流用ランプＬ
Ｐ1及びファンモータＦＭ1を含む。直流用負荷４２０は
直流用ランプＬＰ2及びファンモータＦＭ2を含む。ま
た、前記高圧トランス２００に一般交流電源ＡＣを供給
または遮断させる第１パワースイッチＳＷ1と、前記第
１パワースイッチＳＷ1がオンされ前記高圧トランス２
００が駆動される場合に共にオンされ前記交流用負荷４
１０を駆動させる第１メーンスイッチＳＷ10と、前記回
転型インバータ１００に直流電源ＤＣを供給または遮断
させる第２パワースイッチＳＷ2と、前記第２パワース
イッチＳＷ2がオンされて前記回転型インバータ１００
が駆動される場合に共にオンされて前記直流用負荷４２
０を駆動させる第２メーンスイッチＳＷ20をさらに含
む。
回路図である。図１４において、モータ１１０、ブラシ
１２１乃至１２４及びコミュテータ１３０を有する回転
型インバータ１００と、第１の１次コイル２０１、第２
の１次コイル２０２、第１の２次コイル２１１及び第２
の２次コイル２１２を有する高圧トランス２００と、マ
グネトロンＭＧＴと、高圧コンデンサーＨＶＣと、高圧
ダイオードＨＶＤと、そして回転速度検出部３２０、マ
イコン３３０及び回転速度調節部３１０を有する制御部
３００の構成及び作用は図１３を通じて説明した本発明
の第４の実施形態と同一である。ただし、本発明に係る
第５の実施形態の主要特徴は、一般交流電源ＡＣで駆動
される交流用負荷４１０と、そして前記回転型インバー
タ１００に供給される直流電源ＤＣで駆動される直流用
負荷４２０を含む。交流用負荷４１０は交流用ランプＬ
Ｐ1及びファンモータＦＭ1を含む。直流用負荷４２０は
直流用ランプＬＰ2及びファンモータＦＭ2を含む。ま
た、前記高圧トランス２００に一般交流電源ＡＣを供給
または遮断させる第１パワースイッチＳＷ1と、前記第
１パワースイッチＳＷ1がオンされ前記高圧トランス２
００が駆動される場合に共にオンされ前記交流用負荷４
１０を駆動させる第１メーンスイッチＳＷ10と、前記回
転型インバータ１００に直流電源ＤＣを供給または遮断
させる第２パワースイッチＳＷ2と、前記第２パワース
イッチＳＷ2がオンされて前記回転型インバータ１００
が駆動される場合に共にオンされて前記直流用負荷４２
０を駆動させる第２メーンスイッチＳＷ20をさらに含
む。
【００３９】従って、第１パワースイッチＳＷ1がオン
されて電子レンジが交流電源ＡＣで駆動される場合に第
１メーンスイッチＳＷ10が共にオンされて交流用ランプ
ＬＰ1及びファンモータＦＭ1のような交流用負荷４１０
を動作させる。また、第２パワースイッチＳＷ2がオン
されて電子レンジが直流電源ＤＣで駆動される場合は、
第２メーンスイッチＳＷ20が共にオンされて直流用ラン
プＬＰ2及びファンモータＦＭ2のような直流用負荷４２
０を動作させる。従って、それぞれの入力電源ＡＣまた
はＤＣが選択されることによって、それぞれの交流用負
荷４１０または直流用負荷４２０が自動に選択駆動され
る。ここで、ランプＬＰ1及びＬＰ2は調理室（図示せ
ず）内部を照明し、ファンモータＦＭ1及びＦＭ2は装置
室（図示せず）に設けられた各種の電気部品を冷却させ
て電子レンジの調理効率を上昇させる。
されて電子レンジが交流電源ＡＣで駆動される場合に第
１メーンスイッチＳＷ10が共にオンされて交流用ランプ
ＬＰ1及びファンモータＦＭ1のような交流用負荷４１０
を動作させる。また、第２パワースイッチＳＷ2がオン
されて電子レンジが直流電源ＤＣで駆動される場合は、
第２メーンスイッチＳＷ20が共にオンされて直流用ラン
プＬＰ2及びファンモータＦＭ2のような直流用負荷４２
０を動作させる。従って、それぞれの入力電源ＡＣまた
はＤＣが選択されることによって、それぞれの交流用負
荷４１０または直流用負荷４２０が自動に選択駆動され
る。ここで、ランプＬＰ1及びＬＰ2は調理室（図示せ
ず）内部を照明し、ファンモータＦＭ1及びＦＭ2は装置
室（図示せず）に設けられた各種の電気部品を冷却させ
て電子レンジの調理効率を上昇させる。
【００４０】図１５は本発明の第６の実施形態を示した
回路図である。図１５において、モータ１１０、ブラシ
１２１乃至１２４及びコミュテータ１３０を有する回転
型インバータ１００と、第１の１次コイル２０１、第２
の１次コイル２０２、第１の２次コイル２１１及び第２
の２次コイル２１２を有する高圧トランス２００と、マ
グネトロンＭＧＴと、高圧コンデンサーＨＶＣと、高圧
ダイオードＨＶＤと、そして回転速度検出部３２０、マ
イコン３３０及び回転速度調節部３１０を有する制御部
３００の構成及び作用は図１３を通じて説明した本発明
の第４の実施形態と同一である。ただし、本発明に係る
第６の実施形態の主要特徴は、前記一般交流電源ＡＣで
駆動されたりまたは前記回転型インバータ１００の動作
によって前記高圧トランス２００から誘導される交流電
源ＡＣによって駆動される兼用負荷４３０を含む。この
兼用負荷４３０は交流用ランプＬＰ3及びファンモータ
ＦＭ3を含む。また、前記高圧トランス２００に一般交
流電源ＡＣを供給または遮断させる第１パワースイッチ
ＳＷ1と、前記回転型インバータ１００に直流電源ＤＣ
を供給または遮断させる第２パワースイッチＳＷ2と、
そして前記第１パワースイッチＳＷ1がオンされて前記
高圧トランス２００が駆動される場合または前記第２パ
ワースイッチＳＷ2がオンされて前記回転型インバータ
１００が駆動される場合に共にオンされて前記兼用負荷
４３０を駆動させるメーンスイッチＳＷ30をさらに含
む。ここで、高圧トランス２００の第１の１次コイル２
０１は一般交流電源ＡＣを入力し、第２の１次コイル２
０２は回転型インバータ１００で変換された交流電源Ａ
Ｃを入力し、この交流電源ＡＣを出力側の第１の２次コ
イル２１１及び第２の２次コイル２１２と共に前記第１
の１次コイル２０１に誘導させる。前記兼用負荷４３０
は前記第１の１次コイル２０１側の一般交流電源ＡＣに
連結される。
回路図である。図１５において、モータ１１０、ブラシ
１２１乃至１２４及びコミュテータ１３０を有する回転
型インバータ１００と、第１の１次コイル２０１、第２
の１次コイル２０２、第１の２次コイル２１１及び第２
の２次コイル２１２を有する高圧トランス２００と、マ
グネトロンＭＧＴと、高圧コンデンサーＨＶＣと、高圧
ダイオードＨＶＤと、そして回転速度検出部３２０、マ
イコン３３０及び回転速度調節部３１０を有する制御部
３００の構成及び作用は図１３を通じて説明した本発明
の第４の実施形態と同一である。ただし、本発明に係る
第６の実施形態の主要特徴は、前記一般交流電源ＡＣで
駆動されたりまたは前記回転型インバータ１００の動作
によって前記高圧トランス２００から誘導される交流電
源ＡＣによって駆動される兼用負荷４３０を含む。この
兼用負荷４３０は交流用ランプＬＰ3及びファンモータ
ＦＭ3を含む。また、前記高圧トランス２００に一般交
流電源ＡＣを供給または遮断させる第１パワースイッチ
ＳＷ1と、前記回転型インバータ１００に直流電源ＤＣ
を供給または遮断させる第２パワースイッチＳＷ2と、
そして前記第１パワースイッチＳＷ1がオンされて前記
高圧トランス２００が駆動される場合または前記第２パ
ワースイッチＳＷ2がオンされて前記回転型インバータ
１００が駆動される場合に共にオンされて前記兼用負荷
４３０を駆動させるメーンスイッチＳＷ30をさらに含
む。ここで、高圧トランス２００の第１の１次コイル２
０１は一般交流電源ＡＣを入力し、第２の１次コイル２
０２は回転型インバータ１００で変換された交流電源Ａ
Ｃを入力し、この交流電源ＡＣを出力側の第１の２次コ
イル２１１及び第２の２次コイル２１２と共に前記第１
の１次コイル２０１に誘導させる。前記兼用負荷４３０
は前記第１の１次コイル２０１側の一般交流電源ＡＣに
連結される。
【００４１】従って、第１パワースイッチＳＷ1がオン
されて電子レンジが交流電源ＡＣで駆動される場合、メ
ーンスイッチＳＷ30が共にオンされてランプＬＰ3及び
ファンモータＦＭ3などの兼用負荷４３０を動作させ
る。また、第２パワースイッチＳＷ2がオンされて電子
レンジが直流電源ＤＣで駆動される場合もメーンスイッ
チＳＷ30が共にオンされて高圧トランス２００の第１の
１次コイル２０１に誘導される交流電源ＡＣによってラ
ンプＬＰ3及びファンモータＦＭ3などの兼用負荷４３０
を動作させる。ここで、ランプＬＰ3は調理室（図示せ
ず）内部を照明し、ファンモータＦＭ3は装置室（図示
せず）に設けられた各種の電気部品を冷却させて電子レ
ンジの調理効率を上昇させる。従って、このランプＬＰ
3及びファンモータＦＭ3は一般交流電源ＡＣで駆動され
ることは勿論、直流電源ＤＣ駆動時、回転型交流変換手
段１００から変換された交流電源ＡＣによっても兼用で
駆動されるので、構成部品数を減らし製品生産費用をよ
り一層節減させる。
されて電子レンジが交流電源ＡＣで駆動される場合、メ
ーンスイッチＳＷ30が共にオンされてランプＬＰ3及び
ファンモータＦＭ3などの兼用負荷４３０を動作させ
る。また、第２パワースイッチＳＷ2がオンされて電子
レンジが直流電源ＤＣで駆動される場合もメーンスイッ
チＳＷ30が共にオンされて高圧トランス２００の第１の
１次コイル２０１に誘導される交流電源ＡＣによってラ
ンプＬＰ3及びファンモータＦＭ3などの兼用負荷４３０
を動作させる。ここで、ランプＬＰ3は調理室（図示せ
ず）内部を照明し、ファンモータＦＭ3は装置室（図示
せず）に設けられた各種の電気部品を冷却させて電子レ
ンジの調理効率を上昇させる。従って、このランプＬＰ
3及びファンモータＦＭ3は一般交流電源ＡＣで駆動され
ることは勿論、直流電源ＤＣ駆動時、回転型交流変換手
段１００から変換された交流電源ＡＣによっても兼用で
駆動されるので、構成部品数を減らし製品生産費用をよ
り一層節減させる。
【００４２】
【発明の効果】以上述べたように、本発明に係るＡＣ／
ＤＣ兼用電子レンジによれば、安価な部品を適用し構成
部品数を減らして製品生産費用を節減させるようになる
効果がある。また、従来の半導体素子を排除するために
電流消耗量を減らしてバッテリの寿命を延ばす効果もあ
る。そして、従来の半導体素子を排除するために熱損失
を減少させる効果もある。また、従来の冷却ピンを削除
するために体積を縮少させるようになる効果もある。そ
して、本発明の回転型インバータの出力周波数を一定に
制御して、一層安定な出力のマイクロ波を発振させるこ
とができる効果もある。以上では本発明を特定の望まし
い実施の形態に対し図示しかつ説明したが、本発明は前
記の実施の形態に限らず、特許請求の範囲で請求する本
発明の要旨を逸脱することなく該当発明が属する分野で
通常の知識を持つ者ならば誰でも多様な変形が可能なこ
とは勿論であり、そのような変更は記載された請求範囲
内にある。
ＤＣ兼用電子レンジによれば、安価な部品を適用し構成
部品数を減らして製品生産費用を節減させるようになる
効果がある。また、従来の半導体素子を排除するために
電流消耗量を減らしてバッテリの寿命を延ばす効果もあ
る。そして、従来の半導体素子を排除するために熱損失
を減少させる効果もある。また、従来の冷却ピンを削除
するために体積を縮少させるようになる効果もある。そ
して、本発明の回転型インバータの出力周波数を一定に
制御して、一層安定な出力のマイクロ波を発振させるこ
とができる効果もある。以上では本発明を特定の望まし
い実施の形態に対し図示しかつ説明したが、本発明は前
記の実施の形態に限らず、特許請求の範囲で請求する本
発明の要旨を逸脱することなく該当発明が属する分野で
通常の知識を持つ者ならば誰でも多様な変形が可能なこ
とは勿論であり、そのような変更は記載された請求範囲
内にある。
【図１】 従来のＡＣ専用の電子レンジを示した回路図
である。
である。
【図２】 従来のＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジを示した回
路図である。
路図である。
【図３】 図２に適用された半導体インバータの回路図
である。
である。
【図４】 本発明に係るＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジの第
１の実施形態を示した制御ブロック図である。
１の実施形態を示した制御ブロック図である。
【図５】 図４の回路図である。
【図６】 本発明の交流変換作用を図式的に示した図面
である。
である。
【図７】 本発明の交流変換作用を図式的に示した図面
である。
である。
【図８】 本発明に係る構成要素の連結状態を概略的に
示した構成図である。
示した構成図である。
【図９】 本発明に係る高圧トランスの斜視図である。
【図１０】 本発明の第２の実施形態を示した回路図で
ある。
ある。
【図１１】 本発明の第３の実施形態を示した回路図で
ある。
ある。
【図１２】 本発明の第４の実施形態を示した制御ブロ
ック図である。
ック図である。
【図１３】 図１２の回路図である。
【図１４】 本発明の第５の実施形態を示した回路図で
ある。
ある。
【図１５】 本発明の第６の実施形態を示した回路図で
ある。
ある。
１００ 回転型インバータ １１０ モータ １２１ ブラシ １２２ ブラシ １２３ ブラシ １２４ ブラシ １３０ コミュテータ ２００ 高圧トランス
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (31)優先権主張番号 １９９８ ２１１１６ (32)優先日 平成10年６月８日(1998．6．8) (33)優先権主張国 韓国（ＫＲ） (31)優先権主張番号 １９９８ ３５３７８ (32)優先日 平成10年８月29日(1998．8．29) (33)優先権主張国 韓国（ＫＲ） (31)優先権主張番号 １９９８ ３５３８０ (32)優先日 平成10年８月29日(1998．8．29) (33)優先権主張国 韓国（ＫＲ） (72)発明者 成 翰俊 大韓民国ソウル特別市瑞草區方背２洞 473−６ (56)参考文献 特開 平３−205780（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−36552（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−36968（ＪＰ，Ａ) 実開 平４−25194（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭32−10728（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H05B 6/66 - 6/68
Claims (19)
- 【請求項１】 回転力を利用して直流電源を交流電源に
変換させる回転型インバータと、 一般交流電源または前記回転型インバータで変換された
交流電源を供給されて高電圧を出力する高圧トランス
と、 前記高圧トランスから出力された高電圧で駆動されてマ
イクロ波を放出するマグネトロンと、を備えてなり、 前記回転型インバータは、 回転力を発生させるモータと、 前記モータによって回転されるコミュテータと、 前記コミュテータの外周面の四方に接触されるそれぞれ
のブラシと、を備え、 前記それぞれのブラシ間には、 それぞれの逆電圧防止用ダイオードが連結される ことを
特徴とするＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジ。 - 【請求項２】 前記コミュテータは、 絶縁体で形成された円筒形の胴体と、 前記胴体の円周面に所定幅の絶縁部が形成されるように
二つ以上の偶数極に分割され、隣接した二つの前記ブラ
シに同時に接触されるそれぞれの導電部と、を含むこと
を特徴とする請求項１に記載のＡＣ／ＤＣ兼用電子レン
ジ。 - 【請求項３】 前記絶縁部は、 その幅が前記ブラシ端部の幅より広く、あるいは少なく
とも同じく形成されることを特徴とする請求項２に記載
のＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジ。 - 【請求項４】 前記回転型インバータは、 前記モータと前記ブラシに共に直流電源を供給または遮
断させるパワースイッチをさらに含むことを特徴とする
請求項１に記載のＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジ。 - 【請求項５】 前記それぞれのブラシは、 対向する一対は前記パワースイッチを経て直流電源側に
連結され、対向する他の一対は前記高圧トランス側に連
結されることを特徴とする請求項４に記載のＡＣ／ＤＣ
兼用電子レンジ。 - 【請求項６】 前記モータは、 前記パワースイッチを経て直流電源側に連結された前記
一対のブラシに並んで連結されることを特徴とする請求
項４に記載のＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジ。 - 【請求項７】 前記パワースイッチには、 コンデンサーが並んで接続されることを特徴とする請求
項４に記載のＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジ。 - 【請求項８】 前記高圧トランスは、 一般交流電源を入力する第１の１次コイルと、 前記回転型インバータで変換された交流電源を入力する
第２の１次コイルを含むことを特徴とする請求項１に記
載のＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジ。 - 【請求項９】 前記第２の１次コイルは、 その断面積が前記第１の１次コイルより広い板状コイル
で形成されることを特徴とする請求項８に記載のＡＣ／
ＤＣ兼用電子レンジ。 - 【請求項１０】 回転力を利用して直流電源を交流電源
に変換させる回転型インバータと、 一般交流電源または前記回転型インバータで変換された
交流電源を供給されて高電圧を出力する高圧トランス
と、 前記高圧トランスから出力された高電圧で駆動されてマ
イクロ波を放出するマグネトロンと、 前記一般交流電源で駆動される交流用負荷と、 前記回転型インバータに供給される直流電源で駆動され
る直流用負荷と、を備えてなり、 前記回転型インバータは、 回転力を発生させるモータと、 前記モータによって回転されるコミュテータと、 前記コミュテータの外周面の四方に接触されるそれぞれ
のブラシと、を備え、 前記コミュテータは、 絶縁体で形成された円筒形の胴体と、 前記胴体の円周面に所定幅の絶縁部が形成されるように
二つ以上の偶数極に分 割され、隣接した二つの前記ブラ
シに同時に接触されるそれぞれの導電部と、を備える こ
とを特徴とするＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジ。 - 【請求項１１】 前記絶縁部は、 その幅が前記ブラシ端部の幅より広く、あるいは少なく
とも同じく形成されることを特徴とする請求項１０に記
載のＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジ。 - 【請求項１２】 前記高圧トランスに一般交流電源を供
給または遮断させる第１パワースイッチと、 前記第１パワースイッチがオンされて前記高圧トランス
が駆動される場合に共にオンされ前記交流用負荷を駆動
させる第１メーンスイッチと、 前記回転型インバータに直流電源を供給または遮断させ
る第２パワースイッチと、 前記第２パワースイッチがオンされ前記回転型インバー
タが駆動される場合に共にオンされて前記直流用負荷を
駆動させる第２メーンスイッチをさらに含むことを特徴
とする請求項１０に記載のＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジ。 - 【請求項１３】 回転力を利用して直流電源を交流電源
に変換させる回転型インバータと、 一般交流電源または前記回転型インバータで変換された
交流電源を供給されて高電圧を出力する高圧トランス
と、 前記高圧トランスから出力された高電圧で駆動されてマ
イクロ波を放出するマグネトロンと、 前記一般交流電源で駆動されたり、または前記回転型イ
ンバータの動作によって前記高圧トランスから誘導され
る交流電源によって駆動される兼用負荷と、を備えてな
り、 前記回転型インバータは、 回転力を発生させるモータと、 前記モータによって回転されるコミュテータと、 前記コミュテータの外周面の四方に接触されるそれぞれ
のブラシと、を備え、 前記コミュテータは、 絶縁体で形成された円筒形の胴体と、 前記胴体の円周面に所定幅の絶縁部が形成されるように
二つ以上の偶数極に分割され、隣接した二つの前記ブラ
シに同時に接触されるそれぞれの導電部と、を備える こ
とを特徴とするＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジ。 - 【請求項１４】 前記絶縁部は、 その幅が前記ブラシ端部の幅より広く、あるいは少なく
とも同じく形成されることを特徴とする請求項１３に記
載のＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジ。 - 【請求項１５】 前記高圧トランスに一般交流電源を供
給または遮断させる第１パワースイッチと、 前記回転型インバータに直流電源を供給または遮断させ
る第２パワースイッチと、 前記第１パワースイッチがオンされ前記高圧トランスが
駆動される場合または前記第２パワースイッチがオンさ
れて前記回転型インバータが駆動される場合に共にオン
され前記兼用負荷を駆動させるメーンスイッチをさらに
含むことを特徴とする請求項１３に記載のＡＣ／ＤＣ兼
用電子レンジ。 - 【請求項１６】 回転力を利用して直流電源を交流電源
に変換させる回転型インバータと、 一般交流電源または前記回転型インバータで変換された
交流電源を供給されて高電圧を出力する高圧トランス
と、 前記高圧トランスから出力された高電圧で駆動されてマ
イクロ波を放出するマグネトロンと、 前記回転型インバータの電流変換動作を制御して安定な
周波数を出力させる制御部と、を備えてなり、 前記制御部は、 前記コミュテータの回転速度を検出する回転速度検出部
と、 前記回転速度検出部で検出された前記コミュテータの回
転速度を予め入力された基準回転速度と比較／判断し、
これにともなう速度制御信号を出力するマイコンと、 前記マイコンの速度制御信号に応じて前記モータの回転
速度を調節する回転速度調節部と、を備え、 前記回転速度検出部は、 前記コミュテータの回転によってオン／オフされてパル
スを発生するように何れか一つの前記ブラシにベース端
が連結されたスイッチングトランジスタを備える ことを
特徴とするＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジ。 - 【請求項１７】 前記回転速度調節部は、 前記マイコンの速度制御信号に応じてオン／オフされて
前記モータの回転速度を制御する一つ以上のスイッチン
グトランジスタを含むことを特徴とする請求項１６に記
載のＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジ。 - 【請求項１８】 回転力を利用して直流電源を交流電源
に変換させる回転型インバータと、 一般交流電源または前記回転型インバータで変換された
交流電源を供給されて高電圧を出力する高圧トランス
と、 前記高圧トランスから出力された高電圧で駆動されてマ
イクロ波を放出するマグネトロンと、 前記一般交流電源で駆動されたりまたは前記回転型イン
バータの動作によって前記高圧トランスから誘導される
交流電源によって駆動される兼用負荷と、前記回転型イ
ンバータの電流変換動作を制御して安定な周波数を出力
させる制御部と、を備えてなり、 前記制御部は、 前記コミュテータの回転速度を検出する回転速度検出部
と、 前記回転速度検出部で検出された前記コミュテータの回
転速度を予め入力された基準回転速度と比較／判断し、
これにともなう速度制御信号を出力するマイコンと、 前記マイコンの速度制御信号に応じて前記モータの回転
速度を調節する回転速度調節部と、を備え、 前記回転速度検出部は、 前記コミュテータの回転によってオン／オフされてパル
スを発生するように何れか一つの前記ブラシにベース端
が連結されたスイッチングトランジスタを備える ことを
特徴とするＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジ。 - 【請求項１９】 前記回転速度調節部は、 前記マイコンの速度制御信号に応じてオン／オフされて
前記モータの回転速度を制御する一つ以上のスイッチン
グトランジスタを含むことを特徴とする請求項１８に記
載のＡＣ／ＤＣ兼用電子レンジ。
Applications Claiming Priority (12)
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|---|---|---|---|
| KR1019980018590A KR100280737B1 (ko) | 1998-05-22 | 1998-05-22 | 직류용 전자렌지 |
| KR1019980018588A KR100280738B1 (ko) | 1998-05-22 | 1998-05-22 | 교류/직류 겸용 전자렌지 |
| KR1019980021115A KR100259153B1 (ko) | 1998-06-08 | 1998-06-08 | 교류/직류 겸용 전자렌지 |
| KR1019980021116A KR100294179B1 (ko) | 1998-06-08 | 1998-06-08 | 교류/직류겸용전자렌지의고압트랜스 |
| KR1019980035378A KR100288871B1 (ko) | 1998-08-29 | 1998-08-29 | 직류용 전자렌지의 모터 정속도 제어장치 및 그 제어방법 |
| KR199818590 | 1998-08-29 | ||
| KR1019980035380A KR100337994B1 (ko) | 1998-08-29 | 1998-08-29 | 교류/직류 겸용 전자렌지 |
| KR199821116 | 1998-08-29 | ||
| KR199818588 | 1998-08-29 | ||
| KR199835378 | 1998-08-29 | ||
| KR199821115 | 1998-08-29 | ||
| KR199835380 | 1998-08-29 |
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| EP (1) | EP0959647A1 (ja) |
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| CA (1) | CA2258390C (ja) |
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| KR100283656B1 (ko) * | 1998-11-13 | 2001-04-02 | 윤종용 | 교류/직류 겸용 전자렌지 |
| US20080116198A1 (en) * | 2006-11-21 | 2008-05-22 | The Frank Group, Llc | Microwave oven with multiple power supply paths |
| US8405010B2 (en) * | 2007-11-06 | 2013-03-26 | Bryan J. Van Dyke | Portable microwave oven with protective frame |
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| CN102410564B (zh) * | 2011-11-30 | 2015-03-04 | 翁伟 | 低压直流光波炉 |
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-
1999
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- 1999-01-07 CN CN99100035A patent/CN1236879A/zh active Pending
- 1999-01-07 US US09/226,244 patent/US6153870A/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-01-07 JP JP11002283A patent/JP3065301B2/ja not_active Expired - Fee Related
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