JP3036083B2 - 繊維強化シート状成形材料及びその成形方法 - Google Patents
繊維強化シート状成形材料及びその成形方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、成形性に優れる常温で
非粘着性で４０〜８０℃の中温度で流動成形可能な繊維
強化シート状成形材料およびその成形法に関するもので
ある。
非粘着性で４０〜８０℃の中温度で流動成形可能な繊維
強化シート状成形材料およびその成形法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱硬化性樹脂によるシート状成形
材料は、熱硬化性樹脂とガラス繊維、無機充填剤の混合
物を酸化マグネシウム等で増粘したＳＭＣ（Sheet Moul
dina Compound)あるいは繊維強化材に熱硬化性樹脂を含
浸乾燥したプリプレグがある。これらのシート状成形材
料は、１００〜１６０℃の成形温度と３０〜６０kg／cm
2 の成形圧力下で成形する必要があるため、高価なオス
型、メス型で一対となる合型と高圧力を供給する高価な
プレス機が必要となる。このため多大のイニシャルコス
トがかかることと、成形品の形状変更が容易にできない
等の欠点がある。繊維強化シート状成形材料としては、
常温下で非粘着性であり、加熱下で溶融する熱硬化性樹
脂を用いたものとしては例えば特公昭５５−４０４２４
号がある。この特公昭５５−４０４２４号公報では、不
飽和ポリエステル樹脂を用いた例として、テレフタル酸
／エチレン性不飽和二塩基酸／エチレングリコール／非
対称二価アルコールを３５〜６０／６５〜４０／８５〜
１００／０〜１５（モル％）からなる不飽和ポリエステ
ルにエチレン性不飽和単量体５〜２５重量％含有してな
る不飽和ポリエステル樹脂組成物に非連続短繊維を５〜
２５重量％および無機充填剤より構成される繊維強化シ
ート成形材料およびその製造方法について開示されてい
る。
材料は、熱硬化性樹脂とガラス繊維、無機充填剤の混合
物を酸化マグネシウム等で増粘したＳＭＣ（Sheet Moul
dina Compound)あるいは繊維強化材に熱硬化性樹脂を含
浸乾燥したプリプレグがある。これらのシート状成形材
料は、１００〜１６０℃の成形温度と３０〜６０kg／cm
2 の成形圧力下で成形する必要があるため、高価なオス
型、メス型で一対となる合型と高圧力を供給する高価な
プレス機が必要となる。このため多大のイニシャルコス
トがかかることと、成形品の形状変更が容易にできない
等の欠点がある。繊維強化シート状成形材料としては、
常温下で非粘着性であり、加熱下で溶融する熱硬化性樹
脂を用いたものとしては例えば特公昭５５−４０４２４
号がある。この特公昭５５−４０４２４号公報では、不
飽和ポリエステル樹脂を用いた例として、テレフタル酸
／エチレン性不飽和二塩基酸／エチレングリコール／非
対称二価アルコールを３５〜６０／６５〜４０／８５〜
１００／０〜１５（モル％）からなる不飽和ポリエステ
ルにエチレン性不飽和単量体５〜２５重量％含有してな
る不飽和ポリエステル樹脂組成物に非連続短繊維を５〜
２５重量％および無機充填剤より構成される繊維強化シ
ート成形材料およびその製造方法について開示されてい
る。
【０００３】しかし、この繊維強化シート成形材料は、
前述の金型とプレス機を用い、１６０〜１８０℃の成形
温度で、３０〜６０kg／cm2 の成形圧力で成形するもの
で、当然この繊維強化シート成形材料に用いる不飽和ポ
リエステル樹脂は、高融点のもので、８０℃の溶融粘度
が、１００ポイズ以上と規定され、１００ポイズより小
さいとシートの製造ができなくなり又、耐ヒートショッ
ク性に好ましくない変化が生じるとしている。
前述の金型とプレス機を用い、１６０〜１８０℃の成形
温度で、３０〜６０kg／cm2 の成形圧力で成形するもの
で、当然この繊維強化シート成形材料に用いる不飽和ポ
リエステル樹脂は、高融点のもので、８０℃の溶融粘度
が、１００ポイズ以上と規定され、１００ポイズより小
さいとシートの製造ができなくなり又、耐ヒートショッ
ク性に好ましくない変化が生じるとしている。
【０００４】又、不飽和ポリエステル成形材料の真空成
形法は、あまり知られておらず、一部常温で光硬化する
方法が知られている程度である。
形法は、あまり知られておらず、一部常温で光硬化する
方法が知られている程度である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、不飽和ポリ
エステル樹脂組成物を用いる中温で真空成形可能なシー
ト状成形材料及びそれを用いる成形方法を目的とする。
エステル樹脂組成物を用いる中温で真空成形可能なシー
ト状成形材料及びそれを用いる成形方法を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋭意研究
した結果、課題を克服した繊維強化シート状成形材料お
よびその成形方法到達したものである。すなわち、本発
明は、常温下で非粘着性で、かつ、８０℃おける溶融粘
度が１００ポイズより小さいものである重合成単量体を
含有する不飽和ポリエステル樹脂組成物を含浸したと繊
維強化材の片面もしくは両面にフィルムを有することを
特徴とする繊維強化シート状成形材料、および該成形材
料の周囲を成形型の周囲に直接固定した後、あるいは加
熱しながら成形型の周囲に枠で固定された該成形材料を
成形型の周囲に成形型の周囲に固定した後、４０〜８０
℃で加熱し、該成形材料で密閉された空間部を減圧によ
り、型に該成形材料を密着させて硬化させることを特徴
とする成形方法更に、繊維強化シート状成形材料の成形
型側のプラスチックフィルムを剥離した後、前記の方法
で成形することを特徴とする成形方法を提供するもので
ある。更に、本発明の成形法について詳しく述べる。
した結果、課題を克服した繊維強化シート状成形材料お
よびその成形方法到達したものである。すなわち、本発
明は、常温下で非粘着性で、かつ、８０℃おける溶融粘
度が１００ポイズより小さいものである重合成単量体を
含有する不飽和ポリエステル樹脂組成物を含浸したと繊
維強化材の片面もしくは両面にフィルムを有することを
特徴とする繊維強化シート状成形材料、および該成形材
料の周囲を成形型の周囲に直接固定した後、あるいは加
熱しながら成形型の周囲に枠で固定された該成形材料を
成形型の周囲に成形型の周囲に固定した後、４０〜８０
℃で加熱し、該成形材料で密閉された空間部を減圧によ
り、型に該成形材料を密着させて硬化させることを特徴
とする成形方法更に、繊維強化シート状成形材料の成形
型側のプラスチックフィルムを剥離した後、前記の方法
で成形することを特徴とする成形方法を提供するもので
ある。更に、本発明の成形法について詳しく述べる。
【０００７】
【構成】本発明の成形法はＳＭＣ又は、プリプレグを成
形する場合の様な高価なオス型、メス型一対の金型およ
びプレス機は不必要であり、成形品の必要形状に基づく
メス型あるいはオス型があれば良い。又、その材質は、
木、プラスチック、金属、ガラス等から選ばれ、通常Ｆ
ＲＰ型を用いる。
形する場合の様な高価なオス型、メス型一対の金型およ
びプレス機は不必要であり、成形品の必要形状に基づく
メス型あるいはオス型があれば良い。又、その材質は、
木、プラスチック、金属、ガラス等から選ばれ、通常Ｆ
ＲＰ型を用いる。
【０００８】メス型により成形する場合は、第１図から
繊維強化シート状成形材料１の周囲を所定の大きさに切
断しその周囲をメス型２の周囲に固定用枠３、クランプ
４等を用いて固定する。次に、４０〜８０℃の範囲から
選ばれた温度で全体を加熱し、該成形材料１とメス型２
で密閉された空間部５を真空ポンプで減圧し、該成形材
料１で該型に密着させて硬化させる。
繊維強化シート状成形材料１の周囲を所定の大きさに切
断しその周囲をメス型２の周囲に固定用枠３、クランプ
４等を用いて固定する。次に、４０〜８０℃の範囲から
選ばれた温度で全体を加熱し、該成形材料１とメス型２
で密閉された空間部５を真空ポンプで減圧し、該成形材
料１で該型に密着させて硬化させる。
【０００９】第２図から、オス型を用いて成形する場
合、該成形材料１を所定の大きさに切断し、その周囲を
所定の大きさの枠３に固定する。これを予備加熱しオス
型に対して枠３を押しつけ、オス型２周囲に枠で固定さ
れた該成形材料１をクランプ４等で固定する。更に、４
０〜８０℃の範囲から選ばれた温度で加熱し、該成形材
料１と成形型２で密閉された空間部５を真空ポンプで、
バルブ６から減圧し該成形材料１を型に密着させて硬化
させ成形するものである。又、ゲルコート付き成形品あ
るいは、予備成形された成形物にオーバーレイする場
合、該成形材料の成形型側のプラスチックフィルムを剥
離除去し、前記成形法と同様の方法で成形するものであ
る。
合、該成形材料１を所定の大きさに切断し、その周囲を
所定の大きさの枠３に固定する。これを予備加熱しオス
型に対して枠３を押しつけ、オス型２周囲に枠で固定さ
れた該成形材料１をクランプ４等で固定する。更に、４
０〜８０℃の範囲から選ばれた温度で加熱し、該成形材
料１と成形型２で密閉された空間部５を真空ポンプで、
バルブ６から減圧し該成形材料１を型に密着させて硬化
させ成形するものである。又、ゲルコート付き成形品あ
るいは、予備成形された成形物にオーバーレイする場
合、該成形材料の成形型側のプラスチックフィルムを剥
離除去し、前記成形法と同様の方法で成形するものであ
る。
【００１０】硬化については、特に限定するものでな
く、硬化システムに応じ対応して良い。例えば過酸化物
硬化システムで高温分解触媒を用いた場合は、その硬化
可能温度まで上げても良く、又、光硬化システムを用い
てもよい。
く、硬化システムに応じ対応して良い。例えば過酸化物
硬化システムで高温分解触媒を用いた場合は、その硬化
可能温度まで上げても良く、又、光硬化システムを用い
てもよい。
【００１１】本発明で用いられる常温下で非粘着性で、
かつ、８０℃における溶融粘度が１００ポイズより小さ
いものである重合性単量体を含有する不飽和ポリエステ
ル樹脂組成物は、例えばエチレングリコール、１，４ブ
タンジオール、１，６ヘキサンジオール、ネオペンチル
グリコール等の対称性グリコールの中から選ばれた一種
と選ばれなかった中の一種のモル比が１：０．５〜１：
０．０５であり、対称性二塩基酸がフマル酸から得られ
る不飽和ポリエステルと重合性単量体例えばスチレンモ
ノマー、ジアリルフタレート、ビニルトルエン、クロル
スチレン、ジビニルベンゼン、ヒブチルスチレン、（メ
タ）アクリル酸メチル、トリアリルシケヌレート、ネオ
ペンチルグリコールジ（メタ）アクリレート、トリメチ
ルプロパントリ（メタ）アクリレート等から選ばれる少
なくとも一種を含有してなる不飽和ポリエステル樹脂で
ある。
かつ、８０℃における溶融粘度が１００ポイズより小さ
いものである重合性単量体を含有する不飽和ポリエステ
ル樹脂組成物は、例えばエチレングリコール、１，４ブ
タンジオール、１，６ヘキサンジオール、ネオペンチル
グリコール等の対称性グリコールの中から選ばれた一種
と選ばれなかった中の一種のモル比が１：０．５〜１：
０．０５であり、対称性二塩基酸がフマル酸から得られ
る不飽和ポリエステルと重合性単量体例えばスチレンモ
ノマー、ジアリルフタレート、ビニルトルエン、クロル
スチレン、ジビニルベンゼン、ヒブチルスチレン、（メ
タ）アクリル酸メチル、トリアリルシケヌレート、ネオ
ペンチルグリコールジ（メタ）アクリレート、トリメチ
ルプロパントリ（メタ）アクリレート等から選ばれる少
なくとも一種を含有してなる不飽和ポリエステル樹脂で
ある。
【００１２】本発明で用いられる不飽和ポリエステル樹
脂が、常温で粘着性であると、成形時に切断部より樹脂
が流れ出したり、フィルム剥離ができなかったりする。
又、８０℃における溶融粘度が１００ポイズ以上である
と繊維強化シート状成形材料の生産時に硬化してしまっ
たり、繊維強化材への含浸、脱泡が不良になり該成形材
料の良品率が著しく低下する。更に成形時に高温度が必
要になり、エネルギー費、危険性が増大すると共に高温
度に耐えうる成形型等が必要になる。
脂が、常温で粘着性であると、成形時に切断部より樹脂
が流れ出したり、フィルム剥離ができなかったりする。
又、８０℃における溶融粘度が１００ポイズ以上である
と繊維強化シート状成形材料の生産時に硬化してしまっ
たり、繊維強化材への含浸、脱泡が不良になり該成形材
料の良品率が著しく低下する。更に成形時に高温度が必
要になり、エネルギー費、危険性が増大すると共に高温
度に耐えうる成形型等が必要になる。
【００１３】本発明で用いられる繊維強化材としては、
例えばガラス繊維、カーボン繊維、アラミド繊維、有機
繊維等が挙げられ特に限定するものではない。成形型へ
の賦形性を重視する場合の繊維強化材の形態は、チョッ
プストランドあるいはスパンボンドが望ましい。
例えばガラス繊維、カーボン繊維、アラミド繊維、有機
繊維等が挙げられ特に限定するものではない。成形型へ
の賦形性を重視する場合の繊維強化材の形態は、チョッ
プストランドあるいはスパンボンドが望ましい。
【００１４】又、フィルムとしては、合成樹脂フィルム
であれば特に限定されるものでなく、その材質としては
例えばポリビニルアルコール、セロハン、ポリエステル
等が挙げられる。
であれば特に限定されるものでなく、その材質としては
例えばポリビニルアルコール、セロハン、ポリエステル
等が挙げられる。
【００１５】硬化方法についても特に限定するものがな
く、一般公知の有機過酸化物、アゾ化合物による硬化あ
るいはベンゾインアルキルエーテル類、ベンゾインチオ
エーテル類、フェノン類等による光硬化剤による硬化等
が挙げられる。
く、一般公知の有機過酸化物、アゾ化合物による硬化あ
るいはベンゾインアルキルエーテル類、ベンゾインチオ
エーテル類、フェノン類等による光硬化剤による硬化等
が挙げられる。
【００１６】又、電子線あるいは高周波による硬化であ
っても良い。又、本発明の繊維強化シート状成材料に必
要に応じ充填剤、顔料、低収縮化剤、滑剤等を配合して
も良い。
っても良い。又、本発明の繊維強化シート状成材料に必
要に応じ充填剤、顔料、低収縮化剤、滑剤等を配合して
も良い。
【００１７】
【実施例】以下に合成例、実施例、比較例をもって、本
発明を詳細に説明するが、「部」、「％」は重量基準で
あるものとする。合成例１（不飽和ポリエステル樹脂
（ＵＰ−１）の合成）攪拌機、還流冷却塔、窒素ガス導
入管、温度計を備えた反応容器に１，６ヘキサンジオー
ル１１８２ｇ、エチレングリコール６２ｇ、フマール酸
１２７６ｇを仕込み２１０℃まで昇温し、２１０℃で反
応を進め酸価２０で温度を下げスチレンをノマー１１９
６ｇ、ハイドロキノンを全仕込量に対して０．０１部、
ターシャリブチルカテコールを全仕込量に対して０．０
０５部仕込みＵＰ−１を得た。
発明を詳細に説明するが、「部」、「％」は重量基準で
あるものとする。合成例１（不飽和ポリエステル樹脂
（ＵＰ−１）の合成）攪拌機、還流冷却塔、窒素ガス導
入管、温度計を備えた反応容器に１，６ヘキサンジオー
ル１１８２ｇ、エチレングリコール６２ｇ、フマール酸
１２７６ｇを仕込み２１０℃まで昇温し、２１０℃で反
応を進め酸価２０で温度を下げスチレンをノマー１１９
６ｇ、ハイドロキノンを全仕込量に対して０．０１部、
ターシャリブチルカテコールを全仕込量に対して０．０
０５部仕込みＵＰ−１を得た。
【００１８】ＵＰ−１の揮発分は３４％で酸価１３であ
り、常温で固状、非粘着性であった。これを高下式フロ
ーテスターで８０℃の溶融粘度を測定した結果は、８０
ポイズであった。合成例２（不飽和ポリエステル樹脂
（ＵＰ−２）の合成攪拌機、環流冷却塔、窒素ガス導入
管、温度計を備えた反応容器にプロピレングリコール７
６１ｇ、無水フタル酸７４０ｇ、無水マレイン酸、４９
０ｇを仕込み２１０℃まで昇温し、２１０℃で反応を進
め酸価３０で温度を下げ、スチレンモノマーを９３３
ｇ、ハイドロキノンを全仕込量に対して０．０１部、タ
ーシャリブチルカテコールを全仕込量に対して０．００
５部仕込みＵＰ−２を得た。
り、常温で固状、非粘着性であった。これを高下式フロ
ーテスターで８０℃の溶融粘度を測定した結果は、８０
ポイズであった。合成例２（不飽和ポリエステル樹脂
（ＵＰ−２）の合成攪拌機、環流冷却塔、窒素ガス導入
管、温度計を備えた反応容器にプロピレングリコール７
６１ｇ、無水フタル酸７４０ｇ、無水マレイン酸、４９
０ｇを仕込み２１０℃まで昇温し、２１０℃で反応を進
め酸価３０で温度を下げ、スチレンモノマーを９３３
ｇ、ハイドロキノンを全仕込量に対して０．０１部、タ
ーシャリブチルカテコールを全仕込量に対して０．００
５部仕込みＵＰ−２を得た。
【００１９】ＵＰ−２の揮発分は３４％で、酸価２０、
液状物の為、高下式フローテスターでの粘度は不可能だ
った。そこで２５℃での粘度を測定したところ１１ポイ
ズ（液状物）であった。合成例３（不飽和ポリエステル
樹脂（ＵＰ−３）の合成攪拌後、環流冷却塔、窒素ガス
導入管、温度計を備えた反応容器にエチレングリコール
５５９ｇ、プロピレングリコール７６ｇ、テレフタル酸
８３０ｇを仕込み２２０℃まで昇温し２２０℃で反応を
進め、酸価１０になった時点でフマール酸５８０ｇを仕
込み２１０℃まで昇温し２１０℃で反応を進め酸価１５
で温度を下げスチレンモノマー９６１ｇ、ハイドロキノ
ンを全仕込量に対して０．０１部、ターシャリブチルカ
テコールを全仕込量に対して０．００５部仕込みＵＰ−
３を得た。ＵＰ−３の揮発分は３４％で酸価１０であり
常温で固状、非粘着性であった。これを高下式フローテ
スターで８０℃の溶融粘度を測定した結果は１０００ポ
イズであった。 実施例−１ ＵＰ−１を８０℃に昇温し溶融し光硬化剤スルガキュア
ー６５１（チバ・ガイギー社製）を１．０重量％を配合
し、３０ミクロンの厚さのポリビニルアルコールフィム
ルの上に塗布し２インチのチョップストランドを散布し
た後、更に本配合物が塗布された３０ミクロンの厚さの
ポリビニルアルコールフィルムを本配合物がチョップス
トランド側にくるように覆いかぶせローラー等で含浸脱
泡した後常温まで冷却し繊維強化シート状成形材料Ａ−
１を得た。Ａ−１は厚みが３．０mmでありチョップスト
ランドの含有率は約３０重量％であった。 実施例−２ ＵＰ−１を８０℃に昇温し溶融攪拌し４０℃まで温度を
下げ過酸化物触媒ベンゾイルパーオキサイドペースト
（５０％ジブチルフタレート）を２．０重量％配合し再
び６０℃で昇温した以外は実施例−１と同様の方法で繊
維強化シート状成形材料Ａ−２を得た。
液状物の為、高下式フローテスターでの粘度は不可能だ
った。そこで２５℃での粘度を測定したところ１１ポイ
ズ（液状物）であった。合成例３（不飽和ポリエステル
樹脂（ＵＰ−３）の合成攪拌後、環流冷却塔、窒素ガス
導入管、温度計を備えた反応容器にエチレングリコール
５５９ｇ、プロピレングリコール７６ｇ、テレフタル酸
８３０ｇを仕込み２２０℃まで昇温し２２０℃で反応を
進め、酸価１０になった時点でフマール酸５８０ｇを仕
込み２１０℃まで昇温し２１０℃で反応を進め酸価１５
で温度を下げスチレンモノマー９６１ｇ、ハイドロキノ
ンを全仕込量に対して０．０１部、ターシャリブチルカ
テコールを全仕込量に対して０．００５部仕込みＵＰ−
３を得た。ＵＰ−３の揮発分は３４％で酸価１０であり
常温で固状、非粘着性であった。これを高下式フローテ
スターで８０℃の溶融粘度を測定した結果は１０００ポ
イズであった。 実施例−１ ＵＰ−１を８０℃に昇温し溶融し光硬化剤スルガキュア
ー６５１（チバ・ガイギー社製）を１．０重量％を配合
し、３０ミクロンの厚さのポリビニルアルコールフィム
ルの上に塗布し２インチのチョップストランドを散布し
た後、更に本配合物が塗布された３０ミクロンの厚さの
ポリビニルアルコールフィルムを本配合物がチョップス
トランド側にくるように覆いかぶせローラー等で含浸脱
泡した後常温まで冷却し繊維強化シート状成形材料Ａ−
１を得た。Ａ−１は厚みが３．０mmでありチョップスト
ランドの含有率は約３０重量％であった。 実施例−２ ＵＰ−１を８０℃に昇温し溶融攪拌し４０℃まで温度を
下げ過酸化物触媒ベンゾイルパーオキサイドペースト
（５０％ジブチルフタレート）を２．０重量％配合し再
び６０℃で昇温した以外は実施例−１と同様の方法で繊
維強化シート状成形材料Ａ−２を得た。
【００２０】Ａ−２は厚みが３．０mmでありチョップス
トランドの含有率は約３０重量％であった。 比較例−１ ＵＰ−２を常温で光硬化剤イルガキュア−６５１（チバ
・ガイギー社製）を１．０重量部配合した以外は、実施
例−１と同様の方法で繊維強化シート状成形材料Ｂ−１
を得た。
トランドの含有率は約３０重量％であった。 比較例−１ ＵＰ−２を常温で光硬化剤イルガキュア−６５１（チバ
・ガイギー社製）を１．０重量部配合した以外は、実施
例−１と同様の方法で繊維強化シート状成形材料Ｂ−１
を得た。
【００２１】Ｂ−１は、厚みが３．０mmでありチョップ
ストランドの含有率は約３０％であった。 比較例−２ ＵＰ−２を常温で過酸化物触媒ベンゾイルパーオキサイ
ドペースト（５０％ジブチルフタレート）を２．０重量
％配合した以外は実施例−１と同様の方法で繊維強化シ
ート状成形物Ｂ−２を得た。
ストランドの含有率は約３０％であった。 比較例−２ ＵＰ−２を常温で過酸化物触媒ベンゾイルパーオキサイ
ドペースト（５０％ジブチルフタレート）を２．０重量
％配合した以外は実施例−１と同様の方法で繊維強化シ
ート状成形物Ｂ−２を得た。
【００２２】Ｂ−２は厚みが３．０mmであり、チョップ
ストランドの含有率は約３０重量％であった。 比較例−３ ＵＰ−３を昇温し配合及び塗布、含浸、脱泡を可能にす
る粘度とするには１００℃にする必要があり１００℃で
光硬化剤イルガキュアー６５１（チバ・ガイギー社製）
を１．０重量％を配合した以外は実施例−１と同様の方
法で繊維強化シート状成形材料Ｂ−３を得た。 比較例−４ ＵＰ−３を１００℃に昇温し溶融攪拌し配合可能下限温
度９０℃まで下げ過酸化物触媒ベンゾイルパーオキサイ
ド（５０％ジブチルフタレート）２．０重量％配合した
ところ硬してしまい繊維強化シート状成形材料Ｂ−４は
得られなかった。繊維強化シート状成形材料に使用した
不飽和ポリエステル樹脂の特性を表−１に示す。又繊維
強化シート状成形材料の特性を表−２に示す。
ストランドの含有率は約３０重量％であった。 比較例−３ ＵＰ−３を昇温し配合及び塗布、含浸、脱泡を可能にす
る粘度とするには１００℃にする必要があり１００℃で
光硬化剤イルガキュアー６５１（チバ・ガイギー社製）
を１．０重量％を配合した以外は実施例−１と同様の方
法で繊維強化シート状成形材料Ｂ−３を得た。 比較例−４ ＵＰ−３を１００℃に昇温し溶融攪拌し配合可能下限温
度９０℃まで下げ過酸化物触媒ベンゾイルパーオキサイ
ド（５０％ジブチルフタレート）２．０重量％配合した
ところ硬してしまい繊維強化シート状成形材料Ｂ−４は
得られなかった。繊維強化シート状成形材料に使用した
不飽和ポリエステル樹脂の特性を表−１に示す。又繊維
強化シート状成形材料の特性を表−２に示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】実施例−３ 繊維強化シート状成形材料Ａ−１を図２に示す装置を用
い、図２の様に固定用枠３にクランプ４を用い成形型１
に固定した後、６０℃に加熱し空間部５の空気を真空ポ
ンプにて５００〜７００mmHgの減圧で徐々に減圧し、該
成形材料Ａ−１に成形型２に密着させてバルブ６を閉
める。次に紫外線ランプで５分間照射し、硬化させ成形
品を得た。 実施例−４ 繊維強化シート状成形材料Ａ−２を用い、実施例−３と
同様の方法で型添いさせ、バルブ６を閉め８０℃まで昇
温し、１０分間保持し硬化させ成形品を得た。 実施例−５ 繊維強化シート状成形材料Ａ−１を用い成形型２にあら
かじめゲルコートを塗布硬化させ、該成形材料Ａ−１の
型側面のフィルムを除去した以外は実施例−３と同様の
方法で成形、硬化させゲルコート付成形品を得た。 実施例−６ 繊維強化シート状成形材料Ａ−１と図１−（１）に示す
装置を用い、該成形材料Ａ−１を成形材料固定用枠２に
成形材料固定用クランプ３を用いて固定し、６０℃に加
熱するとともに成形材料固定用枠３に固定された該成形
材料Ａ−１を成形型２に押しつけ図７−（２）の様に型
固定用クランプ３での該成形材料Ａ−１を固定する。次
に真空ポンプにて５００〜７００mmHgの減圧で徐々に減
圧し成形型２に密着させてバルブ６を閉める。次に紫外
線ランプで５分間照射し硬化させ成形品を得た。 比較例−５ 繊維強化シート状成形材料Ｂ−１を用いた以外は実施例
−５と同様の方法で成形したが成形材料Ｂ−１はフィル
ム剥離性が及び粘着性が悪いため型に固定できず成形品
を得ることができなかった。 比較例−６ 繊維強化シート状成形材料Ｂ−３と加熱温度を８０℃に
した以外は実施例−３と同様の方法で成形したが成形材
料Ｂ−３の溶融粘度が高いため型添いできず成形品を得
ることができなかった。実施例３〜６、比較例５，６の
成形についての結果を表−３に示す。
い、図２の様に固定用枠３にクランプ４を用い成形型１
に固定した後、６０℃に加熱し空間部５の空気を真空ポ
ンプにて５００〜７００mmHgの減圧で徐々に減圧し、該
成形材料Ａ−１に成形型２に密着させてバルブ６を閉
める。次に紫外線ランプで５分間照射し、硬化させ成形
品を得た。 実施例−４ 繊維強化シート状成形材料Ａ−２を用い、実施例−３と
同様の方法で型添いさせ、バルブ６を閉め８０℃まで昇
温し、１０分間保持し硬化させ成形品を得た。 実施例−５ 繊維強化シート状成形材料Ａ−１を用い成形型２にあら
かじめゲルコートを塗布硬化させ、該成形材料Ａ−１の
型側面のフィルムを除去した以外は実施例−３と同様の
方法で成形、硬化させゲルコート付成形品を得た。 実施例−６ 繊維強化シート状成形材料Ａ−１と図１−（１）に示す
装置を用い、該成形材料Ａ−１を成形材料固定用枠２に
成形材料固定用クランプ３を用いて固定し、６０℃に加
熱するとともに成形材料固定用枠３に固定された該成形
材料Ａ−１を成形型２に押しつけ図７−（２）の様に型
固定用クランプ３での該成形材料Ａ−１を固定する。次
に真空ポンプにて５００〜７００mmHgの減圧で徐々に減
圧し成形型２に密着させてバルブ６を閉める。次に紫外
線ランプで５分間照射し硬化させ成形品を得た。 比較例−５ 繊維強化シート状成形材料Ｂ−１を用いた以外は実施例
−５と同様の方法で成形したが成形材料Ｂ−１はフィル
ム剥離性が及び粘着性が悪いため型に固定できず成形品
を得ることができなかった。 比較例−６ 繊維強化シート状成形材料Ｂ−３と加熱温度を８０℃に
した以外は実施例−３と同様の方法で成形したが成形材
料Ｂ−３の溶融粘度が高いため型添いできず成形品を得
ることができなかった。実施例３〜６、比較例５，６の
成形についての結果を表−３に示す。
【００２５】
【表３】
【００２６】
【発明の効果】本発明による利点は、繊維強化シート状
成形材料が常温で非粘着性のためシートの切断および型
への固定が容易にかつ清潔に実施できるので成形作業性
に優れる。更に、プラスチックフィルムの剥離、除去が
可能となり、ゲルコート付き成形あるいは、予備成形さ
れた成形物にオーバーレイすることが可能である。
成形材料が常温で非粘着性のためシートの切断および型
への固定が容易にかつ清潔に実施できるので成形作業性
に優れる。更に、プラスチックフィルムの剥離、除去が
可能となり、ゲルコート付き成形あるいは、予備成形さ
れた成形物にオーバーレイすることが可能である。
【００２７】又、装置面では、成形型が非常に安価のた
め型の形状変更が容易にでき、小量、多品種および大型
の成形が容易にできる。更に他の装置、加熱炉、真空ポ
ンプ、必要に応じ光照射装置等も比較的安価で装置に対
するイニシャルコストを低くおさえることができる。
め型の形状変更が容易にでき、小量、多品種および大型
の成形が容易にできる。更に他の装置、加熱炉、真空ポ
ンプ、必要に応じ光照射装置等も比較的安価で装置に対
するイニシャルコストを低くおさえることができる。
【図１】第１図は、凸型での真空成形法を示すものであ
る。
る。
【図２】第２図は、凹型での真空成形法を示すものであ
る。
る。
１ 繊維強化シート状成形材料 ２ 成形型 ３ 固定用枠 ４ 固定用クランプ ５ 空間部 ６ バルブ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C08J 5/24 CFE ＣＡ（ＳＴＮ)
Claims (3)
- 【請求項１】 常温下で非粘着性で、かつ８０℃におけ
る溶融粘度が１００ポイズより小さいものである重合性
単量体を含有する不飽和ポリエステル樹脂組成物を含浸
した繊維強化材の片面もしくは両面にフィルムを有する
ことを特徴とする繊維強化シート状成形材料。 - 【請求項２】 請求項１の繊維強化シート状成形材料の
周囲を成形型の周囲に直接固定した後あるいは、加熱し
ながら枠で固定された繊維強化シート状成形材料を成形
型の周囲に固定した後、４０〜８０℃で加熱し、該成形
材料で密閉された空間部を減圧により、該成形材料を型
に密着させて硬化させることを特徴とする成形方法。 - 【請求項３】 請求項１の繊維強化シート状成形材料の
成形型側のプラスチックフィルム剥離除去した後、成形
することを特徴とする請求項２の成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40802090A JP3036083B2 (ja) | 1990-12-27 | 1990-12-27 | 繊維強化シート状成形材料及びその成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40802090A JP3036083B2 (ja) | 1990-12-27 | 1990-12-27 | 繊維強化シート状成形材料及びその成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04224829A JPH04224829A (ja) | 1992-08-14 |
| JP3036083B2 true JP3036083B2 (ja) | 2000-04-24 |
Family
ID=18517531
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP40802090A Expired - Fee Related JP3036083B2 (ja) | 1990-12-27 | 1990-12-27 | 繊維強化シート状成形材料及びその成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3036083B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4965296B2 (ja) * | 2007-03-20 | 2012-07-04 | 三菱重工業株式会社 | プリフォームおよびｆｒｐの製造方法 |
| CN112518970A (zh) * | 2020-12-29 | 2021-03-19 | 山东双端数字科技有限公司 | 一种节段箱梁冬季施工用加热保温装置 |
-
1990
- 1990-12-27 JP JP40802090A patent/JP3036083B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04224829A (ja) | 1992-08-14 |
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