JP3031120B2 - セラミック製バルブの係止構造 - Google Patents
セラミック製バルブの係止構造Info
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- JP3031120B2 JP3031120B2 JP5161492A JP16149293A JP3031120B2 JP 3031120 B2 JP3031120 B2 JP 3031120B2 JP 5161492 A JP5161492 A JP 5161492A JP 16149293 A JP16149293 A JP 16149293A JP 3031120 B2 JP3031120 B2 JP 3031120B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はセラミック製バルブの係
止構造に関する。
止構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関の吸排気用バルブをリテーナに
係止せしめるコッタにおいて、該コッタの上記リテーナ
に対する相対移動を規制するようにする規制部材を設け
たバルブの係止構造が公知である（実開昭６３−１７８
１０号公報参照）。また、内燃機関の吸排気用セラミッ
ク製バルブをリテーナに係止せしめるコッタにおいて、
該コッタを磁化すると共に該コッタを周方向に分割した
一対のコッタ半体から形成し、コッタ半体の合わせ面の
磁極を組付け時において互いに同極となるようにコッタ
半体を配置したセラミック製バルブの係止構造が公知で
ある（実開平２−９０３０５号公報参照）。
係止せしめるコッタにおいて、該コッタの上記リテーナ
に対する相対移動を規制するようにする規制部材を設け
たバルブの係止構造が公知である（実開昭６３−１７８
１０号公報参照）。また、内燃機関の吸排気用セラミッ
ク製バルブをリテーナに係止せしめるコッタにおいて、
該コッタを磁化すると共に該コッタを周方向に分割した
一対のコッタ半体から形成し、コッタ半体の合わせ面の
磁極を組付け時において互いに同極となるようにコッタ
半体を配置したセラミック製バルブの係止構造が公知で
ある（実開平２−９０３０５号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述のバルブ係止構造
ではコッタのリテーナに対する相対移動を規制すること
によってコッタ底部における応力集中の発生を阻止し、
その結果バルブに亀裂が生じるのを阻止している。しか
しながらこれらのバルブ係止構造では構造が複雑であ
り、また高価になるという問題がある。
ではコッタのリテーナに対する相対移動を規制すること
によってコッタ底部における応力集中の発生を阻止し、
その結果バルブに亀裂が生じるのを阻止している。しか
しながらこれらのバルブ係止構造では構造が複雑であ
り、また高価になるという問題がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば、内燃機関の吸排気用セラミック製
バルブをリテーナに係止せしめるコッタにおいて、リテ
ーナ内周面に当接するコッタの外周面をコッタ頂部に向
けてテーパ角θで拡開するように形成すると共に該コッ
タを周方向に分割した一対のコッタ半体から形成し、こ
れら一対のコッタ半体間に形成される一対の間隙ｘ（ｍ
ｍ）が組付け時において ０．２ｔａｎ（θ／２）≦ｘ≦ｔａｎ（θ／２） の範囲となるように各コッタ半体の寸法を定めている。
めに本発明によれば、内燃機関の吸排気用セラミック製
バルブをリテーナに係止せしめるコッタにおいて、リテ
ーナ内周面に当接するコッタの外周面をコッタ頂部に向
けてテーパ角θで拡開するように形成すると共に該コッ
タを周方向に分割した一対のコッタ半体から形成し、こ
れら一対のコッタ半体間に形成される一対の間隙ｘ（ｍ
ｍ）が組付け時において ０．２ｔａｎ（θ／２）≦ｘ≦ｔａｎ（θ／２） の範囲となるように各コッタ半体の寸法を定めている。
【０００５】
【作用】コッタのリテーナに対する相対移動量が最適範
囲内に制限される。
囲内に制限される。
【０００６】
【実施例】図１を参照すると、例えば炭素鋼からなるコ
ッタ１は周方向に分割された一対のコッタ半体２から構
成される。各コッタ半体２は対称平面Ｋ−Ｋに対して互
いに対称的に形成される。またコッタ半体２の各内周面
には凸部３が形成され、一方コッタ半体２の外周面はコ
ッタ頂部に向けてテーパ角θで拡開するように形成され
る。
ッタ１は周方向に分割された一対のコッタ半体２から構
成される。各コッタ半体２は対称平面Ｋ−Ｋに対して互
いに対称的に形成される。またコッタ半体２の各内周面
には凸部３が形成され、一方コッタ半体２の外周面はコ
ッタ頂部に向けてテーパ角θで拡開するように形成され
る。
【０００７】図２には図１に示したコッタ１を用いたセ
ラミック製バルブ係止構造４が示される。図２を参照す
ると、５はＳｉ3 Ｎ4 、ＺｒＯ2 、Ａｌ2 Ｏ4 などのセ
ラミックからなる吸排気用バルブ、６はリテーナ、７は
リテーナ６を上方に向けて付勢する圧縮ばね、をそれぞ
れ示す。バルブ５の外周面にはその全周にわたって凹部
８が形成され、この凹部６内にコッタ半体２の凸部３が
篏合される。またリテーナ６の内周面はコッタ半体２外
周面のテーパ角と同様のテーパ角を有するよう形成さ
れ、リテーナ６内周面全面にわたってコッタ半体２の外
周面に当接する。したがってバルブ５がリテーナ６に係
止される。また、組付け時においてコッタ半体２間には
一対の間隙ｘ０が形成される。
ラミック製バルブ係止構造４が示される。図２を参照す
ると、５はＳｉ3 Ｎ4 、ＺｒＯ2 、Ａｌ2 Ｏ4 などのセ
ラミックからなる吸排気用バルブ、６はリテーナ、７は
リテーナ６を上方に向けて付勢する圧縮ばね、をそれぞ
れ示す。バルブ５の外周面にはその全周にわたって凹部
８が形成され、この凹部６内にコッタ半体２の凸部３が
篏合される。またリテーナ６の内周面はコッタ半体２外
周面のテーパ角と同様のテーパ角を有するよう形成さ
れ、リテーナ６内周面全面にわたってコッタ半体２の外
周面に当接する。したがってバルブ５がリテーナ６に係
止される。また、組付け時においてコッタ半体２間には
一対の間隙ｘ０が形成される。
【０００８】ところで通常バルブ５の頂面にはカム（図
示しない）により駆動されるリフタ（図示しない）が当
接される。したがって、バルブ５を開弁すべきときには
カムがリフタに下向きの力を作用し、リフタがバルブ５
に下向きの力を作用し、その結果圧縮ばね７の上向きの
ばね力に抗してバルブ５が下方に変位するためにバルブ
５が開弁される。これに対し、バルブ５を閉弁すべきと
きには圧縮ばね７のばね力によってリテーナ６に上向き
の力が作用し、その結果バルブ５がリテーナ６と共に上
方に変位するためにバルブ５が閉弁される。
示しない）により駆動されるリフタ（図示しない）が当
接される。したがって、バルブ５を開弁すべきときには
カムがリフタに下向きの力を作用し、リフタがバルブ５
に下向きの力を作用し、その結果圧縮ばね７の上向きの
ばね力に抗してバルブ５が下方に変位するためにバルブ
５が開弁される。これに対し、バルブ５を閉弁すべきと
きには圧縮ばね７のばね力によってリテーナ６に上向き
の力が作用し、その結果バルブ５がリテーナ６と共に上
方に変位するためにバルブ５が閉弁される。
【０００９】ところで図２に示したように組付け時にお
いてコッタ半体２間に一対の間隙ｘ０が形成した場合上
述のようにしてバルブ５の開閉弁動作を行うと次第にコ
ッタ半体２およびバルブ５がリテーナ６に対して相対的
に下方に移動するようになる。すなわち、図３に示すよ
うに例えばバルブ５頂面とリテーナ６頂面間の軸方向距
離がΔＬ（＝Ｌ０−Ｌ１）だけ減少するようになる。こ
れは、バルブ５駆動時各コッタ半体２に対し半径方向の
応力が作用してコッタ半体２が半径方向に圧縮されるた
めである。このとき各コッタ半体２はこれらコッタ半体
２間の間隙を減少させるように周方向に延びており、し
たがってコッタ半体２およびバルブ５のリテーナ６に対
する相対移動はコッタ半体２に作用する半径方向応力に
よってコッタ半体２が圧縮されなくなるか、あるいは多
くともコッタ半体２が互いに当接してコッタ半体２間の
間隙が零になるまで継続される。なお、コッタ半体２が
圧縮されるときコッタ半体２の軸方向への延びは無視で
きる。
いてコッタ半体２間に一対の間隙ｘ０が形成した場合上
述のようにしてバルブ５の開閉弁動作を行うと次第にコ
ッタ半体２およびバルブ５がリテーナ６に対して相対的
に下方に移動するようになる。すなわち、図３に示すよ
うに例えばバルブ５頂面とリテーナ６頂面間の軸方向距
離がΔＬ（＝Ｌ０−Ｌ１）だけ減少するようになる。こ
れは、バルブ５駆動時各コッタ半体２に対し半径方向の
応力が作用してコッタ半体２が半径方向に圧縮されるた
めである。このとき各コッタ半体２はこれらコッタ半体
２間の間隙を減少させるように周方向に延びており、し
たがってコッタ半体２およびバルブ５のリテーナ６に対
する相対移動はコッタ半体２に作用する半径方向応力に
よってコッタ半体２が圧縮されなくなるか、あるいは多
くともコッタ半体２が互いに当接してコッタ半体２間の
間隙が零になるまで継続される。なお、コッタ半体２が
圧縮されるときコッタ半体２の軸方向への延びは無視で
きる。
【００１０】図４にはＳｉ3 Ｎ4 からなるバルブ５に対
してコッタ半体２およびバルブ５のリテーナ６に対する
相対移動量ΔＬと不具合発生率との関係が示される。上
述のようにコッタ半体２およびバルブ５がリテーナ６に
対して相対移動するときにはコッタ半体２間の間隙が減
少されるので組付け時におけるコッタ半体２間の間隙ｘ
０（図２）が大きいとき程相対移動量ΔＬは大きくな
る。図４を参照すると組付け時におけるコッタ半体２の
間隙ｘ０を比較的大きくして０．５＜ΔＬ（ｍｍ）とな
るようにすると不具合率が高くなっていることがわか
る。これは、相対移動量ΔＬが比較的大きいときにはコ
ッタ半体２の底部に応力集中が生じるためであり、その
結果図５（ａ）に示すようにコッタ半体２底部周りのバ
ルブ５に亀裂ｋが生じるようになる。これに対し組付け
時におけるコッタ半体２の間隙ｘ０を比較的小さくして
ΔＬ（ｍｍ）＜０．１となるようにした場合も不具合が
生じている。これは、相対移動量ΔＬが小さいと各コッ
タ半体２が周方向に延びることができずコッタ半体２の
凸部３に応力集中が生じるためであり、その結果図５
（ｂ）に示すようにバルブ５の凹部８に亀裂ｋが生じる
ようになる。特に本発明による実施例においてバルブ５
はぜい性材料であるセラミックからなり、したがって上
述のような応力集中は不具合を生じうる。一方、０．１
≦ΔＬ（ｍｍ）≦０．５であるときにはコッタ半体２の
各内周面が全面にわたってバルブ５に当接し、したがっ
てバルブ５に作用する応力の集中が阻止されてバルブ５
に亀裂が生じるのが阻止され、その結果バルブ５がリテ
ーナ６に良好に係止される。したがって各コッタ半体２
の寸法を調節して０．１≦ΔＬ（ｍｍ）≦０．５となる
ように組付け時間隙ｘ０を定める必要がある。
してコッタ半体２およびバルブ５のリテーナ６に対する
相対移動量ΔＬと不具合発生率との関係が示される。上
述のようにコッタ半体２およびバルブ５がリテーナ６に
対して相対移動するときにはコッタ半体２間の間隙が減
少されるので組付け時におけるコッタ半体２間の間隙ｘ
０（図２）が大きいとき程相対移動量ΔＬは大きくな
る。図４を参照すると組付け時におけるコッタ半体２の
間隙ｘ０を比較的大きくして０．５＜ΔＬ（ｍｍ）とな
るようにすると不具合率が高くなっていることがわか
る。これは、相対移動量ΔＬが比較的大きいときにはコ
ッタ半体２の底部に応力集中が生じるためであり、その
結果図５（ａ）に示すようにコッタ半体２底部周りのバ
ルブ５に亀裂ｋが生じるようになる。これに対し組付け
時におけるコッタ半体２の間隙ｘ０を比較的小さくして
ΔＬ（ｍｍ）＜０．１となるようにした場合も不具合が
生じている。これは、相対移動量ΔＬが小さいと各コッ
タ半体２が周方向に延びることができずコッタ半体２の
凸部３に応力集中が生じるためであり、その結果図５
（ｂ）に示すようにバルブ５の凹部８に亀裂ｋが生じる
ようになる。特に本発明による実施例においてバルブ５
はぜい性材料であるセラミックからなり、したがって上
述のような応力集中は不具合を生じうる。一方、０．１
≦ΔＬ（ｍｍ）≦０．５であるときにはコッタ半体２の
各内周面が全面にわたってバルブ５に当接し、したがっ
てバルブ５に作用する応力の集中が阻止されてバルブ５
に亀裂が生じるのが阻止され、その結果バルブ５がリテ
ーナ６に良好に係止される。したがって各コッタ半体２
の寸法を調節して０．１≦ΔＬ（ｍｍ）≦０．５となる
ように組付け時間隙ｘ０を定める必要がある。
【００１１】次に図６および図７を参照してコッタ半体
２およびバルブ５のリテーナ６に対する相対移動量ΔＬ
とコッタ半体２間の間隙の減少量Δｘとの関係について
説明する。図６および図７において、ｒｂはバルブ５の
半径、ｒ０は組付け時におけるコッタ１の頂面の外径、
ｒ１は経時後のコッタ１の頂面の外径、をそれぞれ示
す。ｒ０は組付け時におけるコッタ１外径を代表し、ｒ
１は経時後のコッタ１外径を代表している。またコッタ
半体２間の間隙は半径方向および軸方向に関して一定で
ある。
２およびバルブ５のリテーナ６に対する相対移動量ΔＬ
とコッタ半体２間の間隙の減少量Δｘとの関係について
説明する。図６および図７において、ｒｂはバルブ５の
半径、ｒ０は組付け時におけるコッタ１の頂面の外径、
ｒ１は経時後のコッタ１の頂面の外径、をそれぞれ示
す。ｒ０は組付け時におけるコッタ１外径を代表し、ｒ
１は経時後のコッタ１外径を代表している。またコッタ
半体２間の間隙は半径方向および軸方向に関して一定で
ある。
【００１２】まず、コッタ半体２がリテーナ６に対して
ΔＬだけ相対移動したとすると、すなわち図６に示すよ
うにコッタ半体２がリテーナ６に対して実線で示した相
対位置から破線で示した相対位置まで移動したとすると
このときコッタ１の外径はΔｒ（＝ｒ０−ｒ１）だけ減
少し、このΔｒはコッタ１外周面のテーパ角θを用いて
次式のように表される。 Δｒ＝ｒ０−ｒ１＝ΔＬ・ｔａｎ（θ／２）
ΔＬだけ相対移動したとすると、すなわち図６に示すよ
うにコッタ半体２がリテーナ６に対して実線で示した相
対位置から破線で示した相対位置まで移動したとすると
このときコッタ１の外径はΔｒ（＝ｒ０−ｒ１）だけ減
少し、このΔｒはコッタ１外周面のテーパ角θを用いて
次式のように表される。 Δｒ＝ｒ０−ｒ１＝ΔＬ・ｔａｎ（θ／２）
【００１３】次に、各コッタ半体２が半径方向に圧縮さ
れると上述のように各コッタ半体２が周方向に延びるた
めにコッタ半体２間の間隙が減少するが、各コッタ半体
２が半径方向にΔｒだけ圧縮されたときの各コッタ半体
２の周方向への延び量は第１の見掛けの間隙減少量Δ
ｘ′に等しい。各コッタ半体２が半径方向に圧縮された
とき各コッタ半体２が軸方向には延びないとするとこの
第１の見掛けの間隙減少量Δｘ′はコッタ１のポアソン
比νを用いて次式で表される。 Δｘ′＝ν・Δｒ＝ν・ΔＬ・ｔａｎ（θ／２）
れると上述のように各コッタ半体２が周方向に延びるた
めにコッタ半体２間の間隙が減少するが、各コッタ半体
２が半径方向にΔｒだけ圧縮されたときの各コッタ半体
２の周方向への延び量は第１の見掛けの間隙減少量Δ
ｘ′に等しい。各コッタ半体２が半径方向に圧縮された
とき各コッタ半体２が軸方向には延びないとするとこの
第１の見掛けの間隙減少量Δｘ′はコッタ１のポアソン
比νを用いて次式で表される。 Δｘ′＝ν・Δｒ＝ν・ΔＬ・ｔａｎ（θ／２）
【００１４】一方、コッタ１の外径がｒ０からｒ１まで
減少されると、図７に示すように各コッタ半体２が周方
向に延びなくてもコッタ半体２間の間隙が第２の見掛け
の減少量Δｘ′′だけ減少する。組付け時の見掛けの間
隙をｘ０′、経時後の見掛けの間隙をｘ１′とすると組
付け時のコッタ１の周方向長さはその平均半径（ｒｂ＋
ｒ０）／２を用いて２π（ｒｂ＋ｒ０）／２−２・ｘ
０′であり、経時後のコッタ１の周方向長さはその平均
半径（ｒｂ＋ｒ１）／２を用いて２π（ｒｂ＋ｒ１）／
２−２・ｘ１′である。したがってコッタ半体２が周方
向に延びないとしてこれらコッタ１の周方向長さが等し
いと置くと第２の見掛けの間隙減少量Δｘ′′は次式で
表される。 Δｘ′′＝ｘ０′−ｘ１′＝（π／２）・Δｒ ＝（π／２）・ΔＬ・ｔａｎ（θ／２）
減少されると、図７に示すように各コッタ半体２が周方
向に延びなくてもコッタ半体２間の間隙が第２の見掛け
の減少量Δｘ′′だけ減少する。組付け時の見掛けの間
隙をｘ０′、経時後の見掛けの間隙をｘ１′とすると組
付け時のコッタ１の周方向長さはその平均半径（ｒｂ＋
ｒ０）／２を用いて２π（ｒｂ＋ｒ０）／２−２・ｘ
０′であり、経時後のコッタ１の周方向長さはその平均
半径（ｒｂ＋ｒ１）／２を用いて２π（ｒｂ＋ｒ１）／
２−２・ｘ１′である。したがってコッタ半体２が周方
向に延びないとしてこれらコッタ１の周方向長さが等し
いと置くと第２の見掛けの間隙減少量Δｘ′′は次式で
表される。 Δｘ′′＝ｘ０′−ｘ１′＝（π／２）・Δｒ ＝（π／２）・ΔＬ・ｔａｎ（θ／２）
【００１５】したがってコッタ半体２がリテーナ６に対
してΔＬだけ相対移動したときコッタ半体２間の間隙が
Δｘだけ減少するとすると、この間隙減少量Δｘは第１
の見掛けの間隙減少量Δｘ′と第２の見掛けの間隙減少
量Δｘ′′との和として次式のように求められる。 Δｘ＝Δｘ′＋Δｘ′′＝（π／２＋ν）・ΔＬ・ｔａ
ｎ（θ／２） 本発明による実施例においてコッタ１のポアソン比νは
０．３であり、したがって間隙減少量Δｘは次式のよう
に近似されうる。 Δｘ＝（π／２＋０．３）・ΔＬ・ｔａｎ（θ／２） ≒２・ΔＬ・ｔａｎ（θ／２）
してΔＬだけ相対移動したときコッタ半体２間の間隙が
Δｘだけ減少するとすると、この間隙減少量Δｘは第１
の見掛けの間隙減少量Δｘ′と第２の見掛けの間隙減少
量Δｘ′′との和として次式のように求められる。 Δｘ＝Δｘ′＋Δｘ′′＝（π／２＋ν）・ΔＬ・ｔａ
ｎ（θ／２） 本発明による実施例においてコッタ１のポアソン比νは
０．３であり、したがって間隙減少量Δｘは次式のよう
に近似されうる。 Δｘ＝（π／２＋０．３）・ΔＬ・ｔａｎ（θ／２） ≒２・ΔＬ・ｔａｎ（θ／２）
【００１６】ところでバルブ５をリテーナ６に良好に係
止させるためには上述のように ０．１≦ΔＬ（ｍｍ）≦０．５ であるようにする必要があるが、上述のように間隙減少
量ΔｘはΔＬによって一意的に決まるのでバルブ５をリ
テーナ６に良好に係止させるための条件は次式のように
書き換えられうる。 ０．２ｔａｎ（θ／２）≦Δｘ（ｍｍ）≦ｔａｎ（θ／
２） ところがコッタ１がリテーナ６に対して相対移動するの
に伴い各コッタ半体２がその周方向に延びるときコッタ
半体２が互いに当接して間隙が零になるまで延びうるの
で上式のΔｘは組付け時におけるコッタ半体２間の間隙
ｘ０に置換できる。 ０．２ｔａｎ（θ／２）≦ｘ０（ｍｍ）≦ｔａｎ（θ／
２）
止させるためには上述のように ０．１≦ΔＬ（ｍｍ）≦０．５ であるようにする必要があるが、上述のように間隙減少
量ΔｘはΔＬによって一意的に決まるのでバルブ５をリ
テーナ６に良好に係止させるための条件は次式のように
書き換えられうる。 ０．２ｔａｎ（θ／２）≦Δｘ（ｍｍ）≦ｔａｎ（θ／
２） ところがコッタ１がリテーナ６に対して相対移動するの
に伴い各コッタ半体２がその周方向に延びるときコッタ
半体２が互いに当接して間隙が零になるまで延びうるの
で上式のΔｘは組付け時におけるコッタ半体２間の間隙
ｘ０に置換できる。 ０．２ｔａｎ（θ／２）≦ｘ０（ｍｍ）≦ｔａｎ（θ／
２）
【００１７】すなわち組付け時におけるコッタ半体２間
の間隙ｘ０が ０．２ｔａｎ（θ／２）≦ｘ０（ｍｍ）≦ｔａｎ（θ／
２） の範囲となるように各コッタ半体２の寸法を定めること
によって ０．１≦ΔＬ（ｍｍ）≦０．５ とすることができ、したがってこのときバルブ５をリテ
ーナ６に良好に係止させることができる。
の間隙ｘ０が ０．２ｔａｎ（θ／２）≦ｘ０（ｍｍ）≦ｔａｎ（θ／
２） の範囲となるように各コッタ半体２の寸法を定めること
によって ０．１≦ΔＬ（ｍｍ）≦０．５ とすることができ、したがってこのときバルブ５をリテ
ーナ６に良好に係止させることができる。
【００１８】本発明によれば、組付け時におけるコッタ
半体２間の間隙を上式の範囲となるようにコッタ半体２
の寸法を規定するだけでバルブ５をリテーナ６に良好に
係止させることができるようになり、その結果構造が簡
単であり、また費用が高くならない。また本発明によれ
ばバルブ係止構造４には追加の部材が設けられず、した
がってバルブ係止構造４の重量が増加しないためにバル
ブ係止構造４を機関高回転運転時にも十分適用できる。
半体２間の間隙を上式の範囲となるようにコッタ半体２
の寸法を規定するだけでバルブ５をリテーナ６に良好に
係止させることができるようになり、その結果構造が簡
単であり、また費用が高くならない。また本発明によれ
ばバルブ係止構造４には追加の部材が設けられず、した
がってバルブ係止構造４の重量が増加しないためにバル
ブ係止構造４を機関高回転運転時にも十分適用できる。
【００１９】
【発明の効果】構造が簡単でかつ安価なバルブ係止構造
によってセラミック製バルブをリテーナに良好に係止さ
せることができる。
によってセラミック製バルブをリテーナに良好に係止さ
せることができる。
【図１】コッタ半体の平面断面図および頂面図である。
【図２】バルブ係止構造の平面断面図および頂面図であ
る。
る。
【図３】バルブ係止構造の部分平面断面図である。
【図４】不具合発生率と相対移動量との関係を示す線図
である。
である。
【図５】好ましくない例を示すバルブ係止構造の部分平
面断面図である。
面断面図である。
【図６】相対移動量とコッタの外径の変化量との関係を
示す図である。
示す図である。
【図７】コッタの外径の変化量と間隙減少量との関係を
示す図である。
示す図である。
１…コッタ ２…コッタ半体 ３…凸部 ４…バルブ係止構造 ５…バルブ ６…リテーナ ７…圧縮ばね ８…凹部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭52−154915（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−17810（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−90305（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−125804（ＪＰ，Ａ) 曽根健哉、新沢順悦、時末光著、内燃 機関設計法、第４版、株式会社朝倉書 店、昭和51年10月25日、参考図３−12 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F01L 3/10
Claims (1)
- 【請求項１】 内燃機関の吸排気用セラミック製バルブ
をリテーナに係止せしめるコッタにおいて、リテーナ内
周面に当接するコッタの外周面をコッタ頂部に向けてテ
ーパ角θで拡開するように形成すると共に該コッタを周
方向に分割した一対のコッタ半体から形成し、これら一
対のコッタ半体間に形成される一対の間隙ｘ（ｍｍ）が
組付け時において ０．２ｔａｎ（θ／２）≦ｘ≦ｔａｎ（θ／２） の範囲となるように各コッタ半体の寸法を定めたセラミ
ック製バルブの係止構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5161492A JP3031120B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | セラミック製バルブの係止構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5161492A JP3031120B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | セラミック製バルブの係止構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0719013A JPH0719013A (ja) | 1995-01-20 |
| JP3031120B2 true JP3031120B2 (ja) | 2000-04-10 |
Family
ID=15736104
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5161492A Expired - Lifetime JP3031120B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | セラミック製バルブの係止構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3031120B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104481624A (zh) * | 2014-11-26 | 2015-04-01 | 镇江维纳特气门有限公司 | 一种抗震、耐压的气门组 |
-
1993
- 1993-06-30 JP JP5161492A patent/JP3031120B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 曽根健哉、新沢順悦、時末光著、内燃機関設計法、第４版、株式会社朝倉書店、昭和５１年１０月２５日、参考図３−１２ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0719013A (ja) | 1995-01-20 |
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