JP3022686B2 - 動圧過給機関の排気マニホールド構造 - Google Patents
動圧過給機関の排気マニホールド構造Info
- Publication number
- JP3022686B2 JP3022686B2 JP4207730A JP20773092A JP3022686B2 JP 3022686 B2 JP3022686 B2 JP 3022686B2 JP 4207730 A JP4207730 A JP 4207730A JP 20773092 A JP20773092 A JP 20773092A JP 3022686 B2 JP3022686 B2 JP 3022686B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- manifold
- exhaust
- cylinder
- exhaust manifold
- internal combustion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Supercharger (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
- Exhaust Silencers (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関の最も使用頻
度の高い回転数が変更される場合に、同じ着火順序の場
合には、ネジリ振動の多い回転数で常時内燃機関を運転
する可能性が発生するのである。このように、所望の回
転数が変わると、内燃機関の着火順序を変更する必要が
あり、このように着火順序が変更されると、動圧過給機
関を用いる場合には、マニホールドの容量を大きくしな
いので、排気干渉を回避する為に、群構成の排気マニホ
ールドの、群を変更する必要が出てくるのである。この
ように排気マニホールドの群構成が変化した場合にも、
簡単に排気マニホールドの構成を変更可能としたもので
ある。
度の高い回転数が変更される場合に、同じ着火順序の場
合には、ネジリ振動の多い回転数で常時内燃機関を運転
する可能性が発生するのである。このように、所望の回
転数が変わると、内燃機関の着火順序を変更する必要が
あり、このように着火順序が変更されると、動圧過給機
関を用いる場合には、マニホールドの容量を大きくしな
いので、排気干渉を回避する為に、群構成の排気マニホ
ールドの、群を変更する必要が出てくるのである。この
ように排気マニホールドの群構成が変化した場合にも、
簡単に排気マニホールドの構成を変更可能としたもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来から、排気マニホールドを群構成と
した技術は公知とされているのである。例えば、特公昭
２６−６５５３号公報や、実開昭５７−１３４３１５号
公報に記載の技術の如くである。また、排気マニホール
ドを連結分離可能とした技術も、実開昭５９−２２９２
６号公報に記載の如き技術が公知とされているのであ
る。
した技術は公知とされているのである。例えば、特公昭
２６−６５５３号公報や、実開昭５７−１３４３１５号
公報に記載の技術の如くである。また、排気マニホール
ドを連結分離可能とした技術も、実開昭５９−２２９２
６号公報に記載の如き技術が公知とされているのであ
る。
【０００３】また従来は、８気筒の内燃機関で、単一過
給機を装備した場合には、次の如き排気マニホールドと
していたのである。第１に、４つの群構成でパルスコン
バータの動圧過給方式。この場合には、排気マニホール
ドの配管が多く、構造が複雑で多くのサポートを必要と
する為に、本発明に比較して配管容積が大きいという不
具合があったのである。第２に、単一群構成の静圧過給
方式。この場合には、第１の場合に比較して、更に大き
な配管容積を必要とし、給気マニホールドの前で、絞り
により混合気の量的制御を行うガス機関等では、絞り分
のロスをカバーする為に、きわめて効率の高い過給機が
必要となっていたのである。また一般的にも、部分負荷
での性能確保の為に、高効率の過給機を使用していたの
である。
給機を装備した場合には、次の如き排気マニホールドと
していたのである。第１に、４つの群構成でパルスコン
バータの動圧過給方式。この場合には、排気マニホール
ドの配管が多く、構造が複雑で多くのサポートを必要と
する為に、本発明に比較して配管容積が大きいという不
具合があったのである。第２に、単一群構成の静圧過給
方式。この場合には、第１の場合に比較して、更に大き
な配管容積を必要とし、給気マニホールドの前で、絞り
により混合気の量的制御を行うガス機関等では、絞り分
のロスをカバーする為に、きわめて効率の高い過給機が
必要となっていたのである。また一般的にも、部分負荷
での性能確保の為に、高効率の過給機を使用していたの
である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、次の如くである。第１に、着火順序により
ネジリ振動の発生回転数が変化するので、発電機仕様で
は、５０Ｈｚ地域と６０Ｈｚ地域とで、内燃機関の所要
回転数が異なった場合に、該回転数を変更すると、ネジ
リ振動の発生する回転数を回避するために、着火順序を
変更する必要があるのである。このように、着火順序が
変化した場合に、排気干渉を回避する為に、排気マニホ
ールドの群構成を簡単に変更することが容易に出来るの
である。また、発電機以外に使用する内燃機関の場合に
も、所望の定格出力により回転数が変更され、これに合
わせて、着火順序を変更することがあるのであるが、こ
のような場合においても、排気マニホールドの群構成の
変更が容易に出来るのである。第２に、静圧過給方式の
ような高効率の過給機を必要としない。第３に、よりコ
ンパクトな配管容積とする。第４に、構造が単純でメン
テナンスも容易に行える。
する課題は、次の如くである。第１に、着火順序により
ネジリ振動の発生回転数が変化するので、発電機仕様で
は、５０Ｈｚ地域と６０Ｈｚ地域とで、内燃機関の所要
回転数が異なった場合に、該回転数を変更すると、ネジ
リ振動の発生する回転数を回避するために、着火順序を
変更する必要があるのである。このように、着火順序が
変化した場合に、排気干渉を回避する為に、排気マニホ
ールドの群構成を簡単に変更することが容易に出来るの
である。また、発電機以外に使用する内燃機関の場合に
も、所望の定格出力により回転数が変更され、これに合
わせて、着火順序を変更することがあるのであるが、こ
のような場合においても、排気マニホールドの群構成の
変更が容易に出来るのである。第２に、静圧過給方式の
ような高効率の過給機を必要としない。第３に、よりコ
ンパクトな配管容積とする。第４に、構造が単純でメン
テナンスも容易に行える。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の解決しようとす
る課題は以上の如くであり、次に該課題を解決する為の
手段を説明する。シリンダブロック２２にシリンダ１・
２・３・４・５・６・７・８が順に穿設された直列８気
筒で、単一過給機を装備した動圧過給方式の内燃機関に
おいて、各シリンダの排気マニホールドを、シリンダブ
ロック２２に近い側の内側合流マニホールドＡと、シリ
ンダブロック２２から離れた側の外側合流マニホールド
Ｃの２群に合流させた後に単一過給機に供給すべく構成
し、前記８気筒の着火順序に従い交互に、内側合流マニ
ホールドＡと外側合流マニホールドＣに振り分け、前記
単一過給機を、シリンダ１・２・３・４・５・６・７・
８の略中央位置に配置したものである。
る課題は以上の如くであり、次に該課題を解決する為の
手段を説明する。シリンダブロック２２にシリンダ１・
２・３・４・５・６・７・８が順に穿設された直列８気
筒で、単一過給機を装備した動圧過給方式の内燃機関に
おいて、各シリンダの排気マニホールドを、シリンダブ
ロック２２に近い側の内側合流マニホールドＡと、シリ
ンダブロック２２から離れた側の外側合流マニホールド
Ｃの２群に合流させた後に単一過給機に供給すべく構成
し、前記８気筒の着火順序に従い交互に、内側合流マニ
ホールドＡと外側合流マニホールドＣに振り分け、前記
単一過給機を、シリンダ１・２・３・４・５・６・７・
８の略中央位置に配置したものである。
【０００６】
【作用】次に作用を説明する。まず図１０において、５
０Ｈｚ・１５００回転の発電機用内燃機関において、ネ
ジリ振動を説明する。該図１０の場合に、８気筒の内燃
機関の着火順序が、１→２→４→６→８→７→５→３の
順で着火するような場合であり、この場合には、図１０
の如く、１５００回転の近傍においてネジリ振動が少な
くなるのである。しかし、該着火順序のままで、６０Ｈ
ｚ発電の為に内燃機関の回転数を１８００回転に上げる
と、図１０において、１８００回転の近傍には大きなネ
ジリ振動が発生しているので、該着火順序のままの内燃
機関は使用できないということとなるのである。
０Ｈｚ・１５００回転の発電機用内燃機関において、ネ
ジリ振動を説明する。該図１０の場合に、８気筒の内燃
機関の着火順序が、１→２→４→６→８→７→５→３の
順で着火するような場合であり、この場合には、図１０
の如く、１５００回転の近傍においてネジリ振動が少な
くなるのである。しかし、該着火順序のままで、６０Ｈ
ｚ発電の為に内燃機関の回転数を１８００回転に上げる
と、図１０において、１８００回転の近傍には大きなネ
ジリ振動が発生しているので、該着火順序のままの内燃
機関は使用できないということとなるのである。
【０００７】故に、６０Ｈｚ・１８００回転用にする為
には、図１１に示すネジリ振動の如く、１８００回転の
近傍で、ネジリ振動の無い着火順序とする必要があり、
この場合には、１例として１→３→７→５→２→４→８
→６のような着火順序とする必要がある。この着火順序
で排気干渉が発生しないように群構成とする為に、図２
の如く、１−２−７−８と、４−５−６−７のような群
構成が最も、排気干渉が少ないものとなるのである。
には、図１１に示すネジリ振動の如く、１８００回転の
近傍で、ネジリ振動の無い着火順序とする必要があり、
この場合には、１例として１→３→７→５→２→４→８
→６のような着火順序とする必要がある。この着火順序
で排気干渉が発生しないように群構成とする為に、図２
の如く、１−２−７−８と、４−５−６−７のような群
構成が最も、排気干渉が少ないものとなるのである。
【０００８】以上の如く、所定の回転数、例えば１５０
０回転と１８００回転と、相違する回転数で常時回転す
る場合には、該回転数ではネジリ振動が大きい場合と小
さい場合とがあり、このネジリ振動を変える為には、着
火順序を変更する必要が有るのである。着火順序を変更
すると、排気干渉が発生しないような群構成は異なるも
のとなり、図１・図２に示すように、異なる群構成の排
気マニホールドを変更する必要があるのである。本発明
においては、このように排気マニホールドの群構成が変
化した場合において、容易に取付変更が出来る群構成の
排気マニホールドを提供するのである。
０回転と１８００回転と、相違する回転数で常時回転す
る場合には、該回転数ではネジリ振動が大きい場合と小
さい場合とがあり、このネジリ振動を変える為には、着
火順序を変更する必要が有るのである。着火順序を変更
すると、排気干渉が発生しないような群構成は異なるも
のとなり、図１・図２に示すように、異なる群構成の排
気マニホールドを変更する必要があるのである。本発明
においては、このように排気マニホールドの群構成が変
化した場合において、容易に取付変更が出来る群構成の
排気マニホールドを提供するのである。
【０００９】
【実施例】次に実施例を説明する。図１は１−４−５−
８と２−３−６−７を群構成とした場合の排気マニホー
ルドを示す内燃機関の正面図、図２は１−２−７−８
と、３−４−５−６を群構成とした場合の排気マニホー
ルドを示す内燃機関の正面図、図３は過給機と排気マニ
ホールドの部分を示す内燃機関の側面図、図４は排気マ
ニホールドと過給機との連結部の拡大図、図５は外側合
流マニホールドＣの正面図、図６は内側合流マニホール
ドＡの正面図、図７は２排気口マニホールドＢの正面
図、図８は１排気口マニホールドＤの正面図、図９は連
結パイプ１２の正面図、図１０は５０Ｈｚ・１５００定
格回転の場合のネジリ振動を示す図面、図１１は６０Ｈ
ｚ・１８００回転の場合のネジリ振動を示す図面であ
る。
８と２−３−６−７を群構成とした場合の排気マニホー
ルドを示す内燃機関の正面図、図２は１−２−７−８
と、３−４−５−６を群構成とした場合の排気マニホー
ルドを示す内燃機関の正面図、図３は過給機と排気マニ
ホールドの部分を示す内燃機関の側面図、図４は排気マ
ニホールドと過給機との連結部の拡大図、図５は外側合
流マニホールドＣの正面図、図６は内側合流マニホール
ドＡの正面図、図７は２排気口マニホールドＢの正面
図、図８は１排気口マニホールドＤの正面図、図９は連
結パイプ１２の正面図、図１０は５０Ｈｚ・１５００定
格回転の場合のネジリ振動を示す図面、図１１は６０Ｈ
ｚ・１８００回転の場合のネジリ振動を示す図面であ
る。
【００１０】図１において説明する。シリンダブロック
２２の下部にオイルパン２３が付設されている。またシ
リンダブロック２２の内部に、８気筒のシリンダ１・２
・３・４・５・６・７・８が穿設されており、シリンダ
ブロック２２の上面に、８個のシリンダヘッドが配置さ
れている。そして各シリンダ１・２・３・４・５・６・
７・８の排気口に、排気マニホールドが連設されて、各
シリンダからの排気を内側合流マニホールドＡと外側合
流マニホールドＣにより集めて、過給機のタービン２６
に供給している。該過給機のタービン２６の回転によ
り、過給機のブロワー２７を回転し、空気と燃料ガスの
混合機を圧縮してエアクーラー２８により冷却した後
に、シリンダ１・２・３・４・５・６・７・８内に供給
している。過給機のタービン２６を回転した排気は排気
口２４から排出される。
２２の下部にオイルパン２３が付設されている。またシ
リンダブロック２２の内部に、８気筒のシリンダ１・２
・３・４・５・６・７・８が穿設されており、シリンダ
ブロック２２の上面に、８個のシリンダヘッドが配置さ
れている。そして各シリンダ１・２・３・４・５・６・
７・８の排気口に、排気マニホールドが連設されて、各
シリンダからの排気を内側合流マニホールドＡと外側合
流マニホールドＣにより集めて、過給機のタービン２６
に供給している。該過給機のタービン２６の回転によ
り、過給機のブロワー２７を回転し、空気と燃料ガスの
混合機を圧縮してエアクーラー２８により冷却した後
に、シリンダ１・２・３・４・５・６・７・８内に供給
している。過給機のタービン２６を回転した排気は排気
口２４から排出される。
【００１１】以上のようなガス内燃機関において、本発
明は、内燃機関の定格回転が変更された場合に、ネジリ
振動を最低の状態にする為に、シリンダの着火順序を変
更すると、これに追随して、排気干渉の最も少ない排気
マニホールドの群構成に変更可能とするものである。
明は、内燃機関の定格回転が変更された場合に、ネジリ
振動を最低の状態にする為に、シリンダの着火順序を変
更すると、これに追随して、排気干渉の最も少ない排気
マニホールドの群構成に変更可能とするものである。
【００１２】実施例として、図１は５０Ｈｚ発電機用の
内燃機関であり、着火順序を１→２→４→６→８→７→
５→３とした場合を示している。このように着火順序
を、例えば１→２→４→６→８→７→５→３とすること
により、図１０に示す如く、５０Ｈｚの交流を得る為の
内燃機関の回転数である１５００回転の時のネジリ振動
を最も少なくすることが出来るのである。このように着
火順序を決定した場合に、排気干渉を最も少なくするこ
とが出来る排気マニホールドの群構成が、１−４−５−
８を一組とし外側合流マニホールドＣに集め、２−３−
６−７を一組とし内側合流マニホールドＡに集めるのが
最適となるのである。
内燃機関であり、着火順序を１→２→４→６→８→７→
５→３とした場合を示している。このように着火順序
を、例えば１→２→４→６→８→７→５→３とすること
により、図１０に示す如く、５０Ｈｚの交流を得る為の
内燃機関の回転数である１５００回転の時のネジリ振動
を最も少なくすることが出来るのである。このように着
火順序を決定した場合に、排気干渉を最も少なくするこ
とが出来る排気マニホールドの群構成が、１−４−５−
８を一組とし外側合流マニホールドＣに集め、２−３−
６−７を一組とし内側合流マニホールドＡに集めるのが
最適となるのである。
【００１３】また逆に、６０Ｈｚ発電機用の内燃機関の
場合には、回転数は１８００回転が所望されるのであ
り、該１８００回転で最もネジリ振動が少ないのが、図
１１に示す如く、例えば１→３→７→５→２→４→８→
６において発生する捩じり振動が、１８００回転におい
て最も少なくなるのである。このように、着火順序を１
→３→７→５→２→４→８→６とした場合には、図１に
示した排気マニホールドの群構成では、排気干渉が発生
するので、群を変更する必要があるのである。この場合
には、図２の如く１−２−７−８を内側合流マニホール
ドＡに合流し、３−４−５−６を外側合流マニホールド
Ｃに合流させるのが最適となるのである。
場合には、回転数は１８００回転が所望されるのであ
り、該１８００回転で最もネジリ振動が少ないのが、図
１１に示す如く、例えば１→３→７→５→２→４→８→
６において発生する捩じり振動が、１８００回転におい
て最も少なくなるのである。このように、着火順序を１
→３→７→５→２→４→８→６とした場合には、図１に
示した排気マニホールドの群構成では、排気干渉が発生
するので、群を変更する必要があるのである。この場合
には、図２の如く１−２−７−８を内側合流マニホール
ドＡに合流し、３−４−５−６を外側合流マニホールド
Ｃに合流させるのが最適となるのである。
【００１４】同じ内燃機関でも、着火順序を換えた場合
において、排気干渉を少なくする為に、群構成を変更す
ると、これに応じて簡単に排気マニホールドの付け替え
が出来るように構成している。即ち、本発明において
は、排気マニホールドを、内側合流マニホールドＡと外
側合流マニホールドＣと、２排気口マニホールドＢ．Ｂ
'と、１排気口マニホールドＤ、Ｄ 'と、連結パイプ１
２に分割したのである。そして、これらの内側合流マニ
ホールドＡと２排気口マニホールドＢ・Ｂ 'と外側合流
マニホールドＣと１排気口マニホールドＤ・Ｄ 'を連結
する部分には、フレキシブル連結管１５が介装されてお
り、また２排気口マニホールドＢ・Ｂ 'と１排気口マニ
ホールドＤ・Ｄ 'が、内側合流マニホールドＡや外側合
流マニホールドＣから遠くに離れた場合の為に、連結パ
イプ１２が設けられているのである。該連結パイプ１２
は、図２の如く排気マニホールドを変換した場合には、
長さの短い、連結パイプ１１を使用するのである。
において、排気干渉を少なくする為に、群構成を変更す
ると、これに応じて簡単に排気マニホールドの付け替え
が出来るように構成している。即ち、本発明において
は、排気マニホールドを、内側合流マニホールドＡと外
側合流マニホールドＣと、２排気口マニホールドＢ．Ｂ
'と、１排気口マニホールドＤ、Ｄ 'と、連結パイプ１
２に分割したのである。そして、これらの内側合流マニ
ホールドＡと２排気口マニホールドＢ・Ｂ 'と外側合流
マニホールドＣと１排気口マニホールドＤ・Ｄ 'を連結
する部分には、フレキシブル連結管１５が介装されてお
り、また２排気口マニホールドＢ・Ｂ 'と１排気口マニ
ホールドＤ・Ｄ 'が、内側合流マニホールドＡや外側合
流マニホールドＣから遠くに離れた場合の為に、連結パ
イプ１２が設けられているのである。該連結パイプ１２
は、図２の如く排気マニホールドを変換した場合には、
長さの短い、連結パイプ１１を使用するのである。
【００１５】図１においては、１−４−５−８のシリン
ダは、外側合流マニホールドＣに合流すべく構成してお
り、シリンダ１は１排気口マニホールドＤ 'のブラケッ
トを装着し、シリンダ４と５は外側合流マニホールドＣ
に一体的に構成したブラケット１９・１８を連結し、シ
リンダ８には１排気口マニホールドＤのブラケット２０
を装着している。また、シリンダ２・４には、２排気口
マニホールドＢ 'の各排気ブラケットを装着し、シリン
ダ６・７には、２排気口マニホールドＢのブラケット１
７・１６を装着している。
ダは、外側合流マニホールドＣに合流すべく構成してお
り、シリンダ１は１排気口マニホールドＤ 'のブラケッ
トを装着し、シリンダ４と５は外側合流マニホールドＣ
に一体的に構成したブラケット１９・１８を連結し、シ
リンダ８には１排気口マニホールドＤのブラケット２０
を装着している。また、シリンダ２・４には、２排気口
マニホールドＢ 'の各排気ブラケットを装着し、シリン
ダ６・７には、２排気口マニホールドＢのブラケット１
７・１６を装着している。
【００１６】そして、２排気口マニホールドＢ 'と２排
気口マニホールドＢは、フレキシブル連結管１５・１５
を介して内側合流マニホールドＡと連結し、１排気口マ
ニホールドＤ 'と１排気口マニホールドＤは、排気マニ
ホールドに連結パイプ１２・１２とフレキシブル連結管
１５・１５を嵌装して、外側合流マニホールドＣと連結
している。該内側合流マニホールドＡと外側合流マニホ
ールドＣは、過給機のタービン２６に連結されている。
気口マニホールドＢは、フレキシブル連結管１５・１５
を介して内側合流マニホールドＡと連結し、１排気口マ
ニホールドＤ 'と１排気口マニホールドＤは、排気マニ
ホールドに連結パイプ１２・１２とフレキシブル連結管
１５・１５を嵌装して、外側合流マニホールドＣと連結
している。該内側合流マニホールドＡと外側合流マニホ
ールドＣは、過給機のタービン２６に連結されている。
【００１７】図２においては、シリンダ１・２には、２
排気口マニホールドＢ 'を連結し、シリンダ７・８には
２排気口マニホールドＢを連結し、２排気口マニホール
ドＢ'と２排気口マニホールドＢは連結パイプ１１・１
１と、フレキシブル連結管１５・１５を介装して内側合
流マニホールドＡと連結している。また、シリンダ３に
は１排気口マニホールドＤ '装着され、シリンダ６には
１排気口マニホールドＤが装着されている。１排気口マ
ニホールドＤ 'とＤとフレキシブル連結管１５・１５を
介装して、外側合流マニホールドＣに連結されている。
シリンダ４と５には、外側合流マニホールドＣに一体的
に構成されたブラケット１９・１８が装着されている。
排気口マニホールドＢ 'を連結し、シリンダ７・８には
２排気口マニホールドＢを連結し、２排気口マニホール
ドＢ'と２排気口マニホールドＢは連結パイプ１１・１
１と、フレキシブル連結管１５・１５を介装して内側合
流マニホールドＡと連結している。また、シリンダ３に
は１排気口マニホールドＤ '装着され、シリンダ６には
１排気口マニホールドＤが装着されている。１排気口マ
ニホールドＤ 'とＤとフレキシブル連結管１５・１５を
介装して、外側合流マニホールドＣに連結されている。
シリンダ４と５には、外側合流マニホールドＣに一体的
に構成されたブラケット１９・１８が装着されている。
【００１８】図３と図４において図示した如く、内側合
流マニホールドＡと外側合流マニホールドＣは、過給機
のタービン２６の入口部において合流し、過給機のター
ビン２６を排気により駆動した後に、排気口２４から排
出される。またガス燃料供給管３０より、ガス燃料が過
給機のブロワー２７の入口側に供給されて、過給機のブ
ロワー２７により圧縮された後に、燃料ガスと空気の圧
縮混合されたものが、エアクーラー２８からシリンダ１
・２・３・４・５・６・７・８の給気口に供給される。
流マニホールドＡと外側合流マニホールドＣは、過給機
のタービン２６の入口部において合流し、過給機のター
ビン２６を排気により駆動した後に、排気口２４から排
出される。またガス燃料供給管３０より、ガス燃料が過
給機のブロワー２７の入口側に供給されて、過給機のブ
ロワー２７により圧縮された後に、燃料ガスと空気の圧
縮混合されたものが、エアクーラー２８からシリンダ１
・２・３・４・５・６・７・８の給気口に供給される。
【００１９】図５においては、外側合流マニホールドＣ
の構成を示している。該外側合流マニホールドＣの合流
口１４ａは、内側合流マニホールドＡの合流口１３ｄに
連結される。また該外側合流マニホールド管１４には、
マニホールド１９・１８が一体的に構成され、またフレ
キシブル連結管１５を装着する連結口１４ｃ・１４ｂが
構成されている。該外側合流マニホールド管１４とマニ
ホールド１９・１８により外側合流マニホールドＣが構
成されている。
の構成を示している。該外側合流マニホールドＣの合流
口１４ａは、内側合流マニホールドＡの合流口１３ｄに
連結される。また該外側合流マニホールド管１４には、
マニホールド１９・１８が一体的に構成され、またフレ
キシブル連結管１５を装着する連結口１４ｃ・１４ｂが
構成されている。該外側合流マニホールド管１４とマニ
ホールド１９・１８により外側合流マニホールドＣが構
成されている。
【００２０】図６においては、内側合流マニホールドＡ
が図示されている。該内側合流マニホールドＡは内側合
流マニホールド管１３とフレキシブル連結管１５により
構成されており、該内側合流マニホールド管１３には、
外側合流マニホールドＣの合流口１４ａを連結する合流
口１３ｄと、過給機のタービン２６の排気流入口に連結
される連結口１３ａと、フレキシブル連結管１５により
マニホールドを連結する連結口１３ｃ・１３ｂが構成さ
れている。
が図示されている。該内側合流マニホールドＡは内側合
流マニホールド管１３とフレキシブル連結管１５により
構成されており、該内側合流マニホールド管１３には、
外側合流マニホールドＣの合流口１４ａを連結する合流
口１３ｄと、過給機のタービン２６の排気流入口に連結
される連結口１３ａと、フレキシブル連結管１５により
マニホールドを連結する連結口１３ｃ・１３ｂが構成さ
れている。
【００２１】図７においては、２排気口マニホールドＢ
が構成されており、該２排気口マニホールドＢにはマニ
ホールド１７・１６が一体的に構成されている。図８に
は１排気口マニホールドＤが図示されている。該１排気
口マニホールドＤにはマニホールド２０が構成されてい
る。また図９には連結パイプ１２が図示されている。該
連結パイプ１２の他に図２の場合には、短い連結パイプ
１１が使用される。
が構成されており、該２排気口マニホールドＢにはマニ
ホールド１７・１６が一体的に構成されている。図８に
は１排気口マニホールドＤが図示されている。該１排気
口マニホールドＤにはマニホールド２０が構成されてい
る。また図９には連結パイプ１２が図示されている。該
連結パイプ１２の他に図２の場合には、短い連結パイプ
１１が使用される。
【００２２】本発明の構成は、シリンダブロック２２に
シリンダ１・２・３・４・５・６・７・８が順に穿設さ
れた直列８気筒で、単一過給機を装備した動圧過給方式
の内燃機関において、各シリンダの排気マニホールド
を、シリンダブロック２２に近い側の内側合流マニホー
ルドＡと、シリンダブロック２２から離れた側の外側合
流マニホールドＣの２群に合流させた後に単一過給機に
供給すべく構成し、前記８気筒の着火順序をシリンダ１
→２→４→６→８→７→５→３とした場合には、シリン
ダ１−４−５−８を一組として外側合流マニホールドＣ
に合流し、シリンダ２−３−６−７を一組として内側合
流マニホールドＡに合流し、８気筒の着火順序をシリン
ダ１→３→７→５→２→４→８→６とした場合には、シ
リンダ１−２−７−８を１組として内側合流マニホール
ドＡに合流し、シリンダ３−４−５−６を１組として外
側合流マニホールドＣに合流させるべく構成し、単一過
給機を、シリンダ１・２・３・４・５・６・７・８の略
中央位置に配置したものである。
シリンダ１・２・３・４・５・６・７・８が順に穿設さ
れた直列８気筒で、単一過給機を装備した動圧過給方式
の内燃機関において、各シリンダの排気マニホールド
を、シリンダブロック２２に近い側の内側合流マニホー
ルドＡと、シリンダブロック２２から離れた側の外側合
流マニホールドＣの２群に合流させた後に単一過給機に
供給すべく構成し、前記８気筒の着火順序をシリンダ１
→２→４→６→８→７→５→３とした場合には、シリン
ダ１−４−５−８を一組として外側合流マニホールドＣ
に合流し、シリンダ２−３−６−７を一組として内側合
流マニホールドＡに合流し、８気筒の着火順序をシリン
ダ１→３→７→５→２→４→８→６とした場合には、シ
リンダ１−２−７−８を１組として内側合流マニホール
ドＡに合流し、シリンダ３−４−５−６を１組として外
側合流マニホールドＣに合流させるべく構成し、単一過
給機を、シリンダ１・２・３・４・５・６・７・８の略
中央位置に配置したものである。
【００２２】
【発明の効果】本発明は以上の如く構成したので、次の
ような効果を奏するのである。第１に、従来の８気筒の
内燃機関の場合に、マニホールドを群構成としないで、
すべてのシリンダからの排気を合流させる場合には、該
マニホールドの容量を極力大きく構成し、排気干渉によ
る悪影響が発生しないように構成する必要があり、この
場合には、動圧過給することが出来ず、静圧過給とする
こととなるので、過給機が静圧過給でも駆動可能な如
く、高効率で高価な過給機を必要とするのである。これ
に対して、本発明の場合には、排気マニホールドを群構
成として、各群の排気マニホールドにおいては、排気干
渉を極力少なくなるように構成したので、マニホールド
の容量を小さくした動圧過給方式とすることができ、動
圧過給方式の過給機は低価格で低効率の過給機でも良く
なるのである。
ような効果を奏するのである。第１に、従来の８気筒の
内燃機関の場合に、マニホールドを群構成としないで、
すべてのシリンダからの排気を合流させる場合には、該
マニホールドの容量を極力大きく構成し、排気干渉によ
る悪影響が発生しないように構成する必要があり、この
場合には、動圧過給することが出来ず、静圧過給とする
こととなるので、過給機が静圧過給でも駆動可能な如
く、高効率で高価な過給機を必要とするのである。これ
に対して、本発明の場合には、排気マニホールドを群構
成として、各群の排気マニホールドにおいては、排気干
渉を極力少なくなるように構成したので、マニホールド
の容量を小さくした動圧過給方式とすることができ、動
圧過給方式の過給機は低価格で低効率の過給機でも良く
なるのである。
【００２３】第２に、排気マニホールドを群構成とした
ことにより、排気干渉を回避することが可能となり、従
来の如く、排気干渉を回避する為に、マニホールドの容
量を大きくする必要がなくなったのである。これによ
り、マニホールドを小径とし、排気マニホールド部の上
下の幅も小さくすることが出来たのである。
ことにより、排気干渉を回避することが可能となり、従
来の如く、排気干渉を回避する為に、マニホールドの容
量を大きくする必要がなくなったのである。これによ
り、マニホールドを小径とし、排気マニホールド部の上
下の幅も小さくすることが出来たのである。
【００２４】第３に、排気マニホールドを内側合流マニ
ホールドＡと外側合流マニホールドＣとに分けることに
より、簡単に群構成の排気マニホールドを構成すること
ができ、簡単な構造でメンテナンスも容易に行うことが
出来たのである。
ホールドＡと外側合流マニホールドＣとに分けることに
より、簡単に群構成の排気マニホールドを構成すること
ができ、簡単な構造でメンテナンスも容易に行うことが
出来たのである。
【００２５】第４に、発電機用の内燃機関の場合には、
５０Ｈｚ地域と６０Ｈｚ地域で、所望の回転数が１５０
０回転と１８００回転と異なり、この回転において最も
ネジリ振動の少ない内燃機関とする為には、着火順序を
変更する必要があり、着火順序を変更すると、排気干渉
を少なくする為に、群構成を１−４−５−８と２−３−
６−７から、１−２−７−８と、４−５−６−７等の如
く変更する必要があるが、この場合の変更を、内側合流
マニホールドＡと、外側合流マニホールドＣとにより簡
単に出来るように成ったのである。
５０Ｈｚ地域と６０Ｈｚ地域で、所望の回転数が１５０
０回転と１８００回転と異なり、この回転において最も
ネジリ振動の少ない内燃機関とする為には、着火順序を
変更する必要があり、着火順序を変更すると、排気干渉
を少なくする為に、群構成を１−４−５−８と２−３−
６−７から、１−２−７−８と、４−５−６−７等の如
く変更する必要があるが、この場合の変更を、内側合流
マニホールドＡと、外側合流マニホールドＣとにより簡
単に出来るように成ったのである。
【００２６】第５に、内燃機関の設計において、大きな
設計要素であるクランク軸強度とメタル面圧を最適な状
態とする為に、着火順序を変更する場合があるが、この
ような場合にも、排気マニホールドの群構成の変換を行
うことが出来るのである。
設計要素であるクランク軸強度とメタル面圧を最適な状
態とする為に、着火順序を変更する場合があるが、この
ような場合にも、排気マニホールドの群構成の変換を行
うことが出来るのである。
【図１】１−４−５−８と２−３−６−７を群構成とし
た場合の排気マニホールドを示す内燃機関の正面図。
た場合の排気マニホールドを示す内燃機関の正面図。
【図２】１−２−７−８と、４−５−６−７を群構成と
した場合の排気マニホールドを示す内燃機関の正面図。
した場合の排気マニホールドを示す内燃機関の正面図。
【図３】過給機と排気マニホールドの部分を示す内燃機
関の側面図。
関の側面図。
【図４】排気マニホールドと過給機との連結部の拡大
図。
図。
【図５】外側合流マニホールドＣの正面図。
【図６】内側合流マニホールドＡの正面図。
【図７】２排気口マニホールドＢの正面図。
【図８】１排気口マニホールドＤの正面図。
【図９】連結パイプ１２の正面図。
【図１０】５０Ｈｚ・１５００定格回転の場合のネジリ
振動を示す図面。
振動を示す図面。
【図１１】６０Ｈｚ・１８００回転の場合のネジリ振動
を示す図面である。
を示す図面である。
１・２・３・４・５・６・７・８ シリンダ Ａ 内側合流マニホールド Ｂ，Ｂ’ ２排気口マニホールド Ｃ 外側合流マニホールド Ｄ，Ｄ’ １排気口マニホールド
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F01N 7/10 F02B 37/00 302 F02B 63/04 F02B 75/18 F02P 9/00 305
Claims (1)
- 【請求項１】 シリンダブロック２２にシリンダ１・２
・３・４・５・６・７・８が順に穿設された直列８気筒
で、単一過給機を装備した動圧過給方式の内燃機関にお
いて、各シリンダの排気マニホールドを、シリンダブロ
ック２２に近い側の内側合流マニホールドＡと、シリン
ダブロック２２から離れた側の外側合流マニホールドＣ
の２群に合流させた後に単一過給機に供給すべく構成
し、前記８気筒の着火順序に従い交互に、内側合流マニ
ホールドＡと外側合流マニホールドＣに振り分け、前記
単一過給機を、シリンダ１・２・３・４・５・６・７・
８の略中央位置に配置したことを特徴とする動圧過給機
関の排気マニホールド構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4207730A JP3022686B2 (ja) | 1992-08-04 | 1992-08-04 | 動圧過給機関の排気マニホールド構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4207730A JP3022686B2 (ja) | 1992-08-04 | 1992-08-04 | 動圧過給機関の排気マニホールド構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0658142A JPH0658142A (ja) | 1994-03-01 |
| JP3022686B2 true JP3022686B2 (ja) | 2000-03-21 |
Family
ID=16544592
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4207730A Expired - Fee Related JP3022686B2 (ja) | 1992-08-04 | 1992-08-04 | 動圧過給機関の排気マニホールド構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3022686B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104100345A (zh) * | 2013-04-07 | 2014-10-15 | 上海通用汽车有限公司 | 排气系统及包括其的发动机、汽车 |
| JP7253364B2 (ja) * | 2018-12-07 | 2023-04-06 | ダイハツディーゼル株式会社 | エンジン |
-
1992
- 1992-08-04 JP JP4207730A patent/JP3022686B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0658142A (ja) | 1994-03-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6250079B1 (en) | Turbo-charged internal combustion engine | |
| JPS645051Y2 (ja) | ||
| JPH033051B2 (ja) | ||
| US6185938B1 (en) | Turbo-charged internal combustion engine | |
| JP3022686B2 (ja) | 動圧過給機関の排気マニホールド構造 | |
| GB2143580A (en) | Supercharging arrangement for multi-cylinder internal combustion engine | |
| US4909036A (en) | Exhaust system for internal combustion engine with compression wave supercharger | |
| JPS63314320A (ja) | タ−ボ過給式エンジン | |
| JP2010106810A (ja) | Ｖ型内燃機関 | |
| JP2008519931A (ja) | 過給式内燃機関 | |
| JPS6210422A (ja) | 多シリンダ内燃機関に過給するための装置 | |
| JPH03202628A (ja) | ツインターボエンジン | |
| JPH0458055A (ja) | デイーゼルエンジンの排気ガス再循環装置 | |
| JPH08312359A (ja) | 過給機付エンジンの吸気装置 | |
| JP3273337B2 (ja) | 過給機付エンジン | |
| JPH1047053A (ja) | ４気筒エンジンの排気マニホルド構造 | |
| JPS6018592Y2 (ja) | 多気筒機関の過給装置 | |
| JPH0517379B2 (ja) | ||
| JPS6143529B2 (ja) | ||
| JP2787157B2 (ja) | ターボ過給機付エンジンの吸排気装置 | |
| JPS591063Y2 (ja) | タ−ボコンパウンドデイ−ゼル機関 | |
| JPS632585Y2 (ja) | ||
| JPS5882020A (ja) | 内燃機関用タ−ボス−パ−チヤ−ジヤ | |
| JP2523320B2 (ja) | タ−ボエンジンの排気システム | |
| JPS6079123A (ja) | 排気タ−ボ過給式多気筒内燃機関 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |