JP3005741U - 高硬度材用ハンドタップ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 引張強さが１７５０ＭＰａ程度以上の高硬度
被削材に対しても高能率加工が可能で且つ長寿命が得ら
れるねじの呼び直径が３〜１２ｍｍの高硬度材用ハンド
タップを提供する。 【構成】 母材を超微粒子超硬合金にて構成するととも
に表面をチタニウム炭窒化物２２で被覆する一方、直溝
１６の溝数（刃数）をＪＩＳの規定と同じかそれ以上と
し、溝底径Ｄｆを外径の略４８〜６５％の範囲内とし、
複数のランド１８の幅の中心角（刃厚角）γの総和Σγ
を略１２５〜１５０°の範囲内とし、切れ刃２０のすく
い角αを略−１５〜−８°の範囲内とした。

Description

【考案の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】

本考案はめねじを切削加工するハンドタップに係り、特に、引張強さが１７５ ０ＭＰａ程度以上の高硬度被削材に対しても高能率加工が可能で且つ長寿命が得 られる高硬度材用ハンドタップに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】

めねじを切削加工するためにハンドタップが広く用いられているが、このよう なハンドタップの基本構造はＪＩＳによりめねじの寸法に応じて細かく規定され ており、例えばＪＩＳ Ｂ４４３０には「メートル並目ねじ用等径ハンドタップ 」について定められている。かかるＪＩＳの規定によれば、ハンドタップの材質 は、合金工具鋼ＳＫＳ２若しくは高速度工具鋼ＳＫＨ９、または使用上これらと 同等以上の性能をもつものと規定されている。また、特開昭６１−２４４４１２ 号公報には、チタニウム窒化物の被覆を施した直みぞタップ等であって、ねじ部 の刃の少なくとも一部の弦フック角（すくい角に相当）が−９〜−１°の範囲内 とされた３みぞ仕様のものが記載されている。図３は上記ＪＩＳの規定による通 常のハンドタップの一例のねじ部断面図で３みぞのものであり、図４は上記公報 に記載のハンドタップのねじ部断面図で表面がチタニウム窒化物４０で被覆され ている。

【０００３】

【考案が解決しようとする課題】

しかしながら、前記ＪＩＳの規定による通常のハンドタップでは、引張強さが １４８０ＭＰａ程度の被削材が限界で、例えば合金工具鋼ＳＫＤ６１など引張強 さが１７５０ＭＰａ程度以上の高硬度被削材に対しては、タップ本体の折損や切 れ刃の欠損，チッピング，早期摩耗などの不具合が生じてねじ立て加工を行うこ とができない。チタニウム窒化物を被覆したハンドタップの場合、耐摩耗性が向 上するため通常の硬度の被削材に対しては優れた工具寿命が得られるようになる が、引張強さが１７５０ＭＰａ程度以上の高硬度被削材に対しては、やはりタッ プ本体の折損や切れ刃の欠損などによりねじ立て加工を行うことはできない。因 みに、高速度工具鋼製ハンドタップの表面にチタニウム窒化物を被覆したものを 用いて、引張強さが１６９５ＭＰａの合金工具鋼ＳＫＤ６１にＭ６×１のねじ立 てを試みたところ、切れ刃の異常摩耗によりわずか１穴でねじ立てが不能となっ た。

【０００４】 なお、放電加工によれば引張強さが１７５０ＭＰａ程度以上の高硬度被削材に 対してもめねじを加工できるが、加工精度が低いとともに加工時間や経費が多く て非経済的であり、必ずしも実用的でない。

【０００５】 本考案は以上の事情を背景として為されたもので、その目的とするところは、 引張強さが１７５０ＭＰａ程度以上の高硬度被削材に対しても高能率加工が可能 で且つ長寿命が得られる高硬度材用ハンドタップを提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための第１の手段】 かかる目的を達成するために、第１考案は、谷の径が３〜１２ｍｍのめねじを 切削加工するための高硬度材用ハンドタップであって、母材が超微粒子超硬合金 にて構成されているとともにねじ部の表面がチタニウム炭窒化物によって被覆さ れている一方、みぞ数は３以上で、みぞ底の径はねじ部の外径の略４８〜６５％ の範囲内で、刃厚角の総和は略１２５〜１５０°の範囲内で、切れ刃のすくい角 は略−１５〜−８°の範囲内であることを特徴とする。

【０００７】 なお、上記超微粒子超硬合金とは、例えば特公昭６３−４６１８号公報等にて 提案されている超硬合金であって、それまでにない組成を持ったものである。す なわち、ＷＣ硬質相の原料粉末として粒径１μｍ以下のものを用い、且つ結合金 属の粒径が１０００Å以下の超微粒を用いた高Ｃo からなる超硬合金で、これに より同じ硬さの従来技術による超硬合金と比べて高い強度（靱性）が得られ、タ ップ加工のような低い切削速度においても優れた特性を有すことができる。

【０００８】

【作用】

このような高硬度材用ハンドタップにおいては、母材が超微粒子超硬合金であ るため基本的に高強度，高剛性が得られるとともに、切削加工を行うねじ部の表 面にはチタニウム炭窒化物が被覆されているため、前記チタニウム窒化物の被覆 に比較して引張強さが１７５０ＭＰａ程度以上の高硬度被削材に対しても優れた 耐摩耗性が得られる。また、みぞ数（刃数）は３以上、すなわちＪＩＳの規定と 同じかそれ以上で、みぞ数を多くすれば食付き部の１刃当たりの切込み量が小さ くなるため、切削加工時の切れ刃の負担が軽減される。しかし、切りくずの排出 性能を維持しながらみぞ数を多くすると刃厚が狭くなり、切れ刃の負担が軽減さ れるとはいっても欠損などの不具合が生じ易くなるため、みぞ数はＪＩＳの規定 より１または２程度増やすのが限度である。

【０００９】 みぞ底の径はねじ部の外径（加工すべきめねじの谷の径）の略４８〜６５％の 範囲内で、通常のハンドタップに比べて大きめであり、強度や剛性が向上して折 損し難くなる。外径に対するみぞ底の径の割合が大きい程強度や剛性は向上する が、この割合が大きくなるに従ってみぞの断面積が小さくなり、切りくずつまり が生じ易くなるため、このような得失を考慮して上記範囲は定められている。ま た、切りくずの大きさ、すなわちねじ山の高さはねじ部の外径に比例せず、ねじ 部の外径が小さくなる程相対的に大きくなり、大きなみぞ断面積を確保する必要 があることから、ねじ部の外径が小さくなる程上記割合を低くすることが望まし い。すなわち、上記４８〜６５％の範囲は、ねじ部の外径の相違についても考慮 して定められているのであり、外径が大きい場合は上記範囲内の比較的高域部分 で設定することが望ましく、外径が小さい場合は上記範囲内の比較的低域部分で 設定することが望ましいのである。みぞ数すなわち刃数によって切りくずの大き さは変化し、切りくずつまりの発生し易さが変わるため、上記みぞ底の径の設定 に際してはみぞ数についても考慮する必要がある。

【００１０】 刃厚角の総和は略１２５〜１５０°の範囲内で、この角度が大きい程各刃厚が 広くなって強度や剛性が高くなり、欠損などの不具合が生じ難くなるが、角度が 大きくなるに従ってみぞの断面積が小さくなり、切りくずつまりが生じ易くなる ため、このような得失を考慮して上記角度範囲は定められている。また、みぞ数 が多い程１つの刃厚やみぞ断面積は小さくなるし、切りくずの大きさはねじ部の 外径やみぞ数によって異なるため、そのようなみぞ数やねじ部の外径を考慮して 、切りくずつまりを生じることなく十分な強度や剛性が得られるように上記角度 範囲は定められている。言い換えれば、個々のハンドタップにおける刃厚は、み ぞ数やねじ部の外径を考慮して上記角度範囲内で設定することになるのである。

【００１１】 切れ刃のすくい角は略−１５〜−８°の範囲内であるため、すくい面と外周逃 げ面とによって構成される切れ刃と直角な断面における刃物角が通常のハンドタ ップに比べて大きめとなり、強度や剛性が向上して刃欠けやチッピングの発生が 抑制される。すくい角が小さい（マイナス側に大きくなる）程刃物角が大きくな って切れ刃の強度や剛性は向上するが、すくい角が小さくなるに従って切削抵抗 が大きくなるため、このような得失を考慮して上記範囲は定められている。また 、このように負のすくい角を採用すると、高硬度被削材の場合の切りくずは剪断 形になって比較的小さく分断されるため、前記みぞ底の径や刃厚を大きくするこ とによってみぞ断面積が小さくなっても切りくずつまりが良好に回避される。

【００１２】

【第１考案の効果】 このように、本考案の高硬度材用ハンドタップによれば、加工すべきめねじの 谷の径すなわちねじ部の外径に応じて、みぞ数やみぞ底の径，刃厚，すくい角を 上記所定の範囲内で適当に設定することにより、切りくずつまり等による切削抵 抗の上昇を抑制しながら、母材が超微粒子超硬合金であることと相まって優れた 強度，剛性が得られるようになるとともに、チタニウム炭窒化物の被覆によって 高い耐摩耗性が得られるようになり、引張強さが１７５０ＭＰａ程度以上の高硬 度被削材に対しても高能率加工が可能で、例えば熱処理後にねじ立てを行うこと ができるようになるとともに、実用上十分な工具寿命が得られるようになる。

【００１３】

【課題を解決するための第２の手段】 第２考案は、上記第１考案の高硬度材用ハンドタップにおいて、前記みぞ底の 径がねじ部の外径の略５０〜６２％の範囲内で、前記刃厚角の総和が略１２７〜 １４０°の範囲内で、前記切れ刃のすくい角が略−１３〜−９°の範囲内である ことを特徴とする。

【００１４】

【作用および第２考案の効果】 すなわち、この第２考案の高硬度材用ハンドタップは、第１考案に比較し、み ぞ底の径，刃厚，および切れ刃のすくい角について、切りくずつまり等による切 削抵抗の上昇を抑制しながら更に優れた強度，剛性が得られるように設定範囲を 限定したもので、高硬度被削材に対する加工性能が一層向上する。

【００１５】

【課題を解決するための第３の手段】 第３考案は、上記第１考案または第２考案の高硬度材用ハンドタップのうち谷 の径が３〜５．５ｍｍのめねじを切削加工するためのもので、みぞ数を４、みぞ 底の径をねじ部の外径の略５０〜５２％の範囲内としたことを特徴とする。

【００１６】

【作用および第３考案の効果】 この第３考案は、谷の径が３〜５．５ｍｍのめねじを切削加工するための高硬 度材用ハンドタップに関するもので、ねじ部の外径が３〜５．５ｍｍと比較的小 さいため、切りくずの排出性能などを考慮してみぞ数を４、みぞ底の径をねじ部 の外径の略５０〜５２％の範囲内に限定したのであり、引張強さが１７５０ＭＰ ａ程度以上の高硬度被削材に対しても高能率加工が可能で且つ実用上十分な工具 寿命が得られる。

【００１７】

【課題を解決するための第４の手段】 第４考案は、上記第１考案または第２考案の高硬度材用ハンドタップのうち谷 の径が５．５〜１２ｍｍのめねじを切削加工するためのもので、みぞ数を５、み ぞ底の径をねじ部の外径の略５６〜６２％の範囲内としたことを特徴とする。

【００１８】

【作用および第４考案の効果】 この第４考案は、谷の径が５．５〜１２ｍｍのめねじを切削加工するための高 硬度材用ハンドタップに関するもので、ねじ部の外径が５．５〜１２ｍｍと比較 的大きいため、切りくずの排出性能などを考慮してみぞ数を５、みぞ底の径をね じ部の外径の略５６〜６２％の範囲内に限定したのであり、引張強さが１７５０ ＭＰａ程度以上の高硬度被削材に対しても高能率加工が可能で且つ実用上十分な 工具寿命が得られる。

【００１９】

【実施例】

以下、本考案の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。 図２は、本考案の一実施例である高硬度材用ハンドタップ１０（以下、単にハ ンドタップ１０という）を軸心と直角な方向から見た正面図で、Ｍ６×１すなわ ち谷の径が６ｍｍでピッチが１ｍｍのめねじを切削加工するためのものであり、 シャンク部１２およびねじ部１４を備えているとともに、ねじ部１４には加工す べきめねじに対応する外径が６ｍｍのおねじが設けられている。図１は、ねじ部 １４の軸心Ｏと直角な断面図であるが、ねじ部１４には５本の直みぞ１６が軸心 と平行に設けられて５つのランド１８に分断されており、各ランド１８の端部に 切れ刃２０が設けられている。このハンドタップ１０の母材は、前記ＷＣ硬質相 の原料粉末として粒径１μｍ以下のものを用い、且つ結合金属の粒径が１０００ Å以下の超微粒を用いた高Ｃo からなる超微粒子超硬合金で、ねじ部１４の表面 はチタニウム炭窒化物２２によって被覆されている。チタニウム炭窒化物２２は 、例えばＣＶＤやＰＶＤなどによって設けることができる。また、上記直みぞ１ ６のみぞ底の径Ｄｆの、ねじ部１４の外径Ｄに対する割合Ｒｄ（％）、すなわち （Ｄｆ／Ｄ）×１００は略５６％で、５つのランド１８の幅（刃厚）は等しく、 刃厚角γの総和Σγは略１２７°で、切れ刃２０のすくい角αは−１３〜−９° 程度である。なお、図１の破線２４はねじの谷底を表している。

【００２０】 このようなハンドタップ１０においては、母材が超微粒子超硬合金であるため 基本的に高強度，高剛性が得られるとともに、切削加工を行うねじ部１４の表面 にはチタニウム炭窒化物２２が被覆されているため、チタニウム窒化物の被覆に 比較して引張強さが１７５０ＭＰａ程度以上の高硬度被削材に対しても優れた耐 摩耗性が得られる。また、直みぞ１６は５本設けられ、ＪＩＳの規定である「３ または４」よりも多く、食付き部の１刃当たりの切込み量が小さくなるため、切 削加工時の切れ刃２０の負担が３／５〜４／５程度に軽減される。みぞ数が多く なると刃厚が狭くなり、切れ刃２０の負担が軽減されるとはいっても欠損などの 不具合が生じ易くなるが、本実施例ではみぞ数が５であるため、欠損などの不具 合を回避しつつ切れ刃２０の負担を軽減できる。

【００２１】 みぞ底の径の割合Ｒｄは略５６％で、ＪＩＳ等で規定する通常のハンドタップ に比べて大きく、強度や剛性が向上して折損し難くなる。例えばＲｄ＝３６％の 場合に比べると、（５６／３６）の２乗に比例して耐折損性は向上する。割合Ｒ ｄが大きい程強度や剛性は向上するが、この割合Ｒｄが大きくなるに従ってみぞ 断面積が小さくなり、切りくずつまりが生じ易くなるとともに、切りくずの大き さはねじ部１４の外径すなわち加工すべきめねじの大きさやみぞ数によって異な り、切りくずつまりの発生し易さが相違するため、上記Ｒｄ≒５６％の数字は、 それ等を総合的に考慮して切りくず排出性を損なうことなく十分な強度，剛性が 得られるように定められている。

【００２２】 刃厚角γの総和Σγは略１２７°でみぞ数に比較して大きく、各刃厚が比較的 広くて高い強度や剛性が得られ、欠損などの不具合が生じ難い。みぞ数が同じで あれば総和Σγが大きくなるに従ってみぞ断面積が小さくなり、切りくずつまり が生じ易くなるが、切りくずの大きさはねじ部１４の外径やみぞ数によって異な るため、上記Σγ≒１２７°の数字は、そのようなみぞ数やねじ部１４の外径な どを考慮して切りくずつまりを生じることなく十分な強度や剛性が得られるよう に定められている。

【００２３】 切れ刃２０のすくい角αは略−１３〜−９°程度であるため、すくい面２６と 外周逃げ面２８とによって構成される切れ刃２０と直角な断面における刃物角β が略９０°程度かそれ以上となり、通常のハンドタップに比べて大きいため、強 度や剛性が向上して刃欠けやチッピングの発生が抑制される。すくい角αが小さ い（マイナス側に大きくなる）程刃物角βが大きくなって切れ刃２０の強度や剛 性は向上するが、すくい角αが小さくなるに従って切削抵抗が大きくなるため、 このような得失を考慮して上記すくい角αは定められている。また、このように すくい角αが負の場合には、高硬度被削材にねじ立てを行った時の切りくずが剪 断形になって比較的小さく分断されるため、前記みぞ底の径Ｄｆや刃厚を大きく することによってみぞ断面積が小さくなっても切りくずつまりが良好に回避され る。

【００２４】 したがって、このような本実施例のハンドタップ１０によれば、切りくずつま り等による切削抵抗の上昇を抑制しながら優れた強度や剛性、耐摩耗性が得られ るようになり、引張強さが１７５０ＭＰａ程度以上の高硬度被削材に対しても高 能率加工が可能で、例えば熱処理後にねじ立てを行うことができるようになると ともに、実用上十分な工具寿命が得られるようになる。

【００２５】 なお、上例ではねじのサイズがＭ６×１のハンドタップ１０について具体的に 説明したが、本考案はねじの呼びが３〜１２ｍｍの範囲内の種々のサイズのハン ドタップに適用することが可能で、その幾つかの具体例についてみぞ数およびみ ぞ底の径の割合ＲｄをＪＩＳの規格と比較して表１に示す。

【表１】

【００２６】 上記表１中、Ｍ３〜Ｍ５のサイズではみぞ数が４で割合Ｒｄが５０〜５２％で あり、Ｍ６〜Ｍ１２のサイズではみぞ数が５で割合Ｒｄが５６〜６２％であるが 、Ｍ５〜Ｍ６のねじサイズも含めて何れの場合もみぞ数は３以上であれば良く、 割合Ｒｄは略４８〜６５％の範囲内で、好ましくは略５０〜６４％、更に好まし くは略５０〜６２％の範囲内であれば良い。表１中のＭ６×１における本考案の 具体例は前記実施例のことである。また、表１には示されていないが、本考案の 各具体例における刃厚角γの総和Σγは略１２５〜１５０°の範囲内、好ましく は１２７〜１４０°の範囲内で設定され、すくい角αは略−１５〜−８°の範囲 内、好ましくは−１３〜−９°の範囲内で設定される。

【００２７】 次に、本考案の効果を更に具体的に明らかにするために、本考案品を用いてね じ立てを行った場合の幾つかの試験結果を説明する。 ＜試験１＞ 試験１は、従来技術のハンドタップでは１穴ねじ立てできる程度の被削材に対 する本考案の効果を調べたもので、表２に示す本考案品Ａ，Ｂ、従来品Ａ〜Ｄを 用いて以下の切削条件でねじ立てを行ったところ、表３に示す結果が得られた。 かかる表３の結果から明らかなように、本考案品によれば、引張強さが１７６０ ＭＰａ程度の高硬度被削材に対しても良好にねじ立てを行うことができるととも に、実用上十分な工具寿命が得られる。なお、耐久判定理由の「欠損」は切れ刃 やランドの欠け、「折損」はタップ本体の折れ、「摩耗大」は切れ刃の摩耗やチ ッピングである。 （切削条件） ねじのサイズ：Ｍ５×０．８ 被削材 ：ＳＫＤ６１（引張強さ１７６０ＭＰａ） 下穴形状 ：φ４．３０〜４．３２ｍｍ×１４ｍｍ ねじ立て長さ：７．５ｍｍ（１．５Ｄ） 切削速度 ：１．９ｍ／ｍｉｎ（１２０ｍｉｎ^-1） 切削油剤 ：不水溶性切削油剤（ＪＩＳ ２種１５号） 使用機械 ：立型タッピングセンタ

【００２８】

【表２】

【表３】

【００２９】 ＜試験２＞ 試験２は、従来技術による超微粒子超硬合金製ハンドタップの加工限界付近の 被削材硬さにおけるねじ立て試験で、前記表２に示す本考案品Ａ，Ｂおよび従来 品Ａ，Ｂを用いて以下の切削条件でねじ立てを行ったところ、表４に示す結果が 得られた。かかる表４の結果から明らかなように、本考案品によれば、硬さが６ ０ＨＲＣ程度の高硬度被削材に対しても良好にねじ立てを行うことができるとと もに、実用上十分な工具寿命が得られる。なお、切削条件は前記＜試験１＞に比 較して被削材の材質が異なるだけである。 （切削条件） ねじのサイズ：Ｍ５×０．８ 被削材 ：ＳＫＤ１１（硬さ６０ＨＲＣ） 下穴形状 ：φ４．３０〜４．３２ｍｍ×１４ｍｍ ねじ立て長さ：７．５ｍｍ（１．５Ｄ） 切削速度 ：１．９ｍ／ｍｉｎ（１２０ｍｉｎ^-1） 切削油剤 ：不水溶性切削油剤（ＪＩＳ ２種１５号） 使用機械 ：立型タッピングセンタ

【００３０】

【表４】

【００３１】 ＜試験３＞ 試験３は、試験２と同じねじ立て試験を異なるねじサイズで行った場合で、表 ５に示す本考案品Ａ，Ｂおよび従来品Ａ，Ｂを用いて以下の切削条件でねじ立て を行ったところ、表６に示す結果が得られた。かかる表６の結果から明らかなよ うに、本考案品によれば、硬さが６０ＨＲＣ程度の高硬度被削材に対しても良好 にねじ立てを行うことができるとともに、実用上十分な工具寿命が得られる。 （切削条件） ねじのサイズ：Ｍ８×１．２５ 被削材 ：ＳＫＤ１１（硬さ６０ＨＲＣ） 下穴形状 ：φ６．９０〜６．９１ｍｍ×２０ｍｍ ねじ立て長さ：１２ｍｍ（１．５Ｄ） 切削速度 ：１．８ｍ／ｍｉｎ（７０ｍｉｎ^-1） 切削油剤 ：不水溶性切削油剤（ＪＩＳ ２種１５号） 使用機械 ：立型タッピングセンタ

【００３２】

【表５】

【表６】

【００３３】 以上、本考案の実施例および試験結果を詳細に説明したが、これ等はあくまで も一具体例で、例えばねじれみぞタップにも本考案は同様に適用され得るし、前 記チタニウム炭窒化物の被覆やすくい角α等の条件は必ずしもねじ部１４の全域 で満足している必要はなく、例えば負荷が大きい食付き部だけでも良いなど、本 考案は当業者の知識に基づいて種々の変更，改良を加えた態様で実施することが できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本考案の一実施例である図２の高硬度材用ハン
ドタップのねじ部における軸心と直角な断面の一部を拡
大した図である。

【図２】本考案の一実施例である高硬度材用ハンドタッ
プを軸心と直角な方向から見た正面図である。

【図３】従来の通常のハンドタップのねじ部における軸
心と直角な断面図である。

【図４】ねじ部の表面にチタニウム窒化物を被覆した従
来のハンドタップのねじ部における軸心と直角な断面の
一部を拡大した図である。

【符号の説明】

１０：高硬度材用ハンドタップ １４：ねじ部 １８：ランド ２０：切れ刃 ２２：チタニウム炭窒化物 Ｄ：ねじ部の外径 Ｄｆ：みぞ底の径 α：すくい角 γ：刃厚角

Claims (4)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 【請求項１】 谷の径が３〜１２ｍｍのめねじを切削加
   工するための高硬度材用ハンドタップであって、 母材が超微粒子超硬合金にて構成されているとともにね
   じ部の表面がチタニウム炭窒化物によって被覆されてい
   る一方、みぞ数は３以上で、みぞ底の径はねじ部の外径
   の略４８〜６５％の範囲内で、刃厚角の総和は略１２５
   〜１５０°の範囲内で、切れ刃のすくい角は略−１５〜
   −８°の範囲内であることを特徴とする高硬度材用ハン
   ドタップ。
2. 【請求項２】 前記みぞ底の径はねじ部の外径の略５０
   〜６２％の範囲内で、前記刃厚角の総和は略１２７〜１
   ４０°の範囲内で、前記切れ刃のすくい角は略−１３〜
   −９°の範囲内である請求項１に記載の高硬度材用ハン
   ドタップ。
3. 【請求項３】 谷の径が３〜５．５ｍｍのめねじを切削
   加工するための高硬度材用ハンドタップであって、みぞ
   数は４、みぞ底の径はねじ部の外径の略５０〜５２％の
   範囲内である請求項１または２に記載の高硬度材用ハン
   ドタップ。
4. 【請求項４】 谷の径が５．５〜１２ｍｍのめねじを切
   削加工するための高硬度材用ハンドタップであって、み
   ぞ数は５、みぞ底の径はねじ部の外径の略５６〜６２％
   の範囲内である請求項１または２に記載の高硬度材用ハ
   ンドタップ。