JP2995141B2

JP2995141B2 - 金属板の誘導加熱装置

Info

Publication number: JP2995141B2
Application number: JP6091428A
Authority: JP
Inventors: 俊司福島; 和郎岡村; 栄岡山; 英敏橘谷
Original assignee: Fuji Electric Co Ltd; Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Fuji Electric Co Ltd; Nippon Steel Corp
Priority date: 1994-04-28
Filing date: 1994-04-28
Publication date: 1999-12-27
Anticipated expiration: 2014-12-27
Also published as: JPH07296961A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、熱間圧延工程や非磁性
体鋼板の冷間圧延工程において、搬送中の鋼板を全幅に
わたって均一かつ高精度に、しかも短時間で加熱できる
誘導加熱装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】鋼板を全幅にわたって加熱するための誘
導加熱装置として、従来より、ソレノイド式〔図１
５〕、リニアインダクター式〔図１６〕、トランス
バースフラックス式〔図１７〕、の３種類の方式が提案
されている。

【発明が解決しようとする課題】

【０００３】このうちのソレノイド式は、一般冷延鋼
板等の磁性体の全幅加熱用にストリップヒータとして実
用化されているが、非磁性体や非磁性域の高温鋼板（熱
延工程や厚板工程）を加熱する場合には被加熱材に磁束
の集中ができないので、加熱効果が期待できない。

【０００４】特に熱延工程の様に被加熱材の幅や厚さが
多岐にわたり、また被加熱材の先後端の上反り部や下反
り部とソレノイドコイルとの衝突を防止するために、図
１５に示すソレノイドコイル１の高さＨ₁を大きくする
必要があるが、ソレノイドコイル１の高さＨ₁を大きく
すると発生した磁束の大半が被加熱材２とソレノイドコ
イル１との間の空隙を通るので、益々加熱能力が低下す
る。

【０００５】つまり、ソレノイド式では被加熱材の幅方
向の均一加熱は容易に行えるが、反面加熱能力が劣るの
で、搬送中の非磁性金属板の加熱には適用できない。

【０００６】また、のリニアインダクター式として
は、特開昭６３−１２８５８０号公報において搬送中の
金属板を全幅にわたって加熱可能な誘導加熱装置が開示
されている。

【０００７】しかしながら、この特開昭６３−１２８５
８０号公報で開示されている誘導加熱装置は、被加熱材
２の搬送用テーブルローラ３間に設置されるのでその外
形寸法に制約があり、また、リニアインダクター部４に
用いる鉄芯に加熱コイルを埋め込むので有効鉄芯断面積
が減少して加熱能力の低下が避けられないという問題が
ある。さらに、被加熱材２における先後端の上反り，下
反り部とリニアインダクター部４との衝突をさけるため
には上下に配置するリニアインダクター部４間の距離Ｈ
₂を大きくする必要があるが、この距離Ｈ₂を大きくす
るに従って図１８に模式的に示すように、鉄芯磁極間の
漏洩磁束ａが増大して加熱に用いられる磁束ｂが急激に
減少してしまうので、十分な加熱能力が得られなくなる
という問題がある。

【０００８】また、のトランスバースフラックス式の
ものは、熱延鋼板の両端部加熱用のエッジヒータとし
て、また補助加熱装置として組み合わされて非磁性体冷
延鋼板の全幅ヒータとしても用いられている。また、熱
延工程においては、特公平１−２６１５６号公報で、被
加熱材の幅方向に複数のインダクターを配置して被加熱
材先後端部の温度低下を補償するものや、特公昭６２−
１４０１４号公報及び特開平４−８９１０９号公報の様
にトランスバースフラックス式インダクターを被加熱材
の幅方向に移動させて全幅加熱するものが提案されてい
る。

【０００９】しかしながら、従来のトランスバースフラ
ックス式のものは、リニアインダクター式のものと同
様、上下に配置するインダクター５間の距離Ｈ₃が大き
くなるに従って鉄芯磁極間の漏洩磁束が増大するという
問題がある。また、一般にインダクターの幅は被加熱材
の幅より大きいので、図１９に示すように、被加熱材２
に誘起される渦電流が両側で高くなって両側における過
加熱が著しくなり、幅方向において均一な昇温が得られ
ないという欠点があり、均一な昇温を得るために従来よ
り各種の提案がなされている。以下、この各種のものに
ついて説明する。

【００１０】まず、特公昭５８−４０８４０号公報で提
案されているものは、図２０に示すように、楔状の極片
６を極坦体７に設けた蟻溝型穴７ａに沿って被加熱材幅
に応じて摺動させ、上下に配置したインダクター間距離
を幅方向に変化可能なように極片６の形状を適宜選定す
ることで磁束密度の幅方向分布を調整し、幅方向に均一
な昇温を得ようとするものである。

【００１１】しかしながら、この方式では熱延工程のよ
うに被加熱材厚さが多岐にわたる場合には、適切な極片
６の選定が困難であり、また極片６の摺動部における摩
擦や摩耗等の問題がある。加えて、この方式では幅方向
において均一な昇温特性を得るためには極片６の厚さを
大きくする必要があるが、極片６の厚さを大きくすると
被加熱材の通板性が悪化するという問題がある。つま
り、この方式では幅方向における十分な均一化は実現で
きない。

【００１２】次に、特開昭６３−３１０５９２号公報で
提案されているものは、図２１に示すように、上下に配
置する加熱コイル８を被加熱材２の幅に応じて幅方向に
傾斜可能な構造となし、各種幅の被加熱材２を加熱しよ
うとするものである。

【００１３】しかしながら、下部に配置される加熱コイ
ルは被加熱材の搬送用テーブルローラ間に設置されてお
り、その間隔は材料搬送を的確かつ適切に行う必要から
むやみに大きくできないという制約がある。しかるに、
特開昭６３−３１０５９２号公報で提案されているもの
では、被加熱材の最小幅から最大幅までの範囲が広い場
合には下部に配置する加熱コイルの傾斜範囲が広くな
り、従って必然的にテーブルローラの間隔を広くする必
要が生じるので、実際には適用できない非現実的な設備
である。

【００１４】次に、特公平４−５６０９３号公報で提案
されているものは、図２２に示すように、被加熱材２の
両端部をコ字状の磁束集中部材９で挟むことによって被
加熱材２の両端部を貫通する磁束を迂回させ、両端部に
誘起される渦電流を抑制して両端部の過加熱を防止しよ
うとするものである。

【００１５】しかしながら、この方式ではコ字状の磁束
集中部材を被加熱材の幅に応じて位置制御する必要があ
り、設備が複雑かつ高価となる。また、熱延工程のよう
に、被加熱材の波打ち，上反りや下反り，搬送中に上下
動がある場合には使用できないという問題がある。

【００１６】本発明は、上記した問題点に鑑みてなされ
たものであり、上下に平行状に配置するインダクターの
間隔が大きくなった場合でも、大きな加熱能力を有し、
しかも被加熱材の幅方向に均一な昇温分布を得ることが
できる誘導加熱装置を提供することを目的としている。

【００１７】

【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために、本発明の金属板の誘導加熱装置は、被加熱材を
その厚さ方向に挟むごとく上下に平行状に配置されたイ
ンダクターと、被加熱材をその幅方向に挟むごとく左右
に配置された一対の対称な外部磁路を備えた金属板の誘
導加熱装置において、前記上下に平行状に配置されたイ
ンダクターを構成する鉄芯の同一幅における両端部の表
裏面積を、中央部における表裏面積の１／３以下となる
ように構成したり、また、前記インダクターを構成する
鉄芯を、その鉄芯間距離がその幅方向に変化すべく形成
しているのである。

【００１８】また、本発明の金属板の誘導加熱装置は、
前記上下のインダクターを被加熱材に対してその幅方向
反対側に互いに水平移動可能な構造となすとともに、こ
のインダクターを構成する鉄芯の同一幅における両端部
の表裏面積を中央部における表裏面積の１／３以下とな
るように構成したり、また、前記インダクターを構成す
る鉄芯を、その鉄芯間距離がその幅方向に変化すべく形
成しているのである。

【００１９】本発明において、鉄芯の同一幅における両
端部の表裏面積を、中央部における表裏面積の１／３以
下とするのは、被加熱材を貫通する磁束密度は鉄芯の単
位面積にほぼ比例し、また本発明者の各種実験結果によ
れば、図８・１０に示すように、通常の方法では被加熱
材の両端部の昇温率は中央部の７倍以上となるが、磁束
密度Ｂを１／３以下とすれば後述する数式１のように両
端部の昇温率は１／９程度に抑制できるからである。

【００２０】

【作用】本発明の金属板の誘導加熱装置は、被加熱材を
その幅方向に挟むごとく一対の対称な外部磁路を左右に
配置しているので、上下に配置されたインダクター間の
距離が大きくなっても漏洩磁束が発生せず、発生した磁
束を有効に加熱用として使用できる。

【００２１】また、上下に平行状に配置されたインダク
ターを被加熱材に対してその幅方向反対側に互いに水平
移動可能な構造となしたり、また、前記インダクターを
構成する鉄芯の同一幅における両端部の表裏面積を、中
央部における表裏面積の１／３以下となるように構成し
たり、また、前記インダクターを構成する鉄芯を、その
鉄芯間距離がその幅方向に変化すべく形成しているの
で、被加熱材を貫通する磁束密度の２乗にほぼ比例する
加熱エネルギ〔昇温量〕が被加熱材の両端部で低減でき
る（下記数式１参照）。

【００２２】

【数１】ΔＴ∝ｉ²t∝Ｂ²t 但し、ΔＴ：被加熱材に生じる加熱エネルギ（昇温量）ｉ：渦電流密度ｔ：加熱時間（＝Ｌ／Ｖ）Ｌ：被加熱材の搬送方向における渦電流の流れる経路の
長さＶ：被加熱材の搬送速度Ｂ：磁束密度

【００２３】

【実施例】以下、本発明における金属板の誘導加熱装置
を図１〜図５に示す実施例に基づいて説明する。図１は
請求項３に対応する本発明における金属板の誘導加熱装
置の基礎となる誘導加熱装置の概略構成図、図２（ａ）
は請求項１に対応する本発明における金属板の誘導加熱
装置に使用するインダクターの鉄芯の斜視図、（ｂ）
（ｃ）は同じくインダクターの鉄芯の他の実施例を示す
平面図、図３は請求項２に対応する本発明における金属
板の誘導加熱装置に使用するインダクターの鉄芯の斜視
図、図４は請求項３に対応する本発明における金属板の
誘導加熱装置を使用した場合の上下のインダクターの相
対位置関係の１例を示す図、図５（ａ）〜（ｃ）は請求
項４に対応する本発明における金属板の誘導加熱装置を
使用した場合の上下のインダクターの相対位置関係の１
例を示す図である。

【００２４】図１において、１１ａ・１１ｂはそれぞれ
固定架台１２に水平方向の移動自在に設置されたヨーク
であり、例えば油圧シリンダ，エアーシリンダあるいは
親ねじ送り機構等の駆動手段１３ａ・１３ｂによってそ
れぞれ個別に、あるいは関連して固定架台１２に沿って
互いに反対方向に移動可能なように構成されている。

【００２５】１４ａ・１４ｂは被加熱材２をその厚さ方
向に挟むごとく前記ヨーク１１ａ・１１ｂを介して上下
に平行状に配置された対をなすインダクターであり、こ
れらのインダクター１４ａ・１４ｂは図示省略したが、
それぞれ磁極である鉄芯とこの鉄芯に巻回されたコイル
とで構成され、被加熱材２の幅より大きな幅を有してい
る。

【００２６】１５はプレート１６ａ・１６ｂの端部同士
をピン１７ａで枢着し、かつ残りの端部を前記ヨーク１
１ａ及び１１ｂの端部にそれぞれピン１７ｂ・１７ｃで
枢着したリンクであり、かかるリンク１５をそれぞれヨ
ーク１１ａ・１１ｂの両端に設けて平行リンク機構を構
成し、外部磁路１８となしている。

【００２７】この外部磁路１８は上下のヨーク１１ａ・
１１ｂとこのヨーク１１ａ・１１ｂを結合する図１の左
側に配置されたプレート１６ａ・１６ｂ及び図１の右側
に配置されたプレート１６ａ・１６ｂとによってそれぞ
れ閉ループ形に形成され、被加熱材２の幅方向に対して
磁気的に左右対称に構成されている。これによって、外
部磁路１８は被加熱材２の幅方向外側に、被加熱材２の
左半分に磁束を均一に貫通させるための左側外部磁路
と、右半分に磁束を均一に貫通させるための右側外部磁
路とを有することになる。

【００２８】この図１に示す請求項３の基礎となる誘導
加熱装置の実施例において、被加熱材２の両端部と上下
に平行状に配置されたインダクター１４ａ・１４ｂの端
部との相対位置関係は、被加熱材２の寸法特性や昇温量
によって適宜変化させるものであるが、その１例を図４
に示している。この図４の例では、上下のインダクター
１４ａ・１４ｂの一方端部をそれぞれ被加熱材２の端部
より距離Ｌだけ内側に位置させて、被加熱材２の端部に
は上下どちらか一方のインダクター１４ａ又は１４ｂの
磁束のみ貫通させているので、図６に示すように、被加
熱材２の端部を貫通する磁束密度Ｂ’が減少し、特公平
４−５６０９３号公報で提案されているものと同等の効
果が得られることになる。なお、図６はインダクターと
被加熱材との距離を１２５ｍｍに設定した場合における
鉄芯の端部からの距離と貫通磁束密度比をの関係を示し
た図で、図中の実線は前記距離Ｌが４００ｍｍの時、破
線は１００ｍｍの時、想像線は０ｍｍの時を示す。

【００２９】図２（ａ）は請求項１に対応する実施例に
使用するインダクターの鉄芯の斜視図であり、上下に配
置するインダクター１４ａ・１４ｂを構成する鉄芯の同
一幅における両端部の表裏面積を中央部の表裏面積の１
／３以下となるように形成すべく、鉄芯の両端部におけ
る被加熱材搬送方向の長さを中央部の長さの１／３以下
となしているのである。一般に、被加熱材２を貫通する
磁束密度は上下のインダクター１４ａ・１４ｂの鉄芯単
位面積にほぼ比例することがわかっており、被加熱材２
の中央部の鉄芯面積Ｓに対応する磁束密度Ｂと、被加熱
材２の両端部の鉄芯面積Ｓ’に対応する磁束密度Ｂ’と
は下記数式２に示すような関係が成立する。

【００３０】

【数２】Ｂ’＝ＢＳ’／Ｓ

【００３１】従って、例えば被加熱材２の両端部に相対
する鉄芯端部面積Ｓ’を鉄芯中央部面積Ｓの１／４とす
れば、図７に示すように、両端部における磁束密度
Ｂ’、すなわち両端部の渦電流密度は中央部の渦電流密
度の約１／４に低減でき、図８に示すように、幅方向に
均一な昇温分布に改善される。なお、図７及び図８は被
加熱材として厚さ３０ｍｍ、幅１１００ｍｍのＳＵＳ３
０４ステンレス鋼を使用し、図２（ａ）に示す形状の鉄
芯〔中央部における被加熱材搬送方向の長さ１１０ｍ
ｍ、端部における長さ２７．５ｍｍ、鉄芯の幅１０００
ｍｍ、端部における長さの短い部分の幅５５ｍｍ〕を被
加熱材と１００ｍｍの間隔を存して配置し、インダクタ
ーに２００ｋｗの電力を投入しつつ被加熱材を３０ｍｍ
／秒で搬送した場合の結果を示したものである。

【００３２】この請求項１に対応する実施例に使用する
インダクター１４ａ・１４ｂの鉄芯の両端部形状とし
て、どのような形状を採用するのが良いかは被加熱材２
の寸法特性や昇温量によって種々考えられるが、図２
（ａ）に示すようなものの他、鉄芯の両端部における面
積が中央部の断面積の１／３以下であれば、（ｂ）
（ｃ）に示すような形状のものであってもよい。

【００３３】このような形状とすることにより、被加熱
材２の両端部を貫通する磁束が減少し、かつ数式１のＬ
に相当する距離が減少するので、数式１の加熱時間ｔが
減少することによる相乗効果で両端部の過加熱が防止で
きることになる。

【００３４】図３は請求項２に対応する実施例に使用す
るインダクターの鉄芯の斜視図であり、請求項１の１態
様である。この図３に示す鉄芯は、鉄芯の両端部におけ
る被加熱材搬送方向の長さを中央部の長さより短くする
とともに、さらに上下に配置する鉄芯間距離が長くなる
ように鉄芯の相対する面に段差Ｄをつけているのであ
る。

【００３５】一般に、被加熱材２を貫通する磁束密度は
上下のインダクター１４ａ・１４ｂの鉄芯間距離にほぼ
反比例することがわかっており、図５（ｃ）に示すよう
に、被加熱材２の中央部の上下鉄芯間距離Ｇに対応する
磁束密度Ｂと、被加熱材２の両端部の鉄芯間距離Ｇ’に
対応する磁束密度Ｂ''とは下記数式３に示すような関係
が成立する。

【００３６】

【数３】Ｂ''＝ＢＧ／Ｇ’ 但し、Ｇ’＝Ｇ＋Ｄ

【００３７】従って、例えば被加熱材２の両端部に相対
する鉄芯間距離Ｇ’を中央部に相対する上下鉄芯間距離
Ｇの２倍とすれば、図９に実線で示すように、両端部に
おける磁束密度Ｂ''、すなわち両端部の渦電流密度は中
央部の渦電流密度の約１／２に低減でき、図１０に実線
で示すように、幅方向に均一な昇温分布が得られること
になる。なお、図９及び図１０は被加熱材として、厚さ
３０ｍｍ、幅１１００ｍｍのＳＵＳ３０４ステンレス鋼
を使用し、図５（ｃ）に示す形状で両端部が平面視半円
弧状の鉄芯〔中央部における幅９２０ｍｍ、端部におけ
る段差部の幅２８５ｍｍ、端部における段差部の高さ５
０ｍｍ〕を被加熱材とインダクターの中央部において１
２５ｍｍ（段差部では２２５ｍｍ）の間隔を存して配置
し、インダクターに２００ｋｗの電力を投入しつつ被加
熱材を３０ｍｍ／秒で搬送した場合の結果を示したもの
である。また、図９及び図１０に段差部のない従来の鉄
芯を使用した場合の結果を比較として破線で示す。

【００３８】このように図３に示す様な鉄芯形状とする
ことにより、被加熱材２の両端部を貫通する磁束は、図
２に示すものよりさらに減少し、両端部の過加熱をさら
に防止できることになる。ちなみに、図７の計測で用い
た鉄芯形状においてインダクターの中央部と被加熱材と
の距離を１２５ｍｍに設定し、インダクターの端部に５
０ｍｍの段差を設けた場合における鉄芯の端部からの距
離と貫通磁束密度比の関係を図１１に、またその時の昇
温計測結果を図１２に示す。なお、図１１・１２中の実
線は段差幅が２８８ｍｍの時、破線は８８ｍｍの時、想
像線は０ｍｍの時を示す。また、図１１・１２の計測に
使用した被加熱材の加熱条件は図７の時と同じである。

【００３９】図５は請求項４に対応する実施例を使用し
た場合の上下のインダクターの相対位置関係の１例を示
す図であり、図１に示すように、上下に平行状に配置さ
れたインダクター１４ａ・１４ｂを被加熱材２に対して
その幅方向反対側に互いに水平移動可能な構造となし
て、被加熱材２の幅変化に応じてその端部と鉄芯の一方
端部を対向するようになすとともに、これらインダクタ
ー１４ａ・１４ｂを構成する鉄芯の両端部における被加
熱材搬送方向の長さを中央部の長さの１／３以下とな
し、かつ両端部における鉄芯間距離が長くなるように鉄
芯の相対する部分を、図５（ａ）に示すような湾曲状と
なしたり、また図５（ｂ）に示すような勾配状となした
り、さらに図５（ｃ）に示すように段差をつけたりして
いるのである。

【００４０】なお、図示省略したが、請求項３に示すも
のは、図５に示した上下のインダクター１４ａ・１４ｂ
に代えて、図２に示す形状のインダクター１４ａ・１４
ｂを使用したものである。これら請求項３・４に示すも
のでは、先に説明した請求項３の基礎となる誘導加熱装
置の実施例と請求項１又は２に示す実施例との相乗効果
が得られる。

【００４１】ちなみに、図５（ｃ）に示す相対位置関係
での被加熱材２の幅方向磁束密度分布は、従来装置を使
用した場合のように被加熱材２の幅方向に一定ではなく
（図１３に想像線で示す）、図１３に実線で示すよう
に、インダクター１４ａ・１４ｂを構成する鉄芯の両端
部に設けた段差Ｄの開始位置から被加熱材２の両端部に
ゆくほど減少してゆく。その結果、被加熱材２の昇温分
布は、従来装置を使用した場合のように被加熱材２の両
端にゆくほど上昇するのではなく（図１４に想像線で示
す）、図１４に実線で示すように、被加熱材２の幅方向
に均一となり両端部での過加熱が防止できる。

【００４２】

【発明の効果】以上説明したように、本発明における金
属板の誘導加熱装置によれば、トランスバースフラック
ス式全幅誘導加熱装置における幅方向の磁束密度分布
を、被加熱材の両端部にて減少させることができ、その
結果端部の過加熱を防止できる。従って、本発明により
優れた加熱能力と幅方向均一加熱性を合わせもつ誘導加
熱装置が得られ、熱延金属板やアルミニウム等の非磁性
金属板の熱処理等の技術に有益な効果をもたらすことが
できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】請求項３に対応する本発明における金属板の誘
導加熱装置の基礎となる誘導加熱装置の概略構成図であ
る。

【図２】（ａ）は請求項１に対応する本発明における金
属板の誘導加熱装置に使用するインダクターの鉄芯の斜
視図、（ｂ）（ｃ）は同じくインダクターの鉄芯の他の
実施例を示す平面図である。

【図３】請求項２に対応する本発明における金属板の誘
導加熱装置に使用するインダクターの鉄芯の斜視図であ
る。

【図４】請求項３に対応する本発明における金属板の誘
導加熱装置を使用した場合の上下のインダクターの相対
位置関係の１例を示す図である。

【図５】（ａ）〜（ｃ）は請求項４に対応する本発明に
おける金属板の誘導加熱装置を使用した場合の上下のイ
ンダクターの相対位置関係の１例を示す図である。

【図６】請求項３の基礎となる誘導加熱装置に対応する
実施例における鉄芯端面からの距離と貫通磁束密度比を
の関係を示した図である。

【図７】鉄芯端部断面積を鉄芯中央部断面積の１／４と
した場合における鉄芯端面からの距離と磁束密度比の関
係を示した図である。

【図８】図７と同様の場合における被加熱材の端面から
の距離と昇温率の関係を示した図である。

【図９】上下の鉄芯における端部間距離を中央部間距離
Ｇの２倍とした場合における鉄芯端面からの距離と磁束
密度比の関係を示した図である。

【図１０】図９と同様の場合における被加熱材の端面か
らの距離と昇温率の関係を示した図である。

【図１１】インダクターの端部に段差を設けた場合にお
ける鉄芯端面からの距離と貫通磁束密度比の関係を示し
た図である。

【図１２】図１１と同様の場合における被加熱材の端面
からの距離と昇温率の関係を示した図である。

【図１３】図５（ｃ）に示す相対位置関係での被加熱材
の幅方向磁束密度分布を示した図である。

【図１４】図１３と同様の場合における被加熱材の幅方
向昇温分布を示した図である。

【図１５】従来のソレノイド式の誘導加熱装置の説明図
である。

【図１６】従来のリニアインダクター式の誘導加熱装置
の説明図である。

【図１７】従来のトランスバースフラックス式の誘導加
熱装置の説明図である。

【図１８】従来のリニアインダクター式の誘導加熱装置
における鉄芯磁極間の漏洩磁束と加熱用磁束を模式的に
示した図である。

【図１９】従来のトランスバースフラックス式の誘導加
熱装置における問題点の説明図である。

【図２０】特公昭５８−４０８４０号公報で提案されて
いるトランスバースフラックス式の誘導加熱装置の要部
の説明図である。

【図２１】特開昭６３−３１０５９２号公報で提案され
ているトランスバースフラックス式の誘導加熱装置の説
明図である。

【図２２】特公平４−５６０９３号公報で提案されてい
るトランスバースフラックス式の誘導加熱装置の説明図
である。

【符号の説明】２被加熱材１１ａヨーク１１ｂヨーク１３ａ駆動手段１３ｂ駆動手段１４ａインダクター１４ｂインダクター１８外部磁路Ｄ段差

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者岡山栄三重県鈴鹿市南玉垣町5520 富士電機株式会社内 (72)発明者橘谷英敏三重県鈴鹿市南玉垣町5520 富士電機株式会社内 (56)参考文献特開平６−20765（ＪＰ，Ａ) 実公昭43−17726（ＪＰ，Ｙ１) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) H05B 6/10 381 B21B 45/00 C21D 9/60 101

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】被加熱材をその厚さ方向に挟むごとく上
下に平行状に配置されたインダクターと、被加熱材をそ
の幅方向に挟むごとく左右に配置された一対の対称な外
部磁路を備えた金属板の誘導加熱装置において、前記上
下に平行状に配置されたインダクターを構成する鉄芯の
同一幅における両端部の表裏面積を、中央部における表
裏面積の１／３以下となるように構成したことを特徴と
する金属板の誘導加熱装置。
【請求項２】上下に平行状に配置されたインダクター
を構成する鉄芯を、その鉄芯間距離がその幅方向に変化
すべく形成したことを特徴とする請求項１記載の金属板
の誘導加熱装置。
【請求項３】上下に平行状に配置されたインダクター
を被加熱材に対してその幅方向反対側に互いに水平移動
可能な構造となしたことを特徴とする請求項１記載の金
属板の誘導加熱装置。
【請求項４】上下に平行状に配置されたインダクター
を構成する鉄芯を、その鉄芯間距離がその幅方向に変化
すべく形成したことを特徴とする請求項３記載の金属板
の誘導加熱装置。