JP2983144B2 - 副室式ガス機関の制御機構 - Google Patents
副室式ガス機関の制御機構Info
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02T10/30—Use of alternative fuels, e.g. biofuels
Landscapes
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、汚水処理場等におい
て、有機物の醗酵に際して発生するメタンガス等の消化
ガスを、燃料として燃焼させる副室式ガス機関の、発熱
量変動時に発熱量を均一に制御する機構に関する。
て、有機物の醗酵に際して発生するメタンガス等の消化
ガスを、燃料として燃焼させる副室式ガス機関の、発熱
量変動時に発熱量を均一に制御する機構に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から副室式ガス機関の制御機構にお
いて、補正用のみのバルブを設けた制御方式はあった
が、ＮＯｘ濃度の低減を図る希薄燃焼方式には構成され
ていなかった。また、通常の希薄燃焼では発熱量が低く
なった場合に、出力が低下するという不具合いがあっ
た。また希薄燃焼（リーンバーン）センサを使用する場
合には、機関を構成する部材であるメタンセンサの、シ
リカゲルが発生する毒を受けて、希薄燃焼（リーンバー
ン）センサの耐久性が低下するという不具合いがあっ
た。また、従来のメタン濃度の検出方法は、メタンセン
サに頼っていたが、該メタンセンサは、それを構成する
シリカゲルの補充が必要であり、耐久性に欠けるという
欠点があった。また、メタンガス濃度が低くなった場合
に、負荷によって希薄燃焼限界が移動することが知られ
ていなかった。
いて、補正用のみのバルブを設けた制御方式はあった
が、ＮＯｘ濃度の低減を図る希薄燃焼方式には構成され
ていなかった。また、通常の希薄燃焼では発熱量が低く
なった場合に、出力が低下するという不具合いがあっ
た。また希薄燃焼（リーンバーン）センサを使用する場
合には、機関を構成する部材であるメタンセンサの、シ
リカゲルが発生する毒を受けて、希薄燃焼（リーンバー
ン）センサの耐久性が低下するという不具合いがあっ
た。また、従来のメタン濃度の検出方法は、メタンセン
サに頼っていたが、該メタンセンサは、それを構成する
シリカゲルの補充が必要であり、耐久性に欠けるという
欠点があった。また、メタンガス濃度が低くなった場合
に、負荷によって希薄燃焼限界が移動することが知られ
ていなかった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明においては、有
機物の醗酵により発生する消化ガスを燃料とする副室式
ガス機関において、発熱量が変化してもＮＯｘ濃度を上
昇させずに出力を確保可能としたものである。また、消
化ガスの成分がセンサにダメージを与え無いようにし
て、耐久性を向上させたものである。また、耐久性を向
上し、メタンガス組成の急激な変動に対しても対応可能
なガス発熱量変動検出センサを提供するのである。ま
た、発熱量が変化しても、また機関負荷が変化した場合
にも、安定した運転が出来るように構成したものであ
る。
機物の醗酵により発生する消化ガスを燃料とする副室式
ガス機関において、発熱量が変化してもＮＯｘ濃度を上
昇させずに出力を確保可能としたものである。また、消
化ガスの成分がセンサにダメージを与え無いようにし
て、耐久性を向上させたものである。また、耐久性を向
上し、メタンガス組成の急激な変動に対しても対応可能
なガス発熱量変動検出センサを提供するのである。ま
た、発熱量が変化しても、また機関負荷が変化した場合
にも、安定した運転が出来るように構成したものであ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明が解決しようとす
る課題は以上の如くであり、次に該課題を解決するため
の手段を説明する。請求項１においては、有機物の醗酵
により発生する消化ガスを燃料とする副室式ガス機関に
おいて、消化ガスタンク１４からの消化ガスのメタン濃
度をメタン計１２により検出し、該メタン計１２の信号
により、空燃比制御バルブ１３を制御し空燃比λを制御
し、更に消化ガスの一部はガスコンプレッサ１１により
濃度を濃くし、ガスレギュレータ１０により制御され、
副室７にチェックバルブ１６から供給され、更にメタン
計１２からの信号によりコントローラ１５を介して点火
プラグ２１の点火時期を調整し、該点火プラグ２１によ
り副室７において消化ガスに着火するものである。
る課題は以上の如くであり、次に該課題を解決するため
の手段を説明する。請求項１においては、有機物の醗酵
により発生する消化ガスを燃料とする副室式ガス機関に
おいて、消化ガスタンク１４からの消化ガスのメタン濃
度をメタン計１２により検出し、該メタン計１２の信号
により、空燃比制御バルブ１３を制御し空燃比λを制御
し、更に消化ガスの一部はガスコンプレッサ１１により
濃度を濃くし、ガスレギュレータ１０により制御され、
副室７にチェックバルブ１６から供給され、更にメタン
計１２からの信号によりコントローラ１５を介して点火
プラグ２１の点火時期を調整し、該点火プラグ２１によ
り副室７において消化ガスに着火するものである。
【０００５】請求項２においては、有機物の醗酵により
発生する消化ガスを燃料とする副室式ガス機関におい
て、消化ガスタンク１４からの消化ガスのメタン濃度を
メタン計１２により検出し、該メタン計１２の信号によ
り、消化ガスのメタン濃度が低い場合に、空燃比λをリ
ッチにすることにより希薄限界を避けて安定した運転を
行うべく制御し、更に消化ガスの一部はガスコンプレッ
サ１１により濃度を濃くし、ガスレギュレータ１０によ
り制御され、副室７にチェックバルブ１６から供給する
ものである。
発生する消化ガスを燃料とする副室式ガス機関におい
て、消化ガスタンク１４からの消化ガスのメタン濃度を
メタン計１２により検出し、該メタン計１２の信号によ
り、消化ガスのメタン濃度が低い場合に、空燃比λをリ
ッチにすることにより希薄限界を避けて安定した運転を
行うべく制御し、更に消化ガスの一部はガスコンプレッ
サ１１により濃度を濃くし、ガスレギュレータ１０によ
り制御され、副室７にチェックバルブ１６から供給する
ものである。
【０００６】請求項３においては、有機物の醗酵により
発生する消化ガスを燃料とする副室 式ガス機関におい
て、スロットル４の下流側で、吸気弁との間の管内に、
吸気管内圧力センサ２４と吸気管内温度センサ２５を設
け、該吸気管内圧力センサ２４と、吸気管内温度センサ
２５と、副室式ガス機関の発電機出力２２の信号と、冷
却水温度センサ２３の信号をコントローラ１５に送信
し、該コントローラ１５により判断して空燃比制御バル
ブ１３の開度を調整し、空燃比を制御し、更に消化ガス
の一部はガスコンプレッサ１１により濃度を濃くし、ガ
スレギュレータ１０により制御され、副室７にチェック
バルブ１６から供給するものである。
発生する消化ガスを燃料とする副室 式ガス機関におい
て、スロットル４の下流側で、吸気弁との間の管内に、
吸気管内圧力センサ２４と吸気管内温度センサ２５を設
け、該吸気管内圧力センサ２４と、吸気管内温度センサ
２５と、副室式ガス機関の発電機出力２２の信号と、冷
却水温度センサ２３の信号をコントローラ１５に送信
し、該コントローラ１５により判断して空燃比制御バル
ブ１３の開度を調整し、空燃比を制御し、更に消化ガス
の一部はガスコンプレッサ１１により濃度を濃くし、ガ
スレギュレータ１０により制御され、副室７にチェック
バルブ１６から供給するものである。
【０００７】請求項４においては、請求項１又は請求項
２記載の副室式ガス機関の制御機構において、消化ガス
のメタン濃度を測定するメタン計１２は、消化ガスのガ
ス供給ラインに、温度センサ３１と圧力計２６と容積型
ガスメータ２７と質量流量計３０を直列に配置し、該温
度センサ３１と圧力計２６と容積型ガスメータ２７の信
号を容積計算用ボックス２９に入力して絶対ガス流量の
値を求め、該絶対ガス流量と質量流量計の検出値の差に
よりメタン濃度を演算するものである。
２記載の副室式ガス機関の制御機構において、消化ガス
のメタン濃度を測定するメタン計１２は、消化ガスのガ
ス供給ラインに、温度センサ３１と圧力計２６と容積型
ガスメータ２７と質量流量計３０を直列に配置し、該温
度センサ３１と圧力計２６と容積型ガスメータ２７の信
号を容積計算用ボックス２９に入力して絶対ガス流量の
値を求め、該絶対ガス流量と質量流量計の検出値の差に
よりメタン濃度を演算するものである。
【０００８】
【作用】次に作用を説明する。請求項１によれば、有機
物の醗酵により発生する消化ガスを燃料とする副室式ガ
ス機関において、消化ガスタンク１４からの消化ガスの
メタン濃度をメタン計１２により検出し、該メタン計１
２の出力により、空燃比制御バルブ１３を制御し、空燃
比λを制御することにより、消化ガスの発熱量が変化し
ても、ＮＯｘを上昇させずに副室式ガス機関の出力を確
保することが出来るのである。また、通常のリーンバー
ンの場合には発熱量が低くなった場合に、出力が低下す
るという欠点があったが、本発明によりこの不具合いを
解消することが出来た。
物の醗酵により発生する消化ガスを燃料とする副室式ガ
ス機関において、消化ガスタンク１４からの消化ガスの
メタン濃度をメタン計１２により検出し、該メタン計１
２の出力により、空燃比制御バルブ１３を制御し、空燃
比λを制御することにより、消化ガスの発熱量が変化し
ても、ＮＯｘを上昇させずに副室式ガス機関の出力を確
保することが出来るのである。また、通常のリーンバー
ンの場合には発熱量が低くなった場合に、出力が低下す
るという欠点があったが、本発明によりこの不具合いを
解消することが出来た。
【０００９】請求項２によれば、有機物の醗酵により発
生する消化ガスを燃料とする副室式ガス機関において、
消化ガスのメタン濃度が低い場合に、空燃比λをリッチ
にすることにより希薄限界を避けて安定した運転を行う
ことが出来た。
生する消化ガスを燃料とする副室式ガス機関において、
消化ガスのメタン濃度が低い場合に、空燃比λをリッチ
にすることにより希薄限界を避けて安定した運転を行う
ことが出来た。
【００１０】請求項３によれば、有機物の醗酵により発
生する消化ガスを燃料とする副室式ガス機関において、
吸気管内圧力と機関出力と吸気管内温度を検出し、負荷
と吸気管内温度で決定される吸気管内圧力となるように
空燃比を制御するので、消化ガスの発熱量が変化した場
合や、メタン濃度が変化した場合にも、空燃比制御バル
ブ１３により空燃比λを変更することにより、ＮＯｘ濃
度の低い安定した燃焼を行うことが出来る。
生する消化ガスを燃料とする副室式ガス機関において、
吸気管内圧力と機関出力と吸気管内温度を検出し、負荷
と吸気管内温度で決定される吸気管内圧力となるように
空燃比を制御するので、消化ガスの発熱量が変化した場
合や、メタン濃度が変化した場合にも、空燃比制御バル
ブ１３により空燃比λを変更することにより、ＮＯｘ濃
度の低い安定した燃焼を行うことが出来る。
【００１１】請求項４によれば、有機物の醗酵により発
生する消化ガスを燃料とする副室式ガス機関において、
消化ガスのガス供給ラインに、温度センサと圧力計と容
積型ガスメータと質量流量計を直列に配置し、容積型ガ
スメータと質量流量計の検出値の差により、メタン濃度
を演算するので、メタン濃度と発熱量の変化に対応し
て、空燃比λを変更する制御を行う場合の基礎となるメ
タン濃度の値を正確に演算することが出来るので、その
後の副室式ガス機関の制御機構を正確に作動させること
が出来るので、安定した副室式ガス機関の制御運転状態
を得ることが出来た。
生する消化ガスを燃料とする副室式ガス機関において、
消化ガスのガス供給ラインに、温度センサと圧力計と容
積型ガスメータと質量流量計を直列に配置し、容積型ガ
スメータと質量流量計の検出値の差により、メタン濃度
を演算するので、メタン濃度と発熱量の変化に対応し
て、空燃比λを変更する制御を行う場合の基礎となるメ
タン濃度の値を正確に演算することが出来るので、その
後の副室式ガス機関の制御機構を正確に作動させること
が出来るので、安定した副室式ガス機関の制御運転状態
を得ることが出来た。
【００１２】
【実施例】次に実施例を説明する。図１はメタン計１２
の出力により、空燃比制御バルブの制御ステップ数を補
正し、発熱量変動時に発熱量を均一化する制御機構の制
御回路図、図２はメタン濃度を三段階に変更した場合の
空燃比λとＮＯｘ濃度の相関を示す図面、図３はメタン
濃度を三段階に変更した場合の空燃比λと機関出力ｆの
相関を示す図面、図４はメタン濃度を三段階に変更した
場合の空気流量Ｑと空燃比λとの相関を示す図面、図５
はメタン濃度を三段階に変更した場合の点火時期と機関
出力ｆの相関関係を示す図面、図６は点火時期（Ｃ
Ａ’）に対する熱発生率の相関関係を示す図面、図７
は、メタン濃度が低い場合に、濃度を高くすることによ
り希薄限界を避ける制御機構の回路図、図８は図７の制
御において、負荷と空燃比λとの関係を示す図面、図９
はメタン濃度と空燃比制御バルブ１３の開度の関係を示
す図面である。
の出力により、空燃比制御バルブの制御ステップ数を補
正し、発熱量変動時に発熱量を均一化する制御機構の制
御回路図、図２はメタン濃度を三段階に変更した場合の
空燃比λとＮＯｘ濃度の相関を示す図面、図３はメタン
濃度を三段階に変更した場合の空燃比λと機関出力ｆの
相関を示す図面、図４はメタン濃度を三段階に変更した
場合の空気流量Ｑと空燃比λとの相関を示す図面、図５
はメタン濃度を三段階に変更した場合の点火時期と機関
出力ｆの相関関係を示す図面、図６は点火時期（Ｃ
Ａ’）に対する熱発生率の相関関係を示す図面、図７
は、メタン濃度が低い場合に、濃度を高くすることによ
り希薄限界を避ける制御機構の回路図、図８は図７の制
御において、負荷と空燃比λとの関係を示す図面、図９
はメタン濃度と空燃比制御バルブ１３の開度の関係を示
す図面である。
【００１３】図１０は吸気管内圧力と機関出力と吸気管
内温度を検出し、負荷と吸気管内温度で決定される吸気
管内圧力となるように空燃比を制御する機構を示す図
面、図１１はメタン濃度と混合空気量の関係を示す図
面、図１２は空燃比λと吸気管内圧力の関係を示す図
面、図１３は吸気管内温度と吸気管内圧力の関係を示す
図面、図１４は吸気管内温度とＮＯｘ濃度の関係を示す
図面、図１５は負荷と吸気管内圧力とＮＯｘ濃度の関係
を示す図面、図１６は機関冷却水温度と吸気管内圧力の
関係を示す図面、図１７は図１０の制御のフローチャー
トを示す図面、図１８はガス供給ラインに容積型ガスメ
ータと質量流量計を直列に配置し、容積型ガスメータと
質量流量計の検出値の差により、空燃比制御バルブを補
正する制御のブロック線図、図１９は図１８の制御の計
算式を示す図面、図２０はメタン濃度に対するメタンと
炭酸ガスの比率と分子量と係数を示す図面、図２１はメ
タン濃度と係数の関係を示す図面、図２２は図１８の制
御のフローチャートを示す図面である。
内温度を検出し、負荷と吸気管内温度で決定される吸気
管内圧力となるように空燃比を制御する機構を示す図
面、図１１はメタン濃度と混合空気量の関係を示す図
面、図１２は空燃比λと吸気管内圧力の関係を示す図
面、図１３は吸気管内温度と吸気管内圧力の関係を示す
図面、図１４は吸気管内温度とＮＯｘ濃度の関係を示す
図面、図１５は負荷と吸気管内圧力とＮＯｘ濃度の関係
を示す図面、図１６は機関冷却水温度と吸気管内圧力の
関係を示す図面、図１７は図１０の制御のフローチャー
トを示す図面、図１８はガス供給ラインに容積型ガスメ
ータと質量流量計を直列に配置し、容積型ガスメータと
質量流量計の検出値の差により、空燃比制御バルブを補
正する制御のブロック線図、図１９は図１８の制御の計
算式を示す図面、図２０はメタン濃度に対するメタンと
炭酸ガスの比率と分子量と係数を示す図面、図２１はメ
タン濃度と係数の関係を示す図面、図２２は図１８の制
御のフローチャートを示す図面である。
【００１４】図１から図６において、請求項１の発明を
説明する。汚水処理場や汚泥処理場等において、沈澱有
機物等から発生するメタンガスと炭酸ガス（ＣＯ2 ）に
より構成される消化ガスが、長時間にわたり徐々に消化
ガスタンク１４に貯留される。消化ガスは季節によって
メタン濃度が変化するが、該メタン濃度の変化をメタン
計１２により測定する。該メタン計１２による検出値に
てコントローラ１５を操作して、空燃比制御バルブ１３
を開閉し、空燃比λを制御する。また、該メタン計１２
が検出したメタン濃度によりコントローラ１５を介し
て、イグナイタ１９を制御して点火コイル２０と点火プ
ラグ２１の点火時期を調整する。これによって機関の最
適燃焼状態を得る。該イグナイタ１９には、パルサー１
７が発生する回転信号をピックアップ１８により検出し
入力している。
説明する。汚水処理場や汚泥処理場等において、沈澱有
機物等から発生するメタンガスと炭酸ガス（ＣＯ2 ）に
より構成される消化ガスが、長時間にわたり徐々に消化
ガスタンク１４に貯留される。消化ガスは季節によって
メタン濃度が変化するが、該メタン濃度の変化をメタン
計１２により測定する。該メタン計１２による検出値に
てコントローラ１５を操作して、空燃比制御バルブ１３
を開閉し、空燃比λを制御する。また、該メタン計１２
が検出したメタン濃度によりコントローラ１５を介し
て、イグナイタ１９を制御して点火コイル２０と点火プ
ラグ２１の点火時期を調整する。これによって機関の最
適燃焼状態を得る。該イグナイタ１９には、パルサー１
７が発生する回転信号をピックアップ１８により検出し
入力している。
【００１５】該消化ガスタンク１４からの消化ガスをレ
ギュレータ２により調節し、ガスバルブ１３からの空気
と混合して空燃比λを決定する。次に、該レギュレータ
２と空燃比制御バルブ１３により空燃比λを決定した消
化ガスが、ベンチュリーミキサー１において、吸気と混
合される。該ベンチュリーミキサー１において、混合後
の燃料ガスがインタークーラ３を通過し冷却され、スロ
ットル４により回転数制御されながら、ピストン６とシ
リンダが構成する燃焼室に供給される。前記スロットル
４はガバナー５により自動制御される。
ギュレータ２により調節し、ガスバルブ１３からの空気
と混合して空燃比λを決定する。次に、該レギュレータ
２と空燃比制御バルブ１３により空燃比λを決定した消
化ガスが、ベンチュリーミキサー１において、吸気と混
合される。該ベンチュリーミキサー１において、混合後
の燃料ガスがインタークーラ３を通過し冷却され、スロ
ットル４により回転数制御されながら、ピストン６とシ
リンダが構成する燃焼室に供給される。前記スロットル
４はガバナー５により自動制御される。
【００１６】また、消化ガスの一部をガスコンプレッサ
１１によりリッチ化して濃度を濃くし、ガスコンプレッ
サ１１から副室７に供給される。副室７に供給されるガ
スはガスレギュレータ１０により制御されて、副室７に
チェックバルブ１６から供給される。該副室７におい
て、点火プラグ２１の点火により着火する。該点火コイ
ル２０と点火プラグ２１は、メタン計１２からの信号に
よりコントローラ１５が判定し、イグナイタ１９を介し
て、その点火時期が調整される。ピストン６とシリンダ
が構成する主燃焼室で燃焼後の排気は、過給機８を介し
て大気に排出される。該過給機８はタービンがコンプレ
ッサを駆動して、ベンチュリーミキサー１において混合
された消化ガスを圧縮してインタークーラ３に押し込
む。
１１によりリッチ化して濃度を濃くし、ガスコンプレッ
サ１１から副室７に供給される。副室７に供給されるガ
スはガスレギュレータ１０により制御されて、副室７に
チェックバルブ１６から供給される。該副室７におい
て、点火プラグ２１の点火により着火する。該点火コイ
ル２０と点火プラグ２１は、メタン計１２からの信号に
よりコントローラ１５が判定し、イグナイタ１９を介し
て、その点火時期が調整される。ピストン６とシリンダ
が構成する主燃焼室で燃焼後の排気は、過給機８を介し
て大気に排出される。該過給機８はタービンがコンプレ
ッサを駆動して、ベンチュリーミキサー１において混合
された消化ガスを圧縮してインタークーラ３に押し込
む。
【００１７】消化ガスは炭酸ガスとメタンガスにより主
として構成されている。図２に示す如く、空燃比λが小
さくなるとＮＯｘ濃度が増加する。またメタン濃度が濃
くなるとＮＯｘ濃度が増加する。また、図３に示す如
く、メタン濃度が季節によって変化するが、メタン濃度
が高いと希薄限界もリーンの側に伸びる。しかし逆にメ
タン濃度が低いと希薄限界がリッチ側にずれる。逆にベ
ンチュリーミキサー１はメタン濃度が低くなるとリーン
側にシフトしていくので、希薄限界が低くなることとの
相乗効果で、機関の希薄限界に入り易くなり運転不能が
発生しやすくなる。そこで、図４に示す如く、ベンチュ
リーミキサー１のミキサー特性を補正することにより、
リッチ側にシフトさせることによって安定した燃焼状態
とする。またメタン濃度が低くなると、図５に示す如く
最適の点火時期は前進する傾向があるので、図６に示す
如く、メタン濃度に従って点火時期ＣＡ’を前進させる
ことにより最適の燃焼状態を得ることができる。
として構成されている。図２に示す如く、空燃比λが小
さくなるとＮＯｘ濃度が増加する。またメタン濃度が濃
くなるとＮＯｘ濃度が増加する。また、図３に示す如
く、メタン濃度が季節によって変化するが、メタン濃度
が高いと希薄限界もリーンの側に伸びる。しかし逆にメ
タン濃度が低いと希薄限界がリッチ側にずれる。逆にベ
ンチュリーミキサー１はメタン濃度が低くなるとリーン
側にシフトしていくので、希薄限界が低くなることとの
相乗効果で、機関の希薄限界に入り易くなり運転不能が
発生しやすくなる。そこで、図４に示す如く、ベンチュ
リーミキサー１のミキサー特性を補正することにより、
リッチ側にシフトさせることによって安定した燃焼状態
とする。またメタン濃度が低くなると、図５に示す如く
最適の点火時期は前進する傾向があるので、図６に示す
如く、メタン濃度に従って点火時期ＣＡ’を前進させる
ことにより最適の燃焼状態を得ることができる。
【００１８】図７と図８と図９において、請求項２の発
明を説明する。消化ガスタンク１４からレギュレータ２
を経て、ベンチュリーミキサー１に供給する回路に、メ
タン計１２と、空燃比制御バルブ１３を設けている。そ
して、メタン計１２からの信号と、発電機出力２２から
の信号をコントローラ１５に入力し、該コントローラ１
５からの信号により、空燃比制御バルブ１３を開閉し
て、消化ガスのメタン濃度が低い場合に、空燃比λをリ
ッチにすることにより希薄限界を避けるものである。
明を説明する。消化ガスタンク１４からレギュレータ２
を経て、ベンチュリーミキサー１に供給する回路に、メ
タン計１２と、空燃比制御バルブ１３を設けている。そ
して、メタン計１２からの信号と、発電機出力２２から
の信号をコントローラ１５に入力し、該コントローラ１
５からの信号により、空燃比制御バルブ１３を開閉し
て、消化ガスのメタン濃度が低い場合に、空燃比λをリ
ッチにすることにより希薄限界を避けるものである。
【００１９】即ち、メタン計１２の出力をもとにして、
空燃比制御バルブ１３の開度を決定する。ベンチュリー
ミキサー１はメタン濃度が５０％で最もリッチな状態で
運転可能な諸元を選定し、空燃比制御バルブ１３をベン
チュリーミキサー１のメインジェットとして使用し、絞
ることにより高いメタン濃度での運転を可能とする。メ
タン計１２の出力により空燃比制御バルブ１３を基本開
度を決定し、発電機出力２２の信号を元に、負荷が低い
場合には、空燃比λを大きくし空気過剰率を低くし、か
つ、メタン濃度が高い程、空燃比λを大きくし空気過剰
率を低くする。メタン濃度が低く負荷が低い場合に、図
９に示す如く開度を大きくして空気過剰率を低くする制
御を行う。即ち、リッチにすることにより、希薄限界を
避けて安定した運転を可能とするのである。
空燃比制御バルブ１３の開度を決定する。ベンチュリー
ミキサー１はメタン濃度が５０％で最もリッチな状態で
運転可能な諸元を選定し、空燃比制御バルブ１３をベン
チュリーミキサー１のメインジェットとして使用し、絞
ることにより高いメタン濃度での運転を可能とする。メ
タン計１２の出力により空燃比制御バルブ１３を基本開
度を決定し、発電機出力２２の信号を元に、負荷が低い
場合には、空燃比λを大きくし空気過剰率を低くし、か
つ、メタン濃度が高い程、空燃比λを大きくし空気過剰
率を低くする。メタン濃度が低く負荷が低い場合に、図
９に示す如く開度を大きくして空気過剰率を低くする制
御を行う。即ち、リッチにすることにより、希薄限界を
避けて安定した運転を可能とするのである。
【００２０】図１０から図１７の図面に基づいて、請求
項３の発明を説明する。該制御機構においては、スロッ
トル４の下流側で、吸気弁との間の管の吸気管内圧力セ
ンサ２４と吸気管内温度センサ２５を別に設けている。
その容積型ガスメータに冷却水温度センサ２３と発電機
出力２２とコントローラ１５が設けられている。故に、
発電機出力２２と冷却水温度センサ２３と吸気管内圧力
センサ２４と吸気管内温度センサ２５の検出信号を、コ
ントローラ１５に送信し、コントローラ１５により判断
して空燃比制御バルブ１３の開度を調整するのである。
項３の発明を説明する。該制御機構においては、スロッ
トル４の下流側で、吸気弁との間の管の吸気管内圧力セ
ンサ２４と吸気管内温度センサ２５を別に設けている。
その容積型ガスメータに冷却水温度センサ２３と発電機
出力２２とコントローラ１５が設けられている。故に、
発電機出力２２と冷却水温度センサ２３と吸気管内圧力
センサ２４と吸気管内温度センサ２５の検出信号を、コ
ントローラ１５に送信し、コントローラ１５により判断
して空燃比制御バルブ１３の開度を調整するのである。
【００２１】消化ガスはメタンと炭酸ガスの混合したガ
スである。図１１はメタン濃度が変化した場合の混合気
状態を示す。メタン濃度が変化しても、発熱量に対する
混合気量は略変化しない。このことから、機関出力が一
定であれば、メタン濃度が変化しても吸気管内圧力セン
サ２４が検出する圧力は変化しない。ＮＯｘ濃度は、混
合気の空気過剰率と吸気管内温度センサ２５が検出する
温度と、発電機出力２２が検出する負荷によっても変化
する。図１２と図１４と図１５においてこの関係が図示
されている。
スである。図１１はメタン濃度が変化した場合の混合気
状態を示す。メタン濃度が変化しても、発熱量に対する
混合気量は略変化しない。このことから、機関出力が一
定であれば、メタン濃度が変化しても吸気管内圧力セン
サ２４が検出する圧力は変化しない。ＮＯｘ濃度は、混
合気の空気過剰率と吸気管内温度センサ２５が検出する
温度と、発電機出力２２が検出する負荷によっても変化
する。図１２と図１４と図１５においてこの関係が図示
されている。
【００２２】そこで制御においては、機関出力と吸気管
内圧力と、吸気管内温度を読み込み、ＮＯｘ濃度が低下
する空燃比λをマップから求め、空燃比制御バルブ１３
を制御して空燃比λをコントロールする。これにより消
化ガスのメタン濃度の比率が変化しても、吸気管内圧力
センサ２４が検出する圧力を一定に保持することによ
り、空燃比λを略一定に保つことができる。図１７にお
いて、図１０の制御のフローチャートを図示している。
まず機関始動を確認し、次に機関冷却水温度を冷却水温
度センサ２３により読み込む。暖機運転の完了を判定
し、吸気管内温度センサ２５により吸気管内温度を読み
込む。次に吸気管内圧力センサ２４により吸気管内圧を
読込み、次に発電機出力２２により機関出力を読み込
む。該発電機出力２２の値が定格出力かどうかを判断す
る。定格出力の場合に、マップより吸気管内圧力を読
む。吸気管内圧力センサ２４が検出した値と、マップか
ら読みとった値とを比較し、空燃比制御バルブ１３の開
度を算出する。次に空燃比制御バルブ１３を所定の開度
に設定して制御を終了する。
内圧力と、吸気管内温度を読み込み、ＮＯｘ濃度が低下
する空燃比λをマップから求め、空燃比制御バルブ１３
を制御して空燃比λをコントロールする。これにより消
化ガスのメタン濃度の比率が変化しても、吸気管内圧力
センサ２４が検出する圧力を一定に保持することによ
り、空燃比λを略一定に保つことができる。図１７にお
いて、図１０の制御のフローチャートを図示している。
まず機関始動を確認し、次に機関冷却水温度を冷却水温
度センサ２３により読み込む。暖機運転の完了を判定
し、吸気管内温度センサ２５により吸気管内温度を読み
込む。次に吸気管内圧力センサ２４により吸気管内圧を
読込み、次に発電機出力２２により機関出力を読み込
む。該発電機出力２２の値が定格出力かどうかを判断す
る。定格出力の場合に、マップより吸気管内圧力を読
む。吸気管内圧力センサ２４が検出した値と、マップか
ら読みとった値とを比較し、空燃比制御バルブ１３の開
度を算出する。次に空燃比制御バルブ１３を所定の開度
に設定して制御を終了する。
【００２３】次に図１８から図２２の図面において、請
求項４の発明を説明する。請求項４の発明は、消化ガス
タンク１４から供給される消化ガスのメタン濃度を検出
し、このメタン濃度を、次の請求項１から３の発明の制
御の基礎となるメタン濃度の基礎とするものである。消
化ガスタンク１４からガスが容積型ガスメータ２７に入
り、次に直列に配置された質量流量計３０を通過する。
そして消化ガスの圧力を圧力計２６で検出し、消化ガス
の温度を温度センサ３１により検出する。そして、容積
型ガスメータ２７からの信号を容積計算用ボックス２９
により、ガス流量を絶対状態に換算する。該換算式は、
図１９において示す。質量流量計３０の出力と容積計算
用ボックス２９で求めた絶対ガス流量の値から、係数Ｋ
の値を求める。係数Ｋは図２０にて示す如く、メタン濃
度と比例関係にあるので、係数Ｋから所定のメタン濃度
を求めることができる。比較器２８からの出力を求め
て、機関の空燃比λを制御する。
求項４の発明を説明する。請求項４の発明は、消化ガス
タンク１４から供給される消化ガスのメタン濃度を検出
し、このメタン濃度を、次の請求項１から３の発明の制
御の基礎となるメタン濃度の基礎とするものである。消
化ガスタンク１４からガスが容積型ガスメータ２７に入
り、次に直列に配置された質量流量計３０を通過する。
そして消化ガスの圧力を圧力計２６で検出し、消化ガス
の温度を温度センサ３１により検出する。そして、容積
型ガスメータ２７からの信号を容積計算用ボックス２９
により、ガス流量を絶対状態に換算する。該換算式は、
図１９において示す。質量流量計３０の出力と容積計算
用ボックス２９で求めた絶対ガス流量の値から、係数Ｋ
の値を求める。係数Ｋは図２０にて示す如く、メタン濃
度と比例関係にあるので、係数Ｋから所定のメタン濃度
を求めることができる。比較器２８からの出力を求め
て、機関の空燃比λを制御する。
【００２４】次に図２２において、請求項４の発明のフ
ローチャートを説明する。まず、温度センサ３１と圧力
計２６により、消化ガスの温度と圧力を求める。次に容
積型ガスメータ２７のパルスをカウントする。次に質量
流量計３０の出力を読みこむ。次に容積型ガスメータ２
７の値を容積計算用ボックス２９により絶対値に換算
し、次に質量流量計３０の値を容積計算用ボックス２９
により平均値に計算する。これにより計算式から係数Ｋ
を求める。係数Ｋからメタン濃度を計算する。そしてメ
タン濃度を出力する。該メタン濃度により、空燃比制御
バルブ１３を調整して空燃比λを制御するのである。
ローチャートを説明する。まず、温度センサ３１と圧力
計２６により、消化ガスの温度と圧力を求める。次に容
積型ガスメータ２７のパルスをカウントする。次に質量
流量計３０の出力を読みこむ。次に容積型ガスメータ２
７の値を容積計算用ボックス２９により絶対値に換算
し、次に質量流量計３０の値を容積計算用ボックス２９
により平均値に計算する。これにより計算式から係数Ｋ
を求める。係数Ｋからメタン濃度を計算する。そしてメ
タン濃度を出力する。該メタン濃度により、空燃比制御
バルブ１３を調整して空燃比λを制御するのである。
【００２５】
【発明の効果】本発明は以上の如く構成したので、次の
ような効果を奏するのである。請求項１の如く、有機物
の醗酵により発生する消化ガスを燃料とする副室式ガス
機関において、消化ガスタンク１４からの消化ガスのメ
タン濃度をメタン計１２により検出し、該メタン計１２
の信号により、空燃比制御バルブ１３を制御し空燃比λ
を制御し、更に消化ガスの一部はガスコンプレッサ１１
により濃度を濃くし、ガスレギュレータ１０により制御
され、副室７にチェックバルブ１６から供給され、更に
メタン計１２からの信号によりコントローラ１５を介し
て点火プラグ２１の点火時期を調整し、該点火プラグ２
１により副室７において消化ガスに着火することによ
り、消化ガスの発熱量が変化しても、ＮＯｘを上昇させ
ずに副室式ガス機関の出力を確保することが出来るので
ある。また、通常のリーンバーンの場合には発熱量が低
くなった場合に、出力が低下するという欠点があった
が、本発明によりこの不具合いを解消することが出来た
のである。
ような効果を奏するのである。請求項１の如く、有機物
の醗酵により発生する消化ガスを燃料とする副室式ガス
機関において、消化ガスタンク１４からの消化ガスのメ
タン濃度をメタン計１２により検出し、該メタン計１２
の信号により、空燃比制御バルブ１３を制御し空燃比λ
を制御し、更に消化ガスの一部はガスコンプレッサ１１
により濃度を濃くし、ガスレギュレータ１０により制御
され、副室７にチェックバルブ１６から供給され、更に
メタン計１２からの信号によりコントローラ１５を介し
て点火プラグ２１の点火時期を調整し、該点火プラグ２
１により副室７において消化ガスに着火することによ
り、消化ガスの発熱量が変化しても、ＮＯｘを上昇させ
ずに副室式ガス機関の出力を確保することが出来るので
ある。また、通常のリーンバーンの場合には発熱量が低
くなった場合に、出力が低下するという欠点があった
が、本発明によりこの不具合いを解消することが出来た
のである。
【００２６】請求項２の如く、有機物の醗酵により発生
する消化ガスを燃料とする副室式ガス機関において、消
化ガスタンク１４からの消化ガスのメタン濃度をメタン
計１２により検出し、該メタン計１２の信号により、消
化ガスのメタン濃度が低い場合に、空燃比λをリッチに
することにより希薄限界を避けて安定した運転を行うべ
く制御し、更に消化ガスの一部はガスコンプレッサ１１
により濃度を濃くし、ガスレギュレータ１０により制御
され、副室７にチェックバルブ１６から供給することに
より、副室式ガス機関の希薄限界を避けて安定した運転
を行うことが出来たのである。
する消化ガスを燃料とする副室式ガス機関において、消
化ガスタンク１４からの消化ガスのメタン濃度をメタン
計１２により検出し、該メタン計１２の信号により、消
化ガスのメタン濃度が低い場合に、空燃比λをリッチに
することにより希薄限界を避けて安定した運転を行うべ
く制御し、更に消化ガスの一部はガスコンプレッサ１１
により濃度を濃くし、ガスレギュレータ１０により制御
され、副室７にチェックバルブ１６から供給することに
より、副室式ガス機関の希薄限界を避けて安定した運転
を行うことが出来たのである。
【００２７】請求項３の如く、有機物の醗酵により発生
する消化ガスを燃料とする副室式ガス機関において、ス
ロットル４の下流側で、吸気弁との間の管内に、吸気管
内圧力センサ２４と吸気管内温度センサ２５を設け、該
吸気管内圧力センサ２４と、吸気管内温度センサ２５
と、副室式ガス機関の発電機出力２２の信号と、冷却水
温度センサ２３の信号をコントローラ１５に送信し、該
コントローラ１５により判断して空燃比制御バルブ１３
の開度を調整し、空燃比を制御し、更に消化ガスの一部
はガスコンプレッサ１１により濃度を濃くし、ガスレギ
ュレータ１０により制御され、副室７にチェックバルブ
１６から供給することにより、消化ガスの発熱量が変化
した場合や、メタン濃度が変化した場合にも、空燃比制
御バルブ１３により空燃比λを変更することにより、Ｎ
Ｏｘ濃度の低い安定した燃焼を行うことが出来るのであ
る。
する消化ガスを燃料とする副室式ガス機関において、ス
ロットル４の下流側で、吸気弁との間の管内に、吸気管
内圧力センサ２４と吸気管内温度センサ２５を設け、該
吸気管内圧力センサ２４と、吸気管内温度センサ２５
と、副室式ガス機関の発電機出力２２の信号と、冷却水
温度センサ２３の信号をコントローラ１５に送信し、該
コントローラ１５により判断して空燃比制御バルブ１３
の開度を調整し、空燃比を制御し、更に消化ガスの一部
はガスコンプレッサ１１により濃度を濃くし、ガスレギ
ュレータ１０により制御され、副室７にチェックバルブ
１６から供給することにより、消化ガスの発熱量が変化
した場合や、メタン濃度が変化した場合にも、空燃比制
御バルブ１３により空燃比λを変更することにより、Ｎ
Ｏｘ濃度の低い安定した燃焼を行うことが出来るのであ
る。
【００２８】請求項４の如く、消化ガスのメタン濃度を
測定するメタン計１２は、消化ガスのガス供給ライン
に、温度センサ３１と圧力計２６と容積型ガスメータ２
７と質量流量計３０を直列に配置し、該温度センサ３１
と圧力計２６と容積型ガスメー タ２７の信号を容積計算
用ボックス２９に入力して絶対ガス流量の値を求め、該
絶対ガス流量と質量流量計の検出値の差によりメタン濃
度を演算することにより、メタン濃度と発熱量の変化に
対応して、空燃比λを変更する制御を行う場合の基礎と
なるメタン濃度の値を正確に演算することが出来るので
ある。 故に、その後の副室式ガス機関の制御機構を正確
に作動させることが出来るので、安定した副室式ガス機
関の制御運転状態を得ることが出来たのである。
測定するメタン計１２は、消化ガスのガス供給ライン
に、温度センサ３１と圧力計２６と容積型ガスメータ２
７と質量流量計３０を直列に配置し、該温度センサ３１
と圧力計２６と容積型ガスメー タ２７の信号を容積計算
用ボックス２９に入力して絶対ガス流量の値を求め、該
絶対ガス流量と質量流量計の検出値の差によりメタン濃
度を演算することにより、メタン濃度と発熱量の変化に
対応して、空燃比λを変更する制御を行う場合の基礎と
なるメタン濃度の値を正確に演算することが出来るので
ある。 故に、その後の副室式ガス機関の制御機構を正確
に作動させることが出来るので、安定した副室式ガス機
関の制御運転状態を得ることが出来たのである。
【図１】メタン計１２の出力により、空燃比制御バルブ
の制御ステップ数を補正し、発熱量変動時に発熱量を均
一化する制御機構の制御回路図。
の制御ステップ数を補正し、発熱量変動時に発熱量を均
一化する制御機構の制御回路図。
【図２】メタン濃度を三段階に変更した場合の空燃比λ
とＮＯｘ濃度の相関を示す図面。
とＮＯｘ濃度の相関を示す図面。
【図３】メタン濃度を三段階に変更した場合の空燃比λ
と機関出力ｆの相関を示す図面。
と機関出力ｆの相関を示す図面。
【図４】メタン濃度を三段階に変更した場合の空気流量
Ｑと空燃比λとの相関を示す図面。
Ｑと空燃比λとの相関を示す図面。
【図５】メタン濃度を三段階に変更した場合の点火時期
と機関出力ｆの相関関係を示す図面。
と機関出力ｆの相関関係を示す図面。
【図６】点火時期（ＣＡ’）に対する熱発生率の相関関
係を示す図面。
係を示す図面。
【図７】メタン濃度が低い場合に、濃度を高くすること
により希薄限界を避ける制御機構の回路図。
により希薄限界を避ける制御機構の回路図。
【図８】図７の制御において、負荷と空燃比λとの関係
を示す図面。
を示す図面。
【図９】メタン濃度と空燃比制御バルブ１３の開度の関
係を示す図面。
係を示す図面。
【図１０】吸気管内圧力と機関出力と吸気管内温度を検
出し、負荷と吸気管内温度で決定される吸気管内圧力と
なるように空燃比を制御する機構を示す図面。
出し、負荷と吸気管内温度で決定される吸気管内圧力と
なるように空燃比を制御する機構を示す図面。
【図１１】メタン濃度と混合空気量の関係を示す図面。
【図１２】空燃比λと吸気管内圧力の関係を示す図面。
【図１３】吸気管内温度と吸気管内圧力の関係を示す図
面。
面。
【図１４】吸気管内温度とＮＯｘ濃度の関係を示す図
面。
面。
【図１５】負荷と吸気管内圧力とＮＯｘ濃度の関係を示
す図面。
す図面。
【図１６】機関冷却水温度と吸気管内圧力の関係を示す
図面。
図面。
【図１７】図１０の制御のフローチャートを示す図面。
【図１８】ガス供給ラインに容積型ガスメータと質量流
量計を直列に配置し、容積型ガスメータと質量流量計の
検出値の差により、空燃比制御バルブを補正する制御の
ブロック線図。
量計を直列に配置し、容積型ガスメータと質量流量計の
検出値の差により、空燃比制御バルブを補正する制御の
ブロック線図。
【図１９】図１８の制御の計算式を示す図面。
【図２０】メタン濃度に対するメタンと炭酸ガスの比率
と分子量と係数を示す図面。
と分子量と係数を示す図面。
【図２１】メタン濃度と係数の関係を示す図面。
【図２２】図１８の制御のフローチャートを示す図面。
１ ベンチュリーミキサー ２ レギュレータ ３ インタークーラ ４ スロットル ５ ガバナー ６ ピストン ７ 副室 ８ 過給機 ９ 副室供給ガスライン １３ 空燃比制御バルブ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ０２Ｍ 21/02 Ｆ０２Ｍ 21/02 Ｆ ３１１ ３１１Ｅ Ｆ０２Ｐ 5/15 Ｆ０２Ｐ 5/15 Ａ (56)参考文献 特開 昭56−118533（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−49025（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−74557（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−87924（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−29097（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−231154（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−226050（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−313878（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−246159（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−140061（ＪＰ，Ａ) 実開 昭58−37949（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭61−32543（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭58−9944（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭57−40651（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭57−156200（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭63−105740（ＪＰ，Ｕ) 実開 平６−43253（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F02D 19/02 F02B 19/00 - 23/00 F02B 43/10 F02D 41/00 - 45/00 F02M 21/02
Claims (4)
- 【請求項１】 有機物の醗酵により発生する消化ガスを
燃料とする副室式ガス機関において、消化ガスタンク１
４からの消化ガスのメタン濃度をメタン計１２により検
出し、該メタン計１２の信号により、空燃比制御バルブ
１３を制御し空燃比λを制御し、更に消化ガスの一部は
ガスコンプレッサ１１により濃度を濃くし、ガスレギュ
レータ１０により制御され、副室７にチェックバルブ１
６から供給され、更にメタン計１２からの信号によりコ
ントローラ１５を介して点火プラグ２１の点火時期を調
整し、該点火プラグ２１により副室７において消化ガス
に着火することを特徴とする副室式ガス機関の制御機
構。 - 【請求項２】 有機物の醗酵により発生する消化ガスを
燃料とする副室式ガス機関において、消化ガスタンク１
４からの消化ガスのメタン濃度をメタン計１２により検
出し、該メタン計１２の信号により、消化ガスのメタン
濃度が低い場合に、空燃比λをリッチにすることにより
希薄限界を避けて安定した運転を行うべく制御し、更に
消化ガスの一部はガスコンプレッサ１１により濃度を濃
くし、ガスレギュレータ１０により制御され、副室７に
チェックバルブ１６から供給することを特徴とする副室
式ガス機関の制御機構。 - 【請求項３】 有機物の醗酵により発生する消化ガスを
燃料とする副室式ガス機関において、スロットル４の下
流側で、吸気弁との間の管内に、吸気管内圧力センサ２
４と吸気管内温度センサ２５を設け、該吸気管内圧力セ
ンサ２４と、吸気管内温度センサ２５と、副室式ガス機
関の発電機出力２２の信号と、冷却水温度センサ２３の
信号をコントローラ１５に送信し、該コントローラ１５
により判断して空燃比制御バルブ１３の開度を調整し、
空燃比を制御し、更に消化ガスの一部はガスコンプレッ
サ１１により濃度を濃くし、ガスレギュレータ１０によ
り制御され、副室７にチェックバルブ１６から供給する
ことを特徴とする副室式ガス機関の制御機構。 - 【請求項４】 請求項１又は請求項２記載の副室式ガス
機関の制御機構において、消化ガスのメタン濃度を測定
するメタン計１２は、消化ガスのガス供給ラ インに、温
度センサ３１と圧力計２６と容積型ガスメータ２７と質
量流量計３０を直列に配置し、該温度センサ３１と圧力
計２６と容積型ガスメータ２７の信号を容積計算用ボッ
クス２９に入力して絶対ガス流量の値を求め、該絶対ガ
ス流量と質量流量計の検出値の差によりメタン濃度を演
算することを特徴とする副室式ガス機関の制御機構。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6241212A JP2983144B2 (ja) | 1994-10-05 | 1994-10-05 | 副室式ガス機関の制御機構 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6241212A JP2983144B2 (ja) | 1994-10-05 | 1994-10-05 | 副室式ガス機関の制御機構 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08105338A JPH08105338A (ja) | 1996-04-23 |
| JP2983144B2 true JP2983144B2 (ja) | 1999-11-29 |
Family
ID=17070872
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6241212A Expired - Fee Related JP2983144B2 (ja) | 1994-10-05 | 1994-10-05 | 副室式ガス機関の制御機構 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2983144B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1994
- 1994-10-05 JP JP6241212A patent/JP2983144B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08105338A (ja) | 1996-04-23 |
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