JP2979465B2 - 共振型ｄｃ−ｄｃコンバータ - Google Patents
共振型ｄｃ−ｄｃコンバータInfo
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- JP2979465B2 JP2979465B2 JP8115273A JP11527396A JP2979465B2 JP 2979465 B2 JP2979465 B2 JP 2979465B2 JP 8115273 A JP8115273 A JP 8115273A JP 11527396 A JP11527396 A JP 11527396A JP 2979465 B2 JP2979465 B2 JP 2979465B2
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
- Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes
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- Dc-Dc Converters (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、直流電圧を変換し
て所望の電圧値の直流電圧を出力するようにした共振型
のＤＣ−ＤＣコンバータに関するものである。
て所望の電圧値の直流電圧を出力するようにした共振型
のＤＣ−ＤＣコンバータに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】この種の共振型ＤＣ−ＤＣコンバータの
従来の構成を示す回路図を図５に示す。この図に示す共
振型ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、出力トランスＴに
は、共振コンデンサＣｏが両端子間に並列接続されてい
る一次巻線、両端子間に整流用ダイオードＤ１，Ｄ２が
接続された二次巻線、および帰還用の三次巻線が巻回さ
れている。また、この出力トランスの一次巻線に駆動電
流を供給する第１，第２のバイポーラトランジスタＴＲ
１，ＴＲ２が設けられ、このバイポーラトランジスタＴ
Ｒ１，ＴＲ２は三次巻線に誘起された電圧によりオン／
オフが交互に制御されている。
従来の構成を示す回路図を図５に示す。この図に示す共
振型ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、出力トランスＴに
は、共振コンデンサＣｏが両端子間に並列接続されてい
る一次巻線、両端子間に整流用ダイオードＤ１，Ｄ２が
接続された二次巻線、および帰還用の三次巻線が巻回さ
れている。また、この出力トランスの一次巻線に駆動電
流を供給する第１，第２のバイポーラトランジスタＴＲ
１，ＴＲ２が設けられ、このバイポーラトランジスタＴ
Ｒ１，ＴＲ２は三次巻線に誘起された電圧によりオン／
オフが交互に制御されている。
【０００３】さらに、出力トランスＴの二次巻線の両端
子にはダイオードＤ１，Ｄ２のアノードが接続されてお
り、ダイオードＤ１，Ｄ２のカソードが共通接続された
接続点と、出力トランスＴの二次巻線のセンタータップ
との間に平滑用コンデンサＣ１が接続されている。ま
た、第１，第２のバイポーラトランジスタＴＲ１，ＴＲ
２のベースはそれぞれ起動用の第１抵抗Ｒ１，第２抵抗
Ｒ２、およびスイッチＳＷを介して直流電源Ｅに接続さ
れている。
子にはダイオードＤ１，Ｄ２のアノードが接続されてお
り、ダイオードＤ１，Ｄ２のカソードが共通接続された
接続点と、出力トランスＴの二次巻線のセンタータップ
との間に平滑用コンデンサＣ１が接続されている。ま
た、第１，第２のバイポーラトランジスタＴＲ１，ＴＲ
２のベースはそれぞれ起動用の第１抵抗Ｒ１，第２抵抗
Ｒ２、およびスイッチＳＷを介して直流電源Ｅに接続さ
れている。
【０００４】次に、このように構成された共振型ＤＣ−
ＤＣコンバータの動作を説明すると、スイッチＳＷを閉
じると直流電源Ｅが、第１抵抗Ｒ１を介して第１のバイ
ポーラトランジスタＴＲ１のベースに供給されると共
に、第２抵抗Ｒ２を介して第２のバイポーラトランジス
タＴＲ２のベースに供給される。この時、第１のバイポ
ーラトランジスタＴＲ１が先にオンしたとすると、直流
電源Ｅ−スイッチＳＷ−インダクタＬ−出力トランスＴ
の一次側巻線のセンタータップ−出力トランスＴの一次
側巻線−第１のバイポーラトランジスタＴＲ１−直流電
源Ｅのループに電流が流れるようになる。
ＤＣコンバータの動作を説明すると、スイッチＳＷを閉
じると直流電源Ｅが、第１抵抗Ｒ１を介して第１のバイ
ポーラトランジスタＴＲ１のベースに供給されると共
に、第２抵抗Ｒ２を介して第２のバイポーラトランジス
タＴＲ２のベースに供給される。この時、第１のバイポ
ーラトランジスタＴＲ１が先にオンしたとすると、直流
電源Ｅ−スイッチＳＷ−インダクタＬ−出力トランスＴ
の一次側巻線のセンタータップ−出力トランスＴの一次
側巻線−第１のバイポーラトランジスタＴＲ１−直流電
源Ｅのループに電流が流れるようになる。
【０００５】すると、出力トランスＴの一次側巻線に電
流が流れることにより、その三次巻線に電圧が誘起さ
れ、三次巻線には図示するＡ方向に電流が流れるように
なる。このＡ方向に流れる電流により、第１のバイポー
ラトランジスタＴＲ１はますますオンされると共に、第
２のバイポーラトランジスタＴＲ２はオフするようにな
る。この場合、出力トランスＴの一次側のインダクタン
スと共振用コンデンサＣｏとにより共振回路が形成され
て、出力トランスＴの一次巻線には正弦波状の電圧ｅｐ
が発生し、電圧ｅｐより約９０°遅れた正弦波状の電流
が流れるようになる。したがって、出力トランスＴの二
次巻線および三次巻線には、この電流により正弦波状の
電圧が誘起されるようになる。なお、二次巻線に誘起さ
れる電圧ｅｓの電圧値は、一次巻線のセンタータップま
での巻き数Ｎｐと、二次巻線のセンタータップまでの巻
き数Ｎｓとの巻き数比Ｎｓ／Ｎｐで決定される。
流が流れることにより、その三次巻線に電圧が誘起さ
れ、三次巻線には図示するＡ方向に電流が流れるように
なる。このＡ方向に流れる電流により、第１のバイポー
ラトランジスタＴＲ１はますますオンされると共に、第
２のバイポーラトランジスタＴＲ２はオフするようにな
る。この場合、出力トランスＴの一次側のインダクタン
スと共振用コンデンサＣｏとにより共振回路が形成され
て、出力トランスＴの一次巻線には正弦波状の電圧ｅｐ
が発生し、電圧ｅｐより約９０°遅れた正弦波状の電流
が流れるようになる。したがって、出力トランスＴの二
次巻線および三次巻線には、この電流により正弦波状の
電圧が誘起されるようになる。なお、二次巻線に誘起さ
れる電圧ｅｓの電圧値は、一次巻線のセンタータップま
での巻き数Ｎｐと、二次巻線のセンタータップまでの巻
き数Ｎｓとの巻き数比Ｎｓ／Ｎｐで決定される。
【０００６】そして、出力トランスＴの一次巻線に流れ
る電流が正弦波状に変化していくことに伴い、三次巻線
に誘起される電圧が減少してＡ方向に流れる電流が減少
するようになると、第１のバイポーラトランジスタＴＲ
１のコレクタ電流が減少するようになる。すると、一次
巻線に流れる電流が減少することから、三次巻線には反
転した電圧が誘起されるようになる。したがって、この
誘起電圧により三次巻線に流れる電流も反転して図示す
るＢ方向に流れるようになり、この結果、第１バイポー
ラトランジスタＴＲ１がオフするようになり、逆に第２
のバイポーラトランジスタＴＲ２のベースにはベース電
流が供給されてオンするようになる。
る電流が正弦波状に変化していくことに伴い、三次巻線
に誘起される電圧が減少してＡ方向に流れる電流が減少
するようになると、第１のバイポーラトランジスタＴＲ
１のコレクタ電流が減少するようになる。すると、一次
巻線に流れる電流が減少することから、三次巻線には反
転した電圧が誘起されるようになる。したがって、この
誘起電圧により三次巻線に流れる電流も反転して図示す
るＢ方向に流れるようになり、この結果、第１バイポー
ラトランジスタＴＲ１がオフするようになり、逆に第２
のバイポーラトランジスタＴＲ２のベースにはベース電
流が供給されてオンするようになる。
【０００７】第２のバイポーラトランジスタＴＲ２がオ
ンすると、出力トランスＴの一次巻線には、先程とは逆
方向の正弦波状の電圧ｅｐ’が発生すると共に、反転し
た正弦波状の電流が流れるようになる。これにより、出
力トランスＴの二次巻線および三次巻線にも反転した正
弦波状の電圧が誘起されるようになる。この場合、二次
巻線に誘起される電圧ｅｓ’は、一次巻線のセンタータ
ップまでの巻き数Ｎｐ’と、二次巻線のセンタータップ
までの巻き数Ｎｓ’との巻き数比Ｎｓ’／Ｎｐ’で決定
される。ただし、Ｎｐ＝Ｎｐ’およびＮｓ＝Ｎｓ’とな
るように出力トランスＴには一次および二次巻線が巻か
れている。
ンすると、出力トランスＴの一次巻線には、先程とは逆
方向の正弦波状の電圧ｅｐ’が発生すると共に、反転し
た正弦波状の電流が流れるようになる。これにより、出
力トランスＴの二次巻線および三次巻線にも反転した正
弦波状の電圧が誘起されるようになる。この場合、二次
巻線に誘起される電圧ｅｓ’は、一次巻線のセンタータ
ップまでの巻き数Ｎｐ’と、二次巻線のセンタータップ
までの巻き数Ｎｓ’との巻き数比Ｎｓ’／Ｎｐ’で決定
される。ただし、Ｎｐ＝Ｎｐ’およびＮｓ＝Ｎｓ’とな
るように出力トランスＴには一次および二次巻線が巻か
れている。
【０００８】そして、出力トランスＴの一次巻線に流れ
る反転した電流が正弦波状に変化していくことに伴い、
三次巻線に誘起される電圧が減少してＢ方向に流れる電
流が減少するようになると、第２のバイポーラトランジ
スタＴＲ２のコレクタ電流が減少するようになる。する
と、一次巻線に流れる電流が減少することから、三次巻
線には再度反転した電圧が誘起されるようになる。した
がって、この誘起電圧により流れる電流も再度反転して
図示するＡ方向に流れるようになり、この結果、第２バ
イポーラトランジスタＴＲ２がオフするようになり、逆
に第１のバイポーラトランジスタＴＲ１のベースにはベ
ース電流が供給されてオンするようになる。
る反転した電流が正弦波状に変化していくことに伴い、
三次巻線に誘起される電圧が減少してＢ方向に流れる電
流が減少するようになると、第２のバイポーラトランジ
スタＴＲ２のコレクタ電流が減少するようになる。する
と、一次巻線に流れる電流が減少することから、三次巻
線には再度反転した電圧が誘起されるようになる。した
がって、この誘起電圧により流れる電流も再度反転して
図示するＡ方向に流れるようになり、この結果、第２バ
イポーラトランジスタＴＲ２がオフするようになり、逆
に第１のバイポーラトランジスタＴＲ１のベースにはベ
ース電流が供給されてオンするようになる。
【０００９】これにより、最初の状態とされて前述した
動作が繰り返し行われるようになり、第１のバイポーラ
トランジスタＴＲ１と第２のバイポーラトランジスタＴ
Ｒ２とが交互にオン／オフを繰り返すようになる。すな
わち、第１のバイポーラトランジスタＴＲ１と第２のバ
イポーラトランジスタＴＲ２の作用により、発振が継続
するようになる。したがって、出力トランスＴの一次巻
線にはバイポーラトランジスタＴＲ１，ＴＲ２がオン／
オフする毎に反転した方向の電流が供給されるようにな
るが、一次巻線には共振コンデンサＣｏが接続されてい
るため、一次巻線には正弦波状に変化する電流が流れる
ようになり、その二次巻線に正弦波状の電圧が誘起され
るようになる。この二次巻線に誘起された交流電圧は、
ダイオードＤ１，Ｄ２により全波整流されて、平滑コン
デンサＣ１により平滑されることにより直流電圧とされ
て、負荷Ｌｏａｄに供給されるようになる。
動作が繰り返し行われるようになり、第１のバイポーラ
トランジスタＴＲ１と第２のバイポーラトランジスタＴ
Ｒ２とが交互にオン／オフを繰り返すようになる。すな
わち、第１のバイポーラトランジスタＴＲ１と第２のバ
イポーラトランジスタＴＲ２の作用により、発振が継続
するようになる。したがって、出力トランスＴの一次巻
線にはバイポーラトランジスタＴＲ１，ＴＲ２がオン／
オフする毎に反転した方向の電流が供給されるようにな
るが、一次巻線には共振コンデンサＣｏが接続されてい
るため、一次巻線には正弦波状に変化する電流が流れる
ようになり、その二次巻線に正弦波状の電圧が誘起され
るようになる。この二次巻線に誘起された交流電圧は、
ダイオードＤ１，Ｄ２により全波整流されて、平滑コン
デンサＣ１により平滑されることにより直流電圧とされ
て、負荷Ｌｏａｄに供給されるようになる。
【００１０】この場合の負荷Ｌｏａｄに供給される直流
電圧の値は、出力トランスＴの巻き数比Ｎｓ／Ｎｐ（＝
Ｎｓ’／Ｎｐ’）で変換された直流電源Ｅの電圧値が出
力されるようになる。また、ＤＣ−ＤＣコンバータの発
振周波数は出力トランスＴの一次側のインダクタンス
と、共振用コンデンサＣｏによりほぼ決定されるように
なり、インダクタＬが発振周波数に与える影響は少な
い。
電圧の値は、出力トランスＴの巻き数比Ｎｓ／Ｎｐ（＝
Ｎｓ’／Ｎｐ’）で変換された直流電源Ｅの電圧値が出
力されるようになる。また、ＤＣ−ＤＣコンバータの発
振周波数は出力トランスＴの一次側のインダクタンス
と、共振用コンデンサＣｏによりほぼ決定されるように
なり、インダクタＬが発振周波数に与える影響は少な
い。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】前記した従来の共振型
ＤＣ−ＤＣコンバータにおいては、第１，第２のバイポ
ーラトランジスタＴＲ１，ＴＲ２がオン時に飽和状態と
なるように駆動されているため、ベース蓄積効果により
オフになるよう駆動されてからオフ状態になるまでの遅
れ時間が大きくなる。このため、第１，第２のバイポー
ラトランジスタＴＲ１，ＴＲ２による電力損失が大きく
なり、無効に消費される電力が大きくなるという問題点
があった。また、ＤＣ−ＤＣコンバータを小型化するに
は動作周波数を上げる必要があるが、単に動作周波数を
上げると無効な電力損失が増加する欠点がある。
ＤＣ−ＤＣコンバータにおいては、第１，第２のバイポ
ーラトランジスタＴＲ１，ＴＲ２がオン時に飽和状態と
なるように駆動されているため、ベース蓄積効果により
オフになるよう駆動されてからオフ状態になるまでの遅
れ時間が大きくなる。このため、第１，第２のバイポー
ラトランジスタＴＲ１，ＴＲ２による電力損失が大きく
なり、無効に消費される電力が大きくなるという問題点
があった。また、ＤＣ−ＤＣコンバータを小型化するに
は動作周波数を上げる必要があるが、単に動作周波数を
上げると無効な電力損失が増加する欠点がある。
【００１２】さらに、起動用の抵抗Ｒ１，Ｒ２は第１，
第２のバイポーラトランジスタＴＲ１，ＴＲ２を起動す
るためのベース電流を供給するための抵抗であると共
に、第１，第２のバイポーラトランジスタＴＲ１，ＴＲ
２のベース電流制限用の抵抗でもある。ここで、起動し
易いように抵抗Ｒ１，Ｒ２の抵抗値を小さくすると、Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータは確実に起動するようになるが、無
効な電力損失が増加することになる。一方、抵抗Ｒ１，
Ｒ２の抵抗値を大きくすると電力損失が低減されるもの
の、起動に失敗する恐れがあり、起動に失敗すると短絡
電流が流れて事故が発生してしまうという問題点が生じ
る。
第２のバイポーラトランジスタＴＲ１，ＴＲ２を起動す
るためのベース電流を供給するための抵抗であると共
に、第１，第２のバイポーラトランジスタＴＲ１，ＴＲ
２のベース電流制限用の抵抗でもある。ここで、起動し
易いように抵抗Ｒ１，Ｒ２の抵抗値を小さくすると、Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータは確実に起動するようになるが、無
効な電力損失が増加することになる。一方、抵抗Ｒ１，
Ｒ２の抵抗値を大きくすると電力損失が低減されるもの
の、起動に失敗する恐れがあり、起動に失敗すると短絡
電流が流れて事故が発生してしまうという問題点が生じ
る。
【００１３】そこで、本発明は無効な電力損失を低減す
ると共に、動作周波数を上げることができるように、ス
イッチング素子のスイッチングスピードを向上すること
のできる共振型ＤＣ−ＤＣコンバータを提供することを
目的としている。
ると共に、動作周波数を上げることができるように、ス
イッチング素子のスイッチングスピードを向上すること
のできる共振型ＤＣ−ＤＣコンバータを提供することを
目的としている。
【００１４】
【課題を解決しようとする手段】上記目的を達成するた
めに、本発明の共振型ＤＣ−ＤＣコンバータは、所定の
巻線比で一次巻線、出力用の二次巻線、および三次巻線
が巻回されている出力トランスと、該出力トランスの一
次側巻線に並列に接続され共振回路を形成する共振コン
デンサと、該共振回路の両端子間に接続されている第１
の電界効果トランジスタおよび第２の電界効果トランジ
スタと、該第１，第２の電界効果トランジスタのソース
同士が接続された接続点と、前記第１の電界効果トラン
ジスタのゲート間に接続された第１のツェナーダイオー
ドと、前記接続点と前記第２の電界効果トランジスタの
ゲート間に接続された第２のツェナーダイオードとを備
え、前記三次巻線の両端子間が抵抗とスピードアップコ
ンデンサの並列回路を介して、縦続接続されている前記
第１のツェナーダイオードと前記第２のツェナーダイオ
ードの両端子間に接続されていると共に、前記第１の電
界効果トランジスタあるいは前記第２の電界効果トラン
ジスタのゲートと入力電源間に起動用抵抗が接続されて
いるものである。
めに、本発明の共振型ＤＣ−ＤＣコンバータは、所定の
巻線比で一次巻線、出力用の二次巻線、および三次巻線
が巻回されている出力トランスと、該出力トランスの一
次側巻線に並列に接続され共振回路を形成する共振コン
デンサと、該共振回路の両端子間に接続されている第１
の電界効果トランジスタおよび第２の電界効果トランジ
スタと、該第１，第２の電界効果トランジスタのソース
同士が接続された接続点と、前記第１の電界効果トラン
ジスタのゲート間に接続された第１のツェナーダイオー
ドと、前記接続点と前記第２の電界効果トランジスタの
ゲート間に接続された第２のツェナーダイオードとを備
え、前記三次巻線の両端子間が抵抗とスピードアップコ
ンデンサの並列回路を介して、縦続接続されている前記
第１のツェナーダイオードと前記第２のツェナーダイオ
ードの両端子間に接続されていると共に、前記第１の電
界効果トランジスタあるいは前記第２の電界効果トラン
ジスタのゲートと入力電源間に起動用抵抗が接続されて
いるものである。
【００１５】また、上記共振型ＤＣ−ＤＣコンバータに
おいて、前記起動用抵抗に並列にスピードアップコンデ
ンサを接続するようにしてもよいものである。
おいて、前記起動用抵抗に並列にスピードアップコンデ
ンサを接続するようにしてもよいものである。
【００１６】このような本発明の共振型ＤＣ−ＤＣコン
バータによれば、スイッチング素子である電界効果トラ
ンジスタをオフする場合に、ゲートのストレー容量に蓄
積された電荷をツェナーダイオードにより瞬時に放電す
ることができるため、電界効果トランジスタを高速にオ
フすることができるようになる。また、ゲートに接続さ
れている抵抗にスピードアップコンデンサを接続したの
で、電界効果トランジスタを高速にオンすることができ
る。これにより、スイッチング素子のスイッチングスピ
ードが向上されるようになり、動作周波数を高くするこ
とができると共に、無効な電力消費を低減することがで
きる。
バータによれば、スイッチング素子である電界効果トラ
ンジスタをオフする場合に、ゲートのストレー容量に蓄
積された電荷をツェナーダイオードにより瞬時に放電す
ることができるため、電界効果トランジスタを高速にオ
フすることができるようになる。また、ゲートに接続さ
れている抵抗にスピードアップコンデンサを接続したの
で、電界効果トランジスタを高速にオンすることができ
る。これにより、スイッチング素子のスイッチングスピ
ードが向上されるようになり、動作周波数を高くするこ
とができると共に、無効な電力消費を低減することがで
きる。
【００１７】
【発明の実施の形態】本発明の共振型ＤＣ−ＤＣコンバ
ータの実施の形態の回路図を図１に示す。この図に示す
本発明の共振型ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、出力ト
ランスＴには、共振コンデンサＣｏが両端子間に並列接
続されている一次巻線、両端子間に整流用ダイオードＤ
１，Ｄ２が接続された二次巻線、および帰還用の三次巻
線が巻回されている。この一次巻線および三次巻線に付
した●印は巻線の巻き始めを示している。また、この出
力トランスＴの一次巻線のセンタータップにスイッチＳ
Ｗの出力端子に一端が接続されているインダクタＬの他
端が接続されると共に、第１，第２の電界効果トランジ
スタＦＥＴ１，ＦＥＴ２のドレインが一次巻線の両端子
間に接続されている。
ータの実施の形態の回路図を図１に示す。この図に示す
本発明の共振型ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、出力ト
ランスＴには、共振コンデンサＣｏが両端子間に並列接
続されている一次巻線、両端子間に整流用ダイオードＤ
１，Ｄ２が接続された二次巻線、および帰還用の三次巻
線が巻回されている。この一次巻線および三次巻線に付
した●印は巻線の巻き始めを示している。また、この出
力トランスＴの一次巻線のセンタータップにスイッチＳ
Ｗの出力端子に一端が接続されているインダクタＬの他
端が接続されると共に、第１，第２の電界効果トランジ
スタＦＥＴ１，ＦＥＴ２のドレインが一次巻線の両端子
間に接続されている。
【００１８】さらに、第１，第２の電界効果トランジス
タＦＥＴ１，ＦＥＴ２のソース同士が接続されており、
第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１のゲート・ソース
間に第１のツェナーダイオードＺＤ１が、カソードがゲ
ートに接続されるよう設けられていると共に、第２の電
界効果トランジスタＦＥＴ２のゲート・ソース間に第２
のツェナーダイオードＺＤ２が、カソードがゲートに接
続されるよう設けられている。さらにまた、三次巻線の
一端が第２のツェナーダイオードＺＤ２と第２の電界効
果トランジスタＦＥＴ２のゲートとの接続点に接続さ
れ、他端が制限抵抗Ｒ２とスピードアップコンデンサＣ
２との並列回路を介して第１のツェナーダイオードＺＤ
１と第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１のゲートとの
接続点に接続されている。
タＦＥＴ１，ＦＥＴ２のソース同士が接続されており、
第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１のゲート・ソース
間に第１のツェナーダイオードＺＤ１が、カソードがゲ
ートに接続されるよう設けられていると共に、第２の電
界効果トランジスタＦＥＴ２のゲート・ソース間に第２
のツェナーダイオードＺＤ２が、カソードがゲートに接
続されるよう設けられている。さらにまた、三次巻線の
一端が第２のツェナーダイオードＺＤ２と第２の電界効
果トランジスタＦＥＴ２のゲートとの接続点に接続さ
れ、他端が制限抵抗Ｒ２とスピードアップコンデンサＣ
２との並列回路を介して第１のツェナーダイオードＺＤ
１と第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１のゲートとの
接続点に接続されている。
【００１９】さらにまた、第１のツェナーダイオードＺ
Ｄ１と第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１のゲートと
の接続点は、起動用抵抗Ｒ１を介してスイッチＳＷの出
力側端子に接続されている。ところで、出力トランスＴ
の二次巻線の両端子には第１，第２のダイオードＤ１，
Ｄ２のアノードが接続されており、第１，第２のダイオ
ードＤ１，Ｄ２のカソードが共通に接続された接続点
と、出力トランスＴの二次巻線のセンタータップとの間
に平滑用コンデンサＣ１が接続されている。
Ｄ１と第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１のゲートと
の接続点は、起動用抵抗Ｒ１を介してスイッチＳＷの出
力側端子に接続されている。ところで、出力トランスＴ
の二次巻線の両端子には第１，第２のダイオードＤ１，
Ｄ２のアノードが接続されており、第１，第２のダイオ
ードＤ１，Ｄ２のカソードが共通に接続された接続点
と、出力トランスＴの二次巻線のセンタータップとの間
に平滑用コンデンサＣ１が接続されている。
【００２０】また、スイッチＳＷの入力側と、第１，第
２の電界効果トランジスタＦＥＴ１，ＦＥＴ２の各ソー
スおよびツェナーダイオードＺＤ１，ＺＤ２が共通に接
続された接続点間に直流電源Ｅが接続されている。この
直流電源Ｅは、例えば商用電源を整流して得た約１４０
Ｖの電圧値を有する電源とされている。
２の電界効果トランジスタＦＥＴ１，ＦＥＴ２の各ソー
スおよびツェナーダイオードＺＤ１，ＺＤ２が共通に接
続された接続点間に直流電源Ｅが接続されている。この
直流電源Ｅは、例えば商用電源を整流して得た約１４０
Ｖの電圧値を有する電源とされている。
【００２１】次に、このように構成された共振型ＤＣ−
ＤＣコンバータの動作を、図２に示す各部波形図、およ
び図３，図４に示す出力トランスＴの出力側を省略した
回路図を参照しながら説明する。スイッチＳＷを閉じる
と直流電源Ｅが、起動用抵抗Ｒ１を介して第１の電界効
果トランジスタＦＥＴ１のゲートに供給されると共に、
制限抵抗Ｒ２とスピードアップコンデンサＣ２の並列回
路、および三次巻線を介して第２の電界効果トランジス
タＦＥＴ２のゲートに供給される。この場合、第１の電
界効果トランジスタＦＥＴ１と第２の電界効果トランジ
スタＦＥＴ２とのいずれが先にオンするかは一概に決定
することはできないが、この場合、第１の電界効果トラ
ンジスタＦＥＴ１が先にオンしたとする。
ＤＣコンバータの動作を、図２に示す各部波形図、およ
び図３，図４に示す出力トランスＴの出力側を省略した
回路図を参照しながら説明する。スイッチＳＷを閉じる
と直流電源Ｅが、起動用抵抗Ｒ１を介して第１の電界効
果トランジスタＦＥＴ１のゲートに供給されると共に、
制限抵抗Ｒ２とスピードアップコンデンサＣ２の並列回
路、および三次巻線を介して第２の電界効果トランジス
タＦＥＴ２のゲートに供給される。この場合、第１の電
界効果トランジスタＦＥＴ１と第２の電界効果トランジ
スタＦＥＴ２とのいずれが先にオンするかは一概に決定
することはできないが、この場合、第１の電界効果トラ
ンジスタＦＥＴ１が先にオンしたとする。
【００２２】すると、直流電源Ｅから供給された電流
は、スイッチＳＷおよびインダクタＬを介して、出力ト
ランスＴの一次側巻線のセンタータップから出力トラン
スＴの一次側巻線の上半分、および第１の電界効果トラ
ンジスタＦＥＴ１のドレイン・ソース間を介して直流電
源Ｅへ戻るようになる。このようにして、出力トランス
Ｔの一次側巻線に電流が流れることにより、その三次巻
線に電圧が誘起され、三次巻線には図３に示す方向に電
流が流れるようになる。これにより、図２に示すよ
うに三次巻線に誘起された電圧が印加される第１のツェ
ナーダイオードＺＤ１の両端にはツェナー降伏電圧Ｖｚ
１が生じ、第２のツェナーダイオードＺＤ２の両端には
ダイオードの順方向電圧Ｖｄが生じるようになる。この
第１のツェナーダイオードＺＤ１の両端に生じたツェナ
ー降伏電圧Ｖｚ１により、第１の電界効果トランジスタ
ＦＥＴ１はますますオンすると共に、第２の電界効果ト
ランジスタＦＥＴ２のゲートは導通した第２のツェナー
ダイオードＺＤ２により短絡されるためオフするように
なる（図２ＦＥＴ１，ＦＥＴ２参照）。
は、スイッチＳＷおよびインダクタＬを介して、出力ト
ランスＴの一次側巻線のセンタータップから出力トラン
スＴの一次側巻線の上半分、および第１の電界効果トラ
ンジスタＦＥＴ１のドレイン・ソース間を介して直流電
源Ｅへ戻るようになる。このようにして、出力トランス
Ｔの一次側巻線に電流が流れることにより、その三次巻
線に電圧が誘起され、三次巻線には図３に示す方向に電
流が流れるようになる。これにより、図２に示すよ
うに三次巻線に誘起された電圧が印加される第１のツェ
ナーダイオードＺＤ１の両端にはツェナー降伏電圧Ｖｚ
１が生じ、第２のツェナーダイオードＺＤ２の両端には
ダイオードの順方向電圧Ｖｄが生じるようになる。この
第１のツェナーダイオードＺＤ１の両端に生じたツェナ
ー降伏電圧Ｖｚ１により、第１の電界効果トランジスタ
ＦＥＴ１はますますオンすると共に、第２の電界効果ト
ランジスタＦＥＴ２のゲートは導通した第２のツェナー
ダイオードＺＤ２により短絡されるためオフするように
なる（図２ＦＥＴ１，ＦＥＴ２参照）。
【００２３】この場合、出力トランスＴの一次側のイン
ダクタンスと共振用コンデンサＣｏとにより共振回路が
形成されて、出力トランスＴの一次巻線には図２に示
す正弦波状の電圧ｅｐが発生し、この電圧ｅｐより約９
０°遅れた正弦波状の電流が流れるようになる。したが
って、出力トランスＴの二次巻線および三次巻線には正
弦波状の電圧が誘起されるようになる。なお、二次巻線
に誘起される電圧ｅｓの電圧値は、一次巻線のセンター
タップまでの巻き数Ｎｐと、二次巻線のセンタータップ
までの巻き数Ｎｓとの巻き数比Ｎｓ／Ｎｐで決定され
る。
ダクタンスと共振用コンデンサＣｏとにより共振回路が
形成されて、出力トランスＴの一次巻線には図２に示
す正弦波状の電圧ｅｐが発生し、この電圧ｅｐより約９
０°遅れた正弦波状の電流が流れるようになる。したが
って、出力トランスＴの二次巻線および三次巻線には正
弦波状の電圧が誘起されるようになる。なお、二次巻線
に誘起される電圧ｅｓの電圧値は、一次巻線のセンター
タップまでの巻き数Ｎｐと、二次巻線のセンタータップ
までの巻き数Ｎｓとの巻き数比Ｎｓ／Ｎｐで決定され
る。
【００２４】そして、出力トランスＴの一次巻線に流れ
る電流が正弦波状に変化していくことに伴い、三次巻線
に誘起される電圧が減少して図３に示す方向の電流が減
少するようになると、第１の電界効果トランジスタＦＥ
Ｔ１のドレイン電流が減少するようになる。すると、一
次巻線に流れる電流が減少することから、三次巻線には
反転した電圧が誘起されるようになる。したがって、こ
の誘起電圧により流れる電流も反転して図４に示す方向
に流れるようになり、この結果、図２に示すように
第２のツェナーダイオードＺＤ２の両端にはツェナー降
伏電圧Ｖｚ２が生じ、第１のツェナーダイオードＺＤ１
の両端にはダイオードの順方向電圧Ｖｄが生じるように
なる。
る電流が正弦波状に変化していくことに伴い、三次巻線
に誘起される電圧が減少して図３に示す方向の電流が減
少するようになると、第１の電界効果トランジスタＦＥ
Ｔ１のドレイン電流が減少するようになる。すると、一
次巻線に流れる電流が減少することから、三次巻線には
反転した電圧が誘起されるようになる。したがって、こ
の誘起電圧により流れる電流も反転して図４に示す方向
に流れるようになり、この結果、図２に示すように
第２のツェナーダイオードＺＤ２の両端にはツェナー降
伏電圧Ｖｚ２が生じ、第１のツェナーダイオードＺＤ１
の両端にはダイオードの順方向電圧Ｖｄが生じるように
なる。
【００２５】この第２のツェナーダイオードＺＤ２の両
端に生じたツェナー降伏電圧Ｖｚ２により、第２の電界
効果トランジスタＦＥＴ２はますますオンすると共に、
第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１のゲートは導通し
た第１のツェナーダイオードＺＤ１により短絡されるた
めオフするようになる（図２ＦＥＴ１，ＦＥＴ２参
照）。この時、第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１に
ゲートのストレー容量に蓄積された電荷は、導通した第
１のツェナーダイオードＺＤ１により瞬時に放電される
ため、第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１は高速にオ
フするようになる。さらに、第２の電界効果トランジス
タＦＥＴ２のゲートはスピードアップコンデンサＣ２を
介して駆動されるため、高速にオンするようになる。こ
のように、第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１および
第２の電界効果トランジスタＦＥＴ２は高速にスイッチ
ングされるようになる。
端に生じたツェナー降伏電圧Ｖｚ２により、第２の電界
効果トランジスタＦＥＴ２はますますオンすると共に、
第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１のゲートは導通し
た第１のツェナーダイオードＺＤ１により短絡されるた
めオフするようになる（図２ＦＥＴ１，ＦＥＴ２参
照）。この時、第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１に
ゲートのストレー容量に蓄積された電荷は、導通した第
１のツェナーダイオードＺＤ１により瞬時に放電される
ため、第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１は高速にオ
フするようになる。さらに、第２の電界効果トランジス
タＦＥＴ２のゲートはスピードアップコンデンサＣ２を
介して駆動されるため、高速にオンするようになる。こ
のように、第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１および
第２の電界効果トランジスタＦＥＴ２は高速にスイッチ
ングされるようになる。
【００２６】第２の電界効果トランジスタＦＥＴ２がオ
ンすると、出力トランスＴの一次巻線には、先程とは逆
方向の図２に示す正弦波状の電圧ｅｐ’が発生すると
共に、反転した正弦波状の電流が流れるようになる。こ
れにより、出力トランスＴの二次巻線および三次巻線に
も反転した正弦波状の電圧が誘起されるようになる。こ
の時の一次巻線の両端に生じる電圧を図２−に示
し、二次巻線に誘起される電圧ｅｓ’を図２に示す。
なお、二次巻線に誘起される電圧ｅｓ’は、一次巻線の
センタータップまでの巻き数Ｎｐ’と、二次巻線のセン
タータップまでの巻き数Ｎｓ’との巻き数比Ｎｓ’／Ｎ
ｐ’で決定される。ただし、Ｎｐ＝Ｎｐ’およびＮｓ＝
Ｎｓ’となるように出力トランスＴには一次および二次
巻線が巻かれている。
ンすると、出力トランスＴの一次巻線には、先程とは逆
方向の図２に示す正弦波状の電圧ｅｐ’が発生すると
共に、反転した正弦波状の電流が流れるようになる。こ
れにより、出力トランスＴの二次巻線および三次巻線に
も反転した正弦波状の電圧が誘起されるようになる。こ
の時の一次巻線の両端に生じる電圧を図２−に示
し、二次巻線に誘起される電圧ｅｓ’を図２に示す。
なお、二次巻線に誘起される電圧ｅｓ’は、一次巻線の
センタータップまでの巻き数Ｎｐ’と、二次巻線のセン
タータップまでの巻き数Ｎｓ’との巻き数比Ｎｓ’／Ｎ
ｐ’で決定される。ただし、Ｎｐ＝Ｎｐ’およびＮｓ＝
Ｎｓ’となるように出力トランスＴには一次および二次
巻線が巻かれている。
【００２７】そして、出力トランスＴの一次巻線に流れ
る反転した電流が正弦波状に変化していくことに伴い、
三次巻線に誘起される電圧が減少して図４に示す方向に
流れる電流が減少するようになると、第２の電界効果ト
ランジスタＦＥＴ２のドレイン電流が減少するようにな
る。すると、一次巻線に流れる電流が減少することか
ら、三次巻線には再度反転した電圧が誘起されるように
なる。したがって、この誘起電圧により流れる電流も再
度反転して図３に示す方向に流れるようになり、この結
果、前記したように第１のツェナーダイオードＺＤ１の
両端に生じるツェナー降伏電圧Ｖｚ１により第１の電界
効果トランジスタＦＥＴ１はますますオンすると共に、
第２の電界効果トランジスタＦＥＴ２のゲートは導通し
た第２のツェナーダイオードＺＤ２により短絡されてオ
フするようになる。
る反転した電流が正弦波状に変化していくことに伴い、
三次巻線に誘起される電圧が減少して図４に示す方向に
流れる電流が減少するようになると、第２の電界効果ト
ランジスタＦＥＴ２のドレイン電流が減少するようにな
る。すると、一次巻線に流れる電流が減少することか
ら、三次巻線には再度反転した電圧が誘起されるように
なる。したがって、この誘起電圧により流れる電流も再
度反転して図３に示す方向に流れるようになり、この結
果、前記したように第１のツェナーダイオードＺＤ１の
両端に生じるツェナー降伏電圧Ｖｚ１により第１の電界
効果トランジスタＦＥＴ１はますますオンすると共に、
第２の電界効果トランジスタＦＥＴ２のゲートは導通し
た第２のツェナーダイオードＺＤ２により短絡されてオ
フするようになる。
【００２８】この時、第２の電界効果トランジスタＦＥ
Ｔ２にゲートのストレー容量に蓄積された電荷は、導通
した第２のツェナーダイオードＺＤ２により瞬時に放電
されるため、第２の電界効果トランジスタＦＥＴ２は高
速にオフするようになる。さらに、第１の電界効果トラ
ンジスタＦＥＴ１のゲートはスピードアップコンデンサ
Ｃ２を介して駆動されるため、高速にオンするようにな
る。このように、第１電界効果トランジスタＦＥＴ１お
よび第２の電界効果トランジスタＦＥＴ２は高速にスイ
ッチングされるようになる。
Ｔ２にゲートのストレー容量に蓄積された電荷は、導通
した第２のツェナーダイオードＺＤ２により瞬時に放電
されるため、第２の電界効果トランジスタＦＥＴ２は高
速にオフするようになる。さらに、第１の電界効果トラ
ンジスタＦＥＴ１のゲートはスピードアップコンデンサ
Ｃ２を介して駆動されるため、高速にオンするようにな
る。このように、第１電界効果トランジスタＦＥＴ１お
よび第２の電界効果トランジスタＦＥＴ２は高速にスイ
ッチングされるようになる。
【００２９】このような動作が繰り返し行われることに
より、第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１と第２の電
界効果トランジスタＦＥＴ２とが交互にオン／オフを繰
り返すようになり、発振が継続するようになる。したが
って、出力トランスＴの一次巻線には第１，第２の電界
効果トランジスタＦＥＴ１，ＦＥＴ２がオン／オフする
毎に反転した方向の電流が供給されるようになり、この
一次巻線には共振コンデンサＣｏが接続されているた
め、一次巻線には図２−に示すような正弦波状に変
化する電圧が生じるようになると共に、その二次巻線に
は図２に示すような正弦波状の電圧が誘起されるよう
になる。この二次巻線に誘起された交流電圧は、ダイオ
ードＤ１，Ｄ２により全波整流され、平滑コンデンサＣ
１により平滑されることにより直流電圧とされて、負荷
Ｌｏａｄに供給されるようになる。
より、第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１と第２の電
界効果トランジスタＦＥＴ２とが交互にオン／オフを繰
り返すようになり、発振が継続するようになる。したが
って、出力トランスＴの一次巻線には第１，第２の電界
効果トランジスタＦＥＴ１，ＦＥＴ２がオン／オフする
毎に反転した方向の電流が供給されるようになり、この
一次巻線には共振コンデンサＣｏが接続されているた
め、一次巻線には図２−に示すような正弦波状に変
化する電圧が生じるようになると共に、その二次巻線に
は図２に示すような正弦波状の電圧が誘起されるよう
になる。この二次巻線に誘起された交流電圧は、ダイオ
ードＤ１，Ｄ２により全波整流され、平滑コンデンサＣ
１により平滑されることにより直流電圧とされて、負荷
Ｌｏａｄに供給されるようになる。
【００３０】この場合の負荷Ｌｏａｄに供給される直流
電圧の値は、出力トランスＴの巻き数比Ｎｓ／Ｎｐ（＝
Ｎｓ’／Ｎｐ’）で変換された直流電源Ｅの電圧値が出
力されるようになる。また、ＤＣ−ＤＣコンバータの発
振周波数ｆｏは出力トランスＴの一次側のインダクタン
スと、共振用コンデンサＣｏによりほぼ決定されるよう
になり、インダクタＬが発振周波数に与える影響は少な
い。
電圧の値は、出力トランスＴの巻き数比Ｎｓ／Ｎｐ（＝
Ｎｓ’／Ｎｐ’）で変換された直流電源Ｅの電圧値が出
力されるようになる。また、ＤＣ−ＤＣコンバータの発
振周波数ｆｏは出力トランスＴの一次側のインダクタン
スと、共振用コンデンサＣｏによりほぼ決定されるよう
になり、インダクタＬが発振周波数に与える影響は少な
い。
【００３１】以上説明したように、本発明の共振型ＤＣ
−ＤＣコンバータが起動して発振した場合は、図３およ
び図４に示すループにより発振が継続するようになる。
この場合、前記したように第１の電界効果トランジスタ
ＦＥＴ１および第２の電界効果トランジスタＦＥＴ２は
高速にスイッチングされるため、発振周波数ｆｏを高く
しても無効に消費される電力を少なくすることができる
ようになる。このため、共振型ＤＣ−ＤＣコンバータを
より小型化することができる。
−ＤＣコンバータが起動して発振した場合は、図３およ
び図４に示すループにより発振が継続するようになる。
この場合、前記したように第１の電界効果トランジスタ
ＦＥＴ１および第２の電界効果トランジスタＦＥＴ２は
高速にスイッチングされるため、発振周波数ｆｏを高く
しても無効に消費される電力を少なくすることができる
ようになる。このため、共振型ＤＣ−ＤＣコンバータを
より小型化することができる。
【００３２】また、抵抗Ｒ１は共振型ＤＣ−ＤＣコンバ
ータを起動する作用しかないが、起動を安定化するため
に抵抗Ｒ１にスピードアップコンデンサＣ３を並列に接
続するようにしてもよい。なお、制限抵抗Ｒ２は図３お
よび図４に示すループに挿入されて第１，第２のツェナ
ーダイオードＺＤ１，ＺＤ２流れる電流を制限する抵抗
であり、小さくすると無効に消費される電力が増加する
ことから余り小さくすることはできない。しかしなが
ら、制限抵抗Ｒ２を大きくするとオン電圧の立ち上がり
が遅れることから第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１
および第２の電界効果トランジスタＦＥＴ２がオンする
スイッチングスピードが低下するので、スピードアップ
コンデンサＣ２を制限抵抗Ｒ２に並列に接続してスイッ
チングスピードを向上するようにしているのである。
ータを起動する作用しかないが、起動を安定化するため
に抵抗Ｒ１にスピードアップコンデンサＣ３を並列に接
続するようにしてもよい。なお、制限抵抗Ｒ２は図３お
よび図４に示すループに挿入されて第１，第２のツェナ
ーダイオードＺＤ１，ＺＤ２流れる電流を制限する抵抗
であり、小さくすると無効に消費される電力が増加する
ことから余り小さくすることはできない。しかしなが
ら、制限抵抗Ｒ２を大きくするとオン電圧の立ち上がり
が遅れることから第１の電界効果トランジスタＦＥＴ１
および第２の電界効果トランジスタＦＥＴ２がオンする
スイッチングスピードが低下するので、スピードアップ
コンデンサＣ２を制限抵抗Ｒ２に並列に接続してスイッ
チングスピードを向上するようにしているのである。
【００３３】
【発明の効果】本発明の共振型ＤＣ−ＤＣコンバータは
以上のように構成されているので、スイッチング素子で
ある電界効果トランジスタをオフする場合に、ゲートの
ストレー容量に蓄積された電荷を順方向に導通したツェ
ナーダイオードにより瞬時に放電することができるた
め、電界効果トランジスタを高速にオフすることができ
るようになる。また、ゲートに接続されている制限抵抗
にスピードアップコンデンサを接続したので、電界効果
トランジスタを高速にオンすることができる。これによ
り、スイッチング素子のスイッチングスピードを向上す
ることができるようになり、動作周波数を高くすること
ができると共に、無効な電力消費を低減することができ
る。
以上のように構成されているので、スイッチング素子で
ある電界効果トランジスタをオフする場合に、ゲートの
ストレー容量に蓄積された電荷を順方向に導通したツェ
ナーダイオードにより瞬時に放電することができるた
め、電界効果トランジスタを高速にオフすることができ
るようになる。また、ゲートに接続されている制限抵抗
にスピードアップコンデンサを接続したので、電界効果
トランジスタを高速にオンすることができる。これによ
り、スイッチング素子のスイッチングスピードを向上す
ることができるようになり、動作周波数を高くすること
ができると共に、無効な電力消費を低減することができ
る。
【図１】本発明の共振型ＤＣ−ＤＣコンバータの実施の
形態の構成を示す回路図である。
形態の構成を示す回路図である。
【図２】本発明の共振型ＤＣ−ＤＣコンバータの動作波
形図である。
形図である。
【図３】本発明の共振型ＤＣ−ＤＣコンバータの動作を
説明するための回路図である。
説明するための回路図である。
【図４】本発明の共振型ＤＣ−ＤＣコンバータの動作を
説明するための回路図である。
説明するための回路図である。
【図５】従来の共振型ＤＣ−ＤＣコンバータの構成を示
す回路図である。
す回路図である。
ＦＥＴ１，ＦＥＴ２ 電界効果トランジスタ ＺＤ１，ＺＤ２ ツェナーダイオード Ｃｏ 共振コンデンサ Ｃ１ 平滑コンデンサ Ｃ２，Ｃ３ スピードアップコンデンサ Ｄ１，Ｄ２ 整流用ダイオード Ｅ 直流電源 Ｌ インダクタ Ｔ 出力トランス Ｒ１ 起動用抵抗 Ｒ２ 制限抵抗 ＳＷ スイッチ
Claims (2)
- 【請求項１】 所定の巻線比で一次巻線、出力用の二
次巻線、および三次巻線が巻回されている出力トランス
と、 該出力トランスの一次側巻線に並列に接続され共振回路
を形成する共振コンデンサと、 該共振回路の両端子間に接続されている第１の電界効果
トランジスタおよび第２の電界効果トランジスタと、 該第１，第２の電界効果トランジスタのソース同士が接
続された接続点と、前記第１の電界効果トランジスタの
ゲート間に接続された第１のツェナーダイオードと、前
記接続点と前記第２の電界効果トランジスタのゲート間
に接続された第２のツェナーダイオードとを備え、 前記三次巻線の両端子間が抵抗とスピードアップコンデ
ンサの並列回路を介して、縦続接続されている前記第１
のツェナーダイオードと前記第２のツェナーダイオード
の両端子間に接続されていると共に、前記第１の電界効
果トランジスタあるいは前記第２の電界効果トランジス
タのゲートと入力電源間に起動用抵抗が接続されている
ことを特徴とする共振型ＤＣ−ＤＣコンバータ。 - 【請求項２】 前記起動用抵抗に並列にスピードアッ
プコンデンサが接続されていることを特徴とする請求項
１記載の共振型ＤＣ−ＤＣコンバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8115273A JP2979465B2 (ja) | 1996-04-15 | 1996-04-15 | 共振型ｄｃ−ｄｃコンバータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8115273A JP2979465B2 (ja) | 1996-04-15 | 1996-04-15 | 共振型ｄｃ−ｄｃコンバータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09285119A JPH09285119A (ja) | 1997-10-31 |
| JP2979465B2 true JP2979465B2 (ja) | 1999-11-15 |
Family
ID=14658587
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8115273A Expired - Fee Related JP2979465B2 (ja) | 1996-04-15 | 1996-04-15 | 共振型ｄｃ−ｄｃコンバータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2979465B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5455078B2 (ja) * | 2009-06-18 | 2014-03-26 | 株式会社ダイフク | 無接触給電設備 |
-
1996
- 1996-04-15 JP JP8115273A patent/JP2979465B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09285119A (ja) | 1997-10-31 |
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