JP2957315B2 - 溶融炭酸塩型燃料電池 - Google Patents
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶融塩を電解質とする
溶融炭酸塩型燃料電池に関するものである。
溶融炭酸塩型燃料電池に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来技術の構成の説明従来、この種の溶
融炭酸塩型燃料電池といえば、図４に示される構造であ
った。図において、(1)はセルフレーム、(2)は集電とガ
ス流路を兼ねるコルゲート板、(3)と(4)は対向する一対
のガス拡散電極の燃料極(3)と酸化剤極(4)であり、(5)
は燃料極(3)と酸化剤極(4)間に配置される電解質保持層
である。電解質としての炭酸塩は、主に炭酸リチウム、
炭酸カリウム等の共晶塩が使用され、最近ではカソード
溶出抑制対策として炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム
等のアルカリ土類金属塩等が添加されたものも採用され
ている。燃料極(3)及び酸化剤極(4)、及び電解質保持層
(5)は共に多孔体により形成されている。電池作動時に
炭酸塩は溶解し、電解質保持層(5)はポア内に１００％
電解質が満たされるように、燃料極(3)と酸化剤極(4)よ
り小さいポア径により構成される。これに対し、燃料極
(3)及び酸化剤極(4)は電解質にも濡れ、ガスの拡散も十
分に行われるように、電解質保持層よりも比較的大きな
ポア径をもつ構造をとる。燃料極(3)は一般にニッケル
を主体とし、耐クリープ性を上げるためアルミニウム、
クロム等を添加した合金による多孔質体が用いられる。
酸化剤極(4)は一般に酸化ニッケルを主体とし、一部ニ
ッケルがリチウムに置換された(ＬｉxＮｉ2+ 1-2xＮｉ3+
ｘ)Ｏの多孔質体が用いられる。
融炭酸塩型燃料電池といえば、図４に示される構造であ
った。図において、(1)はセルフレーム、(2)は集電とガ
ス流路を兼ねるコルゲート板、(3)と(4)は対向する一対
のガス拡散電極の燃料極(3)と酸化剤極(4)であり、(5)
は燃料極(3)と酸化剤極(4)間に配置される電解質保持層
である。電解質としての炭酸塩は、主に炭酸リチウム、
炭酸カリウム等の共晶塩が使用され、最近ではカソード
溶出抑制対策として炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム
等のアルカリ土類金属塩等が添加されたものも採用され
ている。燃料極(3)及び酸化剤極(4)、及び電解質保持層
(5)は共に多孔体により形成されている。電池作動時に
炭酸塩は溶解し、電解質保持層(5)はポア内に１００％
電解質が満たされるように、燃料極(3)と酸化剤極(4)よ
り小さいポア径により構成される。これに対し、燃料極
(3)及び酸化剤極(4)は電解質にも濡れ、ガスの拡散も十
分に行われるように、電解質保持層よりも比較的大きな
ポア径をもつ構造をとる。燃料極(3)は一般にニッケル
を主体とし、耐クリープ性を上げるためアルミニウム、
クロム等を添加した合金による多孔質体が用いられる。
酸化剤極(4)は一般に酸化ニッケルを主体とし、一部ニ
ッケルがリチウムに置換された(ＬｉxＮｉ2+ 1-2xＮｉ3+
ｘ)Ｏの多孔質体が用いられる。
【０００３】従来技術の作用、動作の説明次に、動作に
ついて説明する。燃料電池は、水素などの燃料ガスと空
気などの酸化剤ガスのもつ化学エネルギーを電気化学的
な反応によって直接電気エネルギーに変換し、電力を得
る装置である。
ついて説明する。燃料電池は、水素などの燃料ガスと空
気などの酸化剤ガスのもつ化学エネルギーを電気化学的
な反応によって直接電気エネルギーに変換し、電力を得
る装置である。
【０００４】燃料極及び酸化剤極における電池作動時の
反応はそれぞれ化学式１及び２の通りである。
反応はそれぞれ化学式１及び２の通りである。
【０００５】
【化１】
【化２】
【０００６】燃料極では化学式１に示されるように燃料
の水素は電解質中の炭酸イオンと反応し、水と二酸化炭
素と電子を生成する。この電子は燃料極を通して外部負
荷に送られた後、酸化剤極に流れ込む。酸化剤極では、
この電子と二酸化炭素及び酸素から炭酸イオンが生成
し、電解質中に溶解することによって電池反応が生成す
る。
の水素は電解質中の炭酸イオンと反応し、水と二酸化炭
素と電子を生成する。この電子は燃料極を通して外部負
荷に送られた後、酸化剤極に流れ込む。酸化剤極では、
この電子と二酸化炭素及び酸素から炭酸イオンが生成
し、電解質中に溶解することによって電池反応が生成す
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来技術の問題点の説
明酸化剤極は、電池立ち上げ時には単に金属ニッケル、
もしくは酸化ニッケルであり、電池昇温過程に溶融した
炭酸塩中のリチウムと反応することによって導電性を有
する(ＬｉxＮｉ2+ 1-2xＮｉ3+ x)Ｏが得られる。しかし、
出発原料を酸化ニッケルとした場合、経験的に電池特性
が低いことが知られ、現在は金属ニッケルによる多孔体
が用いられるのが主流である。
明酸化剤極は、電池立ち上げ時には単に金属ニッケル、
もしくは酸化ニッケルであり、電池昇温過程に溶融した
炭酸塩中のリチウムと反応することによって導電性を有
する(ＬｉxＮｉ2+ 1-2xＮｉ3+ x)Ｏが得られる。しかし、
出発原料を酸化ニッケルとした場合、経験的に電池特性
が低いことが知られ、現在は金属ニッケルによる多孔体
が用いられるのが主流である。
【０００８】すなわち、両電極の主成分は共にニッケル
であるが、一方の燃料極は酸化を嫌い、もう一方の酸化
剤極は酸化を必要とすることが問題の発端である。例え
ば従来技術の溶融炭酸塩型燃料電池立ち上げ昇温方法の
一例として、この金属ニッケルを用いる方法を図５に示
す。ニッケルは一般に３７０〜３８０℃付近で酸化が始
まることから、燃料極は３７０℃以上の温度で酸化性ガ
スの混入を避け、酸化を防ぐ必要がある。一方の酸化剤
極は酸化性ガスが供給され、酸化されるべきものである
が、この温度では電解質融点以下であり、電解質保持層
はまだガス隔壁機能を有していないことから、図５に示
されるようにニッケルが酸化しない温度、すなわちこの
場合には３００℃より両極共に不活性ガスの窒素雰囲気
としている。その後、電解質の融点を越え、溶融電解質
が電解質保持層に十分入り込み、ガスの隔壁を果たすい
わゆるウェットシールが形成されてから、初めて酸化剤
極側に酸素を含む空気が供給されている。すなわち、図
５に示される立ち上げ条件では酸化剤極は電解質融点を
越える比較的高い温度まで金属ニッケルの状態である。
この条件下での酸化剤極の高温クリープは初期厚みの７
〜８％程度であり、この結果、酸化剤極の空孔率が下が
り、電池特性の低下につながっている。
であるが、一方の燃料極は酸化を嫌い、もう一方の酸化
剤極は酸化を必要とすることが問題の発端である。例え
ば従来技術の溶融炭酸塩型燃料電池立ち上げ昇温方法の
一例として、この金属ニッケルを用いる方法を図５に示
す。ニッケルは一般に３７０〜３８０℃付近で酸化が始
まることから、燃料極は３７０℃以上の温度で酸化性ガ
スの混入を避け、酸化を防ぐ必要がある。一方の酸化剤
極は酸化性ガスが供給され、酸化されるべきものである
が、この温度では電解質融点以下であり、電解質保持層
はまだガス隔壁機能を有していないことから、図５に示
されるようにニッケルが酸化しない温度、すなわちこの
場合には３００℃より両極共に不活性ガスの窒素雰囲気
としている。その後、電解質の融点を越え、溶融電解質
が電解質保持層に十分入り込み、ガスの隔壁を果たすい
わゆるウェットシールが形成されてから、初めて酸化剤
極側に酸素を含む空気が供給されている。すなわち、図
５に示される立ち上げ条件では酸化剤極は電解質融点を
越える比較的高い温度まで金属ニッケルの状態である。
この条件下での酸化剤極の高温クリープは初期厚みの７
〜８％程度であり、この結果、酸化剤極の空孔率が下が
り、電池特性の低下につながっている。
【０００９】ここで、この現象を理解するために、金属
ニッケルよりなる酸化剤極の高温クリープ試験を行い、
その結果を図６に示した。試験条件として、荷重圧力は
３.５kg／cm2、ガス雰囲気はニッケルの酸化を防ぐため
窒素雰囲気とし、昇温速度は１００℃／時間とした。こ
の結果では、金属ニッケル酸化剤極は４００℃前後から
クリープが始まり、図５に示される条件下でガスを切り
換える５２０℃付近時点での厚み減少量は初期の１０％
弱であり、更に６５０℃で十分保持した後にはほぼ半分
に達することが分かる。なお、前もって酸化した酸化ニ
ッケル多孔質体を用い、同様のクリープ試験を行った結
果では、そのクリープ量はほぼ零であった。これらの結
果から、従来の立ち上げ条件下で生じていた酸化剤極ク
リープ量は金属ニッケルの酸化時期が大きな影響を与え
ることがわかる。
ニッケルよりなる酸化剤極の高温クリープ試験を行い、
その結果を図６に示した。試験条件として、荷重圧力は
３.５kg／cm2、ガス雰囲気はニッケルの酸化を防ぐため
窒素雰囲気とし、昇温速度は１００℃／時間とした。こ
の結果では、金属ニッケル酸化剤極は４００℃前後から
クリープが始まり、図５に示される条件下でガスを切り
換える５２０℃付近時点での厚み減少量は初期の１０％
弱であり、更に６５０℃で十分保持した後にはほぼ半分
に達することが分かる。なお、前もって酸化した酸化ニ
ッケル多孔質体を用い、同様のクリープ試験を行った結
果では、そのクリープ量はほぼ零であった。これらの結
果から、従来の立ち上げ条件下で生じていた酸化剤極ク
リープ量は金属ニッケルの酸化時期が大きな影響を与え
ることがわかる。
【００１０】従って、本発明の目的は、上記のような問
題点を解決するためになされたもので、溶融炭酸塩型燃
料電池の立ち上げ昇温時に、如何に酸化剤極のクリープ
量を小さくし、酸化剤極のポア構造を損なわないまま、
電池作動を実現することにある。
題点を解決するためになされたもので、溶融炭酸塩型燃
料電池の立ち上げ昇温時に、如何に酸化剤極のクリープ
量を小さくし、酸化剤極のポア構造を損なわないまま、
電池作動を実現することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明に係る溶融炭酸塩
型燃料電池は、主成分が金属ニッケルである多孔体を、
電池立ち上げ昇温時に内部酸化により酸化ニッケルとす
る電極を酸化剤極として使用し、主成分が炭酸カリウム
と炭酸リチウムの混合溶融塩を電解質として用いる溶融
炭酸塩型燃料電池において、前記電解質より低融点の溶
融塩を前記酸化剤極に含浸したことを特徴とする。
型燃料電池は、主成分が金属ニッケルである多孔体を、
電池立ち上げ昇温時に内部酸化により酸化ニッケルとす
る電極を酸化剤極として使用し、主成分が炭酸カリウム
と炭酸リチウムの混合溶融塩を電解質として用いる溶融
炭酸塩型燃料電池において、前記電解質より低融点の溶
融塩を前記酸化剤極に含浸したことを特徴とする。
【００１２】また、より低い融点をもつ溶融塩の含浸量
を少なくするため、電解質保持層内に、より小さなポア
を有する多孔質層を配置させたものである。
を少なくするため、電解質保持層内に、より小さなポア
を有する多孔質層を配置させたものである。
【００１３】
【作用】本発明における溶融炭酸塩型燃料電池は、電池
立ち上げ時にまず融点の低い電解質が先に溶け、電解質
保持層内の最もポア径の小さな層に吸引され、より低い
温度で燃料極、酸化剤極間のガスの隔壁層が形成され
る。その後、酸化剤極側に酸化性ガスが供給され、より
低い温度で酸化剤電極が耐クリープ性の高い酸化物とな
るため、クリープ量が低減され、空孔率の高い酸化剤極
が形成され、電池特性がより高いものとなる。
立ち上げ時にまず融点の低い電解質が先に溶け、電解質
保持層内の最もポア径の小さな層に吸引され、より低い
温度で燃料極、酸化剤極間のガスの隔壁層が形成され
る。その後、酸化剤極側に酸化性ガスが供給され、より
低い温度で酸化剤電極が耐クリープ性の高い酸化物とな
るため、クリープ量が低減され、空孔率の高い酸化剤極
が形成され、電池特性がより高いものとなる。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の一実施例について説明する。
図１は溶融炭酸塩型燃料電池構造である。まず、(4')は
融点が３９７℃である三元系の共晶塩４３.５モル％Ｌi
2ＣＯ3、３１.５モル％Ｎａ2ＣＯ3、２５.０モル％Ｋ2
ＣＯ3を含浸した酸化剤極(金属ニッケル多孔質体)であ
る。また、(3')は電池反応の主体を担う二元系の共晶塩
６２モル％Ｌｉ2ＣＯ3、３８モル％Ｋ2ＣＯ3を含浸した
燃料極である。三元系電解質は電解質重量全体の５％に
当たる量とした。
図１は溶融炭酸塩型燃料電池構造である。まず、(4')は
融点が３９７℃である三元系の共晶塩４３.５モル％Ｌi
2ＣＯ3、３１.５モル％Ｎａ2ＣＯ3、２５.０モル％Ｋ2
ＣＯ3を含浸した酸化剤極(金属ニッケル多孔質体)であ
る。また、(3')は電池反応の主体を担う二元系の共晶塩
６２モル％Ｌｉ2ＣＯ3、３８モル％Ｋ2ＣＯ3を含浸した
燃料極である。三元系電解質は電解質重量全体の５％に
当たる量とした。
【００１５】次に、比表面積およそ４ｍ2／ｇのリチウ
ムアルミネート粉体を用い、ドクターブレード法により
電解質保持層(5A)を成形した。また、比表面積およそ２
０ｍ2／ｇのリチウムアルミネートを用い、より小さな
ポア構造を有する電解質保持層(5B)を酸化剤極側になる
ように重ね合わせ、電池を組み立てた。厚み比率はより
小さなポアを有する電解質保持層の厚みは電解質保持層
全厚の１／５とした。
ムアルミネート粉体を用い、ドクターブレード法により
電解質保持層(5A)を成形した。また、比表面積およそ２
０ｍ2／ｇのリチウムアルミネートを用い、より小さな
ポア構造を有する電解質保持層(5B)を酸化剤極側になる
ように重ね合わせ、電池を組み立てた。厚み比率はより
小さなポアを有する電解質保持層の厚みは電解質保持層
全厚の１／５とした。
【００１６】図２は、この２種類のポアを有する電解質
保持層のポア分布を水銀圧入法により測定した結果であ
る。二段階のポア分布が存在していることが確認され、
毛細管力の違いにより、電池立ち上げ昇温時にはまずよ
り小さなポア層から溶融塩が保持される設計となってい
る。
保持層のポア分布を水銀圧入法により測定した結果であ
る。二段階のポア分布が存在していることが確認され、
毛細管力の違いにより、電池立ち上げ昇温時にはまずよ
り小さなポア層から溶融塩が保持される設計となってい
る。
【００１７】次に、電池立ち上げ昇温方法を説明する。
図３は本実施例に示した低融点三元系電解質を用いた場
合の溶融炭酸塩型燃料電池の立ち上げ昇温条件である。
３００℃までは従来方法と同じである。３００℃を超え
た後、燃料極には窒素、酸化剤極には窒素と二酸化炭素
の混合ガスを供給して昇温を続け、三元系電解質融点を
超える４２０℃で温度保持を行った。この段階で燃料極
側の二酸化炭素濃度が充分に低くなり、ガスの隔壁がな
されたことを確認した後、定常の電池作動時ガス組成と
し、再び電池作動温度まで昇温を続けた。
図３は本実施例に示した低融点三元系電解質を用いた場
合の溶融炭酸塩型燃料電池の立ち上げ昇温条件である。
３００℃までは従来方法と同じである。３００℃を超え
た後、燃料極には窒素、酸化剤極には窒素と二酸化炭素
の混合ガスを供給して昇温を続け、三元系電解質融点を
超える４２０℃で温度保持を行った。この段階で燃料極
側の二酸化炭素濃度が充分に低くなり、ガスの隔壁がな
されたことを確認した後、定常の電池作動時ガス組成と
し、再び電池作動温度まで昇温を続けた。
【００１８】以上の方法により、立ち上げられた溶融炭
酸塩型燃料電池の電池特性は、開路電圧１０７５ｍＶ、
１５０ｍＡ／ｃｍ2閉路電圧８７０ｍＶ(燃料利用率・酸
素利用率共に４０％)と高い特性が得られた。また、２
０００時間運転後、電池を降温し、酸化剤極の厚みを測
定したところ、厚み減少は１％以下と極めて小さい値で
あった。
酸塩型燃料電池の電池特性は、開路電圧１０７５ｍＶ、
１５０ｍＡ／ｃｍ2閉路電圧８７０ｍＶ(燃料利用率・酸
素利用率共に４０％)と高い特性が得られた。また、２
０００時間運転後、電池を降温し、酸化剤極の厚みを測
定したところ、厚み減少は１％以下と極めて小さい値で
あった。
【００１９】なお、上記実施例では低融点溶融塩として
４３.５モル％Ｌｉ2ＣＯ3、３１.５モル％Ｎａ2ＣＯ3、
２５モル％Ｋ2ＣＯ3三元系のものを取り上げたが、他に
も同じような効果が期待できる低融点溶融塩は多くあ
る。表１はその例を示したものである。
４３.５モル％Ｌｉ2ＣＯ3、３１.５モル％Ｎａ2ＣＯ3、
２５モル％Ｋ2ＣＯ3三元系のものを取り上げたが、他に
も同じような効果が期待できる低融点溶融塩は多くあ
る。表１はその例を示したものである。
【００２０】
【表１】
【００２１】実施例と同様のアルカリ炭酸塩からなる組
成比の異なる混合物でも良く、また、実施例の三元系に
更に異なったアルカリ土類金属炭酸塩を加えたものは、
更に融点は下がり、本発明の効果が更に増す可能性があ
る。
成比の異なる混合物でも良く、また、実施例の三元系に
更に異なったアルカリ土類金属炭酸塩を加えたものは、
更に融点は下がり、本発明の効果が更に増す可能性があ
る。
【００２２】更に炭酸塩に限らず、電池内で炭酸塩化で
きる塩の使用も可能である。例えば、水酸化物は炭酸ガ
ス雰囲気下で比較的容易に炭酸塩化が可能であり、ま
た、その融点は炭酸塩より低いため、本発明の効果を実
現しうる材料となりうる。従って、一部水酸化物を含む
もの、あるいは水酸化物のみで構成されるものでも、低
融点であれば、本発明に適用しうる。採用する低融点溶
融塩により最適な電池立ち上げ条件が図３に示した条件
と異なる場合もあるが、基本的な考え方は低融点溶融塩
が溶けた後、極力低い温度で酸化剤極に酸化ガスを加え
ることである。
きる塩の使用も可能である。例えば、水酸化物は炭酸ガ
ス雰囲気下で比較的容易に炭酸塩化が可能であり、ま
た、その融点は炭酸塩より低いため、本発明の効果を実
現しうる材料となりうる。従って、一部水酸化物を含む
もの、あるいは水酸化物のみで構成されるものでも、低
融点であれば、本発明に適用しうる。採用する低融点溶
融塩により最適な電池立ち上げ条件が図３に示した条件
と異なる場合もあるが、基本的な考え方は低融点溶融塩
が溶けた後、極力低い温度で酸化剤極に酸化ガスを加え
ることである。
【００２３】また、実施例の電解質保持層構造は、より
小さなポアをもつ層が酸化剤極に面する構造としたが、
これに限らず、低融点溶融塩が溶融した際に燃料極、酸
化剤極の両極間にウェットシールが形成される構造であ
れば、小さなポアをもつ層はどこに位置しても良い。ま
た、そもそも小さなポア層を設けた理由は、主成分が炭
酸リチウムと炭酸カリウムからなる溶融炭酸塩型燃料電
池の電池反応に、低融点溶融塩が悪影響を与えない程度
に抑えるためにとられた措置であり、電解質保持層が充
分薄く、そのポア内を満たすために必要な溶融塩の量が
充分少ない程度であれば、この構造をとらなくても同様
の効果が期待できる。更に、電池反応に悪影響を与えな
い低融点溶融塩であれば、例えばＫＯＨ−ＬｉＯＨ系の
電池立ち上げ後は通常の溶融炭酸塩型燃料電池となんら
変わりないものであれば、比較的厚い単一ポアの電解質
保持層であっても、同様の効果が期待できることは言う
までもない。
小さなポアをもつ層が酸化剤極に面する構造としたが、
これに限らず、低融点溶融塩が溶融した際に燃料極、酸
化剤極の両極間にウェットシールが形成される構造であ
れば、小さなポアをもつ層はどこに位置しても良い。ま
た、そもそも小さなポア層を設けた理由は、主成分が炭
酸リチウムと炭酸カリウムからなる溶融炭酸塩型燃料電
池の電池反応に、低融点溶融塩が悪影響を与えない程度
に抑えるためにとられた措置であり、電解質保持層が充
分薄く、そのポア内を満たすために必要な溶融塩の量が
充分少ない程度であれば、この構造をとらなくても同様
の効果が期待できる。更に、電池反応に悪影響を与えな
い低融点溶融塩であれば、例えばＫＯＨ−ＬｉＯＨ系の
電池立ち上げ後は通常の溶融炭酸塩型燃料電池となんら
変わりないものであれば、比較的厚い単一ポアの電解質
保持層であっても、同様の効果が期待できることは言う
までもない。
【００２４】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、低融点
をもつ溶融塩を酸化剤極に含浸し、電池立ち上げ時に酸
化剤極である金属ニッケルをより低い温度で酸化させる
方法をとれば、酸化剤極のクリープを防ぐことができ、
溶融炭酸塩型電池の高特性を実現することが可能とな
る。なお、これまで単セルを例にとり効果を述べたが、
大面積、高積層スタックの場合となると、温度分布、荷
重圧力の増大は不可避であり、本発明の効果は更に効果
的なものとなることは言うまでもない。
をもつ溶融塩を酸化剤極に含浸し、電池立ち上げ時に酸
化剤極である金属ニッケルをより低い温度で酸化させる
方法をとれば、酸化剤極のクリープを防ぐことができ、
溶融炭酸塩型電池の高特性を実現することが可能とな
る。なお、これまで単セルを例にとり効果を述べたが、
大面積、高積層スタックの場合となると、温度分布、荷
重圧力の増大は不可避であり、本発明の効果は更に効果
的なものとなることは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例による溶融炭酸塩型燃料電池の
断面図である。
断面図である。
【図２】本発明の実施例に使用した２種類のポア径を有
する電解質保持層ポア分布テータを示すグラフである。
する電解質保持層ポア分布テータを示すグラフである。
【図３】本発明の実施例による低融点溶融塩を用いた溶
融炭酸塩型燃料電池の立ち上げ条件を示す図である。
融炭酸塩型燃料電池の立ち上げ条件を示す図である。
【図４】従来の溶融炭酸塩型燃料電池の断面図である。
【図５】従来の溶融炭酸塩型燃料電池の立ち上げ条件を
示す図である。
示す図である。
【図６】金属ニッケル酸化剤極のクリープ試験結果を示
すグラフである。
すグラフである。
１ セルフレーム、２ コルゲート板、３ 燃料極、
３’電解質が含浸された燃料極、４ 酸化剤極、４’電
解質が含浸された酸化剤極、５ 電解質保持層、５Ａ
比較的大きなポア径を有する電解質保持層、５Ｂ 比較
的小さなポア径を有する電解質保持層。
３’電解質が含浸された燃料極、４ 酸化剤極、４’電
解質が含浸された酸化剤極、５ 電解質保持層、５Ａ
比較的大きなポア径を有する電解質保持層、５Ｂ 比較
的小さなポア径を有する電解質保持層。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−183069（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−238764（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−351854（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) H01M 8/00 - 8/24
Claims (2)
- 【請求項１】 主成分が金属ニッケルである多孔体を、
電池立ち上げ昇温時に内部酸化により酸化ニッケルとす
る電極を酸化剤極として使用し、主成分が炭酸カリウム
と炭酸リチウムの混合溶融塩を電解質として用いる溶融
炭酸塩型燃料電池において、前記電解質より低融点の溶
融塩を前記酸化剤極に含浸したことを特徴とする溶融炭
酸塩型燃料電池。 - 【請求項２】 電解質保持体が互いに異なるポア径を有
する二重以上の層から構成される請求項１記載の溶融炭
酸塩型燃料電池。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3192889A JP2957315B2 (ja) | 1991-08-01 | 1991-08-01 | 溶融炭酸塩型燃料電池 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3192889A JP2957315B2 (ja) | 1991-08-01 | 1991-08-01 | 溶融炭酸塩型燃料電池 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0541238A JPH0541238A (ja) | 1993-02-19 |
| JP2957315B2 true JP2957315B2 (ja) | 1999-10-04 |
Family
ID=16298665
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3192889A Expired - Fee Related JP2957315B2 (ja) | 1991-08-01 | 1991-08-01 | 溶融炭酸塩型燃料電池 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2957315B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5871949A (en) * | 1996-12-04 | 1999-02-16 | Daiichi Pure Chemicals Co., Ltd. | Method of quantitative assay for 1,5-anhydroglucitol and reagent for quantitative assay |
| RU2471687C2 (ru) | 2008-04-23 | 2013-01-10 | Оргапак Гмбх | Обвязочное устройство с натяжным приспособлением |
-
1991
- 1991-08-01 JP JP3192889A patent/JP2957315B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0541238A (ja) | 1993-02-19 |
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