JP2954391B2 - ポリエチレンナフタレート繊維およびその製造方法 - Google Patents
ポリエチレンナフタレート繊維およびその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度でかつ熱安定
性、耐クリープ性に優れたポリエチレンナフタレート繊
維およびその製造方法に関し、特にタイヤコードやベル
ト材などの産業資材に使用される補強繊維に好適な繊維
およびその製造方法に関する。
性、耐クリープ性に優れたポリエチレンナフタレート繊
維およびその製造方法に関し、特にタイヤコードやベル
ト材などの産業資材に使用される補強繊維に好適な繊維
およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリエチレンナフタレート（以下ＰＥＮ
と略称することがある）繊維は産業資材用の繊維の主力
であるポリエチレンテレフタレート繊維と比較して高弾
性率、低収縮性、ゴム中での優れた耐熱強力などの特徴
を持つが故に、ＰＥＮ繊維をタイヤコードを始めとする
産業資材用の繊維に用いる提案がなされている。ＰＥＮ
はその分子鎖の剛直性から溶融粘度が高く、また２次転
移点も１１３℃と高いことから、高強力を得るための紡
糸、延伸法を見出すことに力点がおかれ、産業資材に不
可欠なその他の特性、例えば熱安定性、耐クリープ性な
どには特には注意が払われてはいなかった。
と略称することがある）繊維は産業資材用の繊維の主力
であるポリエチレンテレフタレート繊維と比較して高弾
性率、低収縮性、ゴム中での優れた耐熱強力などの特徴
を持つが故に、ＰＥＮ繊維をタイヤコードを始めとする
産業資材用の繊維に用いる提案がなされている。ＰＥＮ
はその分子鎖の剛直性から溶融粘度が高く、また２次転
移点も１１３℃と高いことから、高強力を得るための紡
糸、延伸法を見出すことに力点がおかれ、産業資材に不
可欠なその他の特性、例えば熱安定性、耐クリープ性な
どには特には注意が払われてはいなかった。
【０００３】例えば特公昭５５−１３７１号公報では、
特定の延伸条件を用いることで、最高１０．３ｇ／ｄｅ
の高強力化を達成しているものの、沸水収縮の値は２．
３％でしかない。この沸水収縮値は１８０℃乾熱収縮率
に換算すると８〜１０％程度と推定され、ポリエチレン
テレフタレート糸対比では熱安定性は良いもののまだＰ
ＥＮ繊維の性能を充分に発揮しているとはいいがたいレ
ベルである。また、逆に熱安定性が向上した例としては
沸水収縮が０．８％（１８０℃乾熱収縮率では４％以下
と推定される）の場合が記載されているが、強度レベル
は９．３ｇ／ｄｅであり、ＰＥＮの分子鎖の剛直性から
見て、ＰＥＮの性能を充分に発揮しているとは言いがた
い。
特定の延伸条件を用いることで、最高１０．３ｇ／ｄｅ
の高強力化を達成しているものの、沸水収縮の値は２．
３％でしかない。この沸水収縮値は１８０℃乾熱収縮率
に換算すると８〜１０％程度と推定され、ポリエチレン
テレフタレート糸対比では熱安定性は良いもののまだＰ
ＥＮ繊維の性能を充分に発揮しているとはいいがたいレ
ベルである。また、逆に熱安定性が向上した例としては
沸水収縮が０．８％（１８０℃乾熱収縮率では４％以下
と推定される）の場合が記載されているが、強度レベル
は９．３ｇ／ｄｅであり、ＰＥＮの分子鎖の剛直性から
見て、ＰＥＮの性能を充分に発揮しているとは言いがた
い。
【０００４】また特開昭６２−１５６３１２号公報には
紡糸速度を１，５００ｍ／分以上の高紡速にすることに
より、１８０℃乾熱収縮率を３％以下に抑える提案がな
されているが、その最高強度は８．８ｇ／ｄｅの低レベ
ルに留まっている。
紡糸速度を１，５００ｍ／分以上の高紡速にすることに
より、１８０℃乾熱収縮率を３％以下に抑える提案がな
されているが、その最高強度は８．８ｇ／ｄｅの低レベ
ルに留まっている。
【０００５】繊維をタイヤコードとして使用する場合に
は、繊維の温度は１２０℃程度の高温にまで昇温すると
言われているが、このような高温で繰り返し伸長、圧縮
荷重が負荷されると、繊維は伸長し、劣化してしまう。
従って、昇温時のクリープ特性は産業資材用繊維として
重要な特性である。しかし、産業資材用に提案されたＰ
ＥＮ繊維あるいはその製造方法に関する文献において
は、クリープ特性の改善については何ら提案されていな
いのが現状である。
は、繊維の温度は１２０℃程度の高温にまで昇温すると
言われているが、このような高温で繰り返し伸長、圧縮
荷重が負荷されると、繊維は伸長し、劣化してしまう。
従って、昇温時のクリープ特性は産業資材用繊維として
重要な特性である。しかし、産業資材用に提案されたＰ
ＥＮ繊維あるいはその製造方法に関する文献において
は、クリープ特性の改善については何ら提案されていな
いのが現状である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、高強度、高
弾性率でかつ熱安定性、耐クリープ性に優れたポリエチ
レンナフタレート繊維およびその製造方法を提供するこ
と、特にタイヤコードやベルト材の補強用に好適な該繊
維およびその製造方法を提供することを目的とする。
弾性率でかつ熱安定性、耐クリープ性に優れたポリエチ
レンナフタレート繊維およびその製造方法を提供するこ
と、特にタイヤコードやベルト材の補強用に好適な該繊
維およびその製造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、エチレン−
２，６−ナフタレート単位を９０モル％以上含みかつ極
限粘度が０．６５以上であるポリエチレンナフタレート
からなる繊維であって、下記の特性を満足する高強力で
熱安定性に優れたポリエチレンナフタレート繊維であ
る。 （ア）強度≧１０．０ｇ／ｄｅ （イ）弾性率≧２６５ｇ／ｄｅ （ウ）Δｎ≧０．３４ （エ）１８０℃乾熱収縮率≦６％ （オ）１２０℃クリープ率≦４％ （カ）結晶融点≧２８０℃ （キ）密度≦１．３７０ｇ／ｃｍ3
２，６−ナフタレート単位を９０モル％以上含みかつ極
限粘度が０．６５以上であるポリエチレンナフタレート
からなる繊維であって、下記の特性を満足する高強力で
熱安定性に優れたポリエチレンナフタレート繊維であ
る。 （ア）強度≧１０．０ｇ／ｄｅ （イ）弾性率≧２６５ｇ／ｄｅ （ウ）Δｎ≧０．３４ （エ）１８０℃乾熱収縮率≦６％ （オ）１２０℃クリープ率≦４％ （カ）結晶融点≧２８０℃ （キ）密度≦１．３７０ｇ／ｃｍ3
【０００８】本発明でいうポリエチレンナフタレート
は、エチレン−２，６−ナフタレート単位を９０モル％
以上含んでおればよく、１０モル％以下の割合で適当な
第３成分を含む重合体であっても差し支えない。一般に
ポリエチレン−２，６−ナフタレートは、ナフタレン−
２，６−ジカルボン酸またはその機能的誘導体を触媒の
存在下適当な反応条件のもとにエチレングリコールと縮
重合せしめることによって合成される。このとき、ポリ
エチレン−２，６−ナフタレートの重合完結前に適当な
１種または２種以上の第３成分を添加すれば、共重合ポ
リエステルが合成される。
は、エチレン−２，６−ナフタレート単位を９０モル％
以上含んでおればよく、１０モル％以下の割合で適当な
第３成分を含む重合体であっても差し支えない。一般に
ポリエチレン−２，６−ナフタレートは、ナフタレン−
２，６−ジカルボン酸またはその機能的誘導体を触媒の
存在下適当な反応条件のもとにエチレングリコールと縮
重合せしめることによって合成される。このとき、ポリ
エチレン−２，６−ナフタレートの重合完結前に適当な
１種または２種以上の第３成分を添加すれば、共重合ポ
リエステルが合成される。
【０００９】適当な第３成分としては、（ａ）２個のエ
ステル形成性官能基を有する化合物；例えばシュウ酸、
コハク酸、アジピン酸、セバシン酸、ダイマー酸などの
脂肪族ジカルボン酸；シクロプロパンジカルボン酸、シ
クロブタンジカルボン酸、ヘキサヒドロテレフタル酸な
どの脂環族ジカルボン酸；フタル酸、イソフタル酸、ナ
フタレン−２，７−ジカルボン酸、ジフェニルジカルボ
ン酸などの芳香族ジカルボン酸；ジフェニルエーテルジ
カルボン酸、ジフェニルスルホンジカルボン酸、ジフェ
ノキシエタンジカルボン酸、３，５−ジカルボキシベン
ゼンスルホン酸ナトリウムなどのカルボン酸；グリコー
ル酸、ｐ−オキシ安息香酸、ｐ−オキシエトキシ安息香
酸などのオキシカルボン酸；プロピレングリコール、ト
リメチレングリコール、ジエチレングリコール、テトラ
メチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオ
ペンチレングリコール、ｐ−キシリレングリコール、
１，４−シクロヘキサンジメタノール、ビスフェノール
Ａ、ｐ，ｐ′−ジフェノキシスルホン−１，４−ビス
（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン、２，２−ビス
（ｐ−β−ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン、ポ
リアルキレングリコール、ｐ−フェニレンビス（ジメチ
ルシクロヘキサン）などのオキシ化合物；それらの機能
的誘導体；前記カルボン酸、オキシカルボン酸、オキシ
化合物またはそれらの機能的誘導体から誘導される高重
合度化合物や、（ｂ）１個のエステル形成性官能基を有
する化合物、例えば安息香酸、ベンジルオキシ安息香
酸、メトキシポリアルキレングリコールなどが挙げられ
る。
ステル形成性官能基を有する化合物；例えばシュウ酸、
コハク酸、アジピン酸、セバシン酸、ダイマー酸などの
脂肪族ジカルボン酸；シクロプロパンジカルボン酸、シ
クロブタンジカルボン酸、ヘキサヒドロテレフタル酸な
どの脂環族ジカルボン酸；フタル酸、イソフタル酸、ナ
フタレン−２，７−ジカルボン酸、ジフェニルジカルボ
ン酸などの芳香族ジカルボン酸；ジフェニルエーテルジ
カルボン酸、ジフェニルスルホンジカルボン酸、ジフェ
ノキシエタンジカルボン酸、３，５−ジカルボキシベン
ゼンスルホン酸ナトリウムなどのカルボン酸；グリコー
ル酸、ｐ−オキシ安息香酸、ｐ−オキシエトキシ安息香
酸などのオキシカルボン酸；プロピレングリコール、ト
リメチレングリコール、ジエチレングリコール、テトラ
メチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオ
ペンチレングリコール、ｐ−キシリレングリコール、
１，４−シクロヘキサンジメタノール、ビスフェノール
Ａ、ｐ，ｐ′−ジフェノキシスルホン−１，４−ビス
（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン、２，２−ビス
（ｐ−β−ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン、ポ
リアルキレングリコール、ｐ−フェニレンビス（ジメチ
ルシクロヘキサン）などのオキシ化合物；それらの機能
的誘導体；前記カルボン酸、オキシカルボン酸、オキシ
化合物またはそれらの機能的誘導体から誘導される高重
合度化合物や、（ｂ）１個のエステル形成性官能基を有
する化合物、例えば安息香酸、ベンジルオキシ安息香
酸、メトキシポリアルキレングリコールなどが挙げられ
る。
【００１０】さらに（ｃ）３個以上のエステル形成性官
能基を有する化合物、例えばグリセリン、ペンタエリス
ルトール、トリメチロールプロパンなども重合体が実質
的に線状である範囲内で使用可能である。また、前記ポ
リエステル中に二酸化チタンなどの艶消剤やリン酸、亜
リン酸およびそれらのエステルなどの安定剤が含まれて
いてよいことはいうまでもない。
能基を有する化合物、例えばグリセリン、ペンタエリス
ルトール、トリメチロールプロパンなども重合体が実質
的に線状である範囲内で使用可能である。また、前記ポ
リエステル中に二酸化チタンなどの艶消剤やリン酸、亜
リン酸およびそれらのエステルなどの安定剤が含まれて
いてよいことはいうまでもない。
【００１１】本発明のポリエチレンナフタレート繊維
は、その延伸糸の極限粘度が０．６５以上、好ましくは
０．７〜１．０である。本発明でいう極限粘度は、ポリ
マーあるいは未延伸糸をフェノールとオルトジクロロベ
ンゼンとの混合溶媒に（容量比６：４）に溶解し、３５
℃で測定した粘度から求めた値である。極限粘度が０．
６５未満では高強度、高タフネスな糸質の繊維は得られ
ない。なお、極限粘度が１．０を超えるような繊維は、
紡糸工程が不良となりやすく、実用上望ましくない。
は、その延伸糸の極限粘度が０．６５以上、好ましくは
０．７〜１．０である。本発明でいう極限粘度は、ポリ
マーあるいは未延伸糸をフェノールとオルトジクロロベ
ンゼンとの混合溶媒に（容量比６：４）に溶解し、３５
℃で測定した粘度から求めた値である。極限粘度が０．
６５未満では高強度、高タフネスな糸質の繊維は得られ
ない。なお、極限粘度が１．０を超えるような繊維は、
紡糸工程が不良となりやすく、実用上望ましくない。
【００１２】本発明のＰＥＮ繊維は、高強力、高弾性率
であると共に、熱安定性、耐クリープ性にすぐれてお
り、特にタイヤコードやベルト材の補強用に好適な繊維
であり、その繊維は、下記（ア）〜（キ）の特性を満足
する。 （ア）強度≧１０．０ｇ／ｄｅ （イ）弾性率≧２６５ｇ／ｄｅ （ウ）Δｎ≧０．３４ （エ）１８０℃乾熱収縮率≦６％ （オ）１２０℃クリープ率≦４％ （カ）結晶融点≧２８０℃ （キ）密度≦１．３７０ｇ／ｃｍ3
であると共に、熱安定性、耐クリープ性にすぐれてお
り、特にタイヤコードやベルト材の補強用に好適な繊維
であり、その繊維は、下記（ア）〜（キ）の特性を満足
する。 （ア）強度≧１０．０ｇ／ｄｅ （イ）弾性率≧２６５ｇ／ｄｅ （ウ）Δｎ≧０．３４ （エ）１８０℃乾熱収縮率≦６％ （オ）１２０℃クリープ率≦４％ （カ）結晶融点≧２８０℃ （キ）密度≦１．３７０ｇ／ｃｍ3
【００１３】強度が１０．０ｇ／ｄｅ未満では耐久性が
劣り好ましくない。強度は好ましくは１０．５ｇ／ｄｅ
以上である。また、弾性率が２５０ｇ／ｄｅ未満では、
特に例えばラジアルタイヤのベルト材に用いた場合耐久
性が劣ってくる。弾性率は好ましくは２６５ｇ／ｄｅ以
上である。このような高強力、高弾性率を発現するため
には、繊維の微細構造面からは複屈折率、Δｎが０．３
４以上である必要がある。
劣り好ましくない。強度は好ましくは１０．５ｇ／ｄｅ
以上である。また、弾性率が２５０ｇ／ｄｅ未満では、
特に例えばラジアルタイヤのベルト材に用いた場合耐久
性が劣ってくる。弾性率は好ましくは２６５ｇ／ｄｅ以
上である。このような高強力、高弾性率を発現するため
には、繊維の微細構造面からは複屈折率、Δｎが０．３
４以上である必要がある。
【００１４】産業資材としては、高強力、高弾性率のみ
では充分でなく、熱的安定性も不可欠な特性である。特
にＰＥＮ繊維は熱的安定性に優れるので、その特性を充
分に活用できれば従来よりはるかに優れた産業資材が得
られることになる。熱的安定性の尺度として通常用いら
れる乾熱収縮率は、その温度に繊維を放置したときの寸
法安定性であり、この乾熱収縮率が６％以下であること
が必要である。乾熱収縮率が６％を超えると熱寸法安定
性の面で劣ってくる。
では充分でなく、熱的安定性も不可欠な特性である。特
にＰＥＮ繊維は熱的安定性に優れるので、その特性を充
分に活用できれば従来よりはるかに優れた産業資材が得
られることになる。熱的安定性の尺度として通常用いら
れる乾熱収縮率は、その温度に繊維を放置したときの寸
法安定性であり、この乾熱収縮率が６％以下であること
が必要である。乾熱収縮率が６％を超えると熱寸法安定
性の面で劣ってくる。
【００１５】さらに、実際に繊維が産業資材として用い
られる場合には、昇温下に荷重を受ける場合がむしろ通
常であり、従って、昇温、荷重下での繊維の伸長に対す
る抵抗が重要となる。この要因に対しては、１２０℃、
４ｇ／ｄｅ荷重下での１５時間後のクリープが４％以下
であることが適切である。１２０℃、４ｇ／ｄｅ荷重下
での１５時間後のクリープが４％を超えると昇温荷重下
での耐久性が劣ってくる。ここで注意をしなければなら
ないのは、通常、乾熱収縮率とクリープとは二律背反的
性格のものであり、乾熱収縮率が低い場合には、クリー
プが高くなることである。
られる場合には、昇温下に荷重を受ける場合がむしろ通
常であり、従って、昇温、荷重下での繊維の伸長に対す
る抵抗が重要となる。この要因に対しては、１２０℃、
４ｇ／ｄｅ荷重下での１５時間後のクリープが４％以下
であることが適切である。１２０℃、４ｇ／ｄｅ荷重下
での１５時間後のクリープが４％を超えると昇温荷重下
での耐久性が劣ってくる。ここで注意をしなければなら
ないのは、通常、乾熱収縮率とクリープとは二律背反的
性格のものであり、乾熱収縮率が低い場合には、クリー
プが高くなることである。
【００１６】上記のような特性を達成するためには、微
細構造的にも結晶化度が高いことが要求され、結晶の融
点が２８０℃以上である必要がある。結晶の融点が２８
０℃未満では結晶の完全度が低いために耐久性が劣って
くる。しかし、結晶化度を高めるために、例えば５分と
いった長時間熱処理した場合には、結晶化度はたしかに
向上するが、繊維が劣化を受けるために強度や弾性率な
どの強度的性質や昇温下でのクリープ特性が低下してく
る。このような長時間熱処理の場合には、繊維の密度が
大になるが、繊維の密度が１．３７０ｇ／ｃｍ3 以下の
場合には強度的性質の劣化やクリープ特性の低下は防止
できることも判明した。
細構造的にも結晶化度が高いことが要求され、結晶の融
点が２８０℃以上である必要がある。結晶の融点が２８
０℃未満では結晶の完全度が低いために耐久性が劣って
くる。しかし、結晶化度を高めるために、例えば５分と
いった長時間熱処理した場合には、結晶化度はたしかに
向上するが、繊維が劣化を受けるために強度や弾性率な
どの強度的性質や昇温下でのクリープ特性が低下してく
る。このような長時間熱処理の場合には、繊維の密度が
大になるが、繊維の密度が１．３７０ｇ／ｃｍ3 以下の
場合には強度的性質の劣化やクリープ特性の低下は防止
できることも判明した。
【００１７】このようなＰＥＮ繊維は、エチレン−２，
６−ナフタレート単位を９０モル％以上含み、かつ極限
粘度が０．７以上のポリエチレンナフタレート樹脂を溶
融紡糸−熱延伸する際に、（ク）紡糸口金の導入孔長（Ｌ）と孔口径（Ｄ）との比
Ｌ／Ｄが５以上であり、 （ケ） 紡糸口金の直下に、長さ２０〜５０ｃｍ、雰囲気
温度２７５〜３５０℃の加熱筒を設置し、（コ） 紡糸速度１，０００ｍ／分以下、紡糸ドラフト２
０〜２５０で引き取り、（サ） 未延伸糸の複屈折率を０．０２５以下として、（シ） 該未延伸糸を一旦巻き取るか、あるいは、巻き取
らずに直接熱延伸工程に供給し、全延伸倍率の８０％以
上の倍率で第１段延伸を行ったのち、（ス） 第２段延伸以降の延伸としてローラ温度１９０〜
２３５℃の加熱ローラを用いて少なくとも１段以上の緊
張延伸を行い、（セ） ２２５〜２５０℃の温度の加熱ローラと非加熱ロ
ーラとの間で定長あるいは０〜２．０％の制限収縮を行
った後、巻き取ることにより製造される。
６−ナフタレート単位を９０モル％以上含み、かつ極限
粘度が０．７以上のポリエチレンナフタレート樹脂を溶
融紡糸−熱延伸する際に、（ク）紡糸口金の導入孔長（Ｌ）と孔口径（Ｄ）との比
Ｌ／Ｄが５以上であり、 （ケ） 紡糸口金の直下に、長さ２０〜５０ｃｍ、雰囲気
温度２７５〜３５０℃の加熱筒を設置し、（コ） 紡糸速度１，０００ｍ／分以下、紡糸ドラフト２
０〜２５０で引き取り、（サ） 未延伸糸の複屈折率を０．０２５以下として、（シ） 該未延伸糸を一旦巻き取るか、あるいは、巻き取
らずに直接熱延伸工程に供給し、全延伸倍率の８０％以
上の倍率で第１段延伸を行ったのち、（ス） 第２段延伸以降の延伸としてローラ温度１９０〜
２３５℃の加熱ローラを用いて少なくとも１段以上の緊
張延伸を行い、（セ） ２２５〜２５０℃の温度の加熱ローラと非加熱ロ
ーラとの間で定長あるいは０〜２．０％の制限収縮を行
った後、巻き取ることにより製造される。
【００１８】以下本発明の製造方法を詳細に説明する。
本発明のポリエチレンナフタレート繊維は、極限粘度が
０．７以上、好ましくは０．８〜１．０のポリエチレン
ナフタレート樹脂を溶融紡糸するに際し、導入孔長
（Ｌ）と孔口径（Ｄ）との比Ｌ／Ｄが５以上である紡糸
口金から吐出後、長さ２０〜５０ｃｍ、雰囲気温度が２
７５〜３５０℃の加熱筒を通過せしめ、冷却風にて冷却
固化せしめる。次いで、油剤を付与した後、紡糸速度を
１，０００ｍ／分以下、紡糸ドラフトを２０〜２５０、
かつ未延伸段階での複屈折率、Δｎを０．０２５以下と
して一旦巻き取るか、あるいは巻き取らずに直接熱延伸
工程に供給する。
本発明のポリエチレンナフタレート繊維は、極限粘度が
０．７以上、好ましくは０．８〜１．０のポリエチレン
ナフタレート樹脂を溶融紡糸するに際し、導入孔長
（Ｌ）と孔口径（Ｄ）との比Ｌ／Ｄが５以上である紡糸
口金から吐出後、長さ２０〜５０ｃｍ、雰囲気温度が２
７５〜３５０℃の加熱筒を通過せしめ、冷却風にて冷却
固化せしめる。次いで、油剤を付与した後、紡糸速度を
１，０００ｍ／分以下、紡糸ドラフトを２０〜２５０、
かつ未延伸段階での複屈折率、Δｎを０．０２５以下と
して一旦巻き取るか、あるいは巻き取らずに直接熱延伸
工程に供給する。
【００１９】ポリエチレンナフタレート樹脂の極限粘度
が０．７未満では高強度で高弾性率を示す繊維が得られ
ない。また、口金下の加熱筒の温度が２７５℃未満であ
ったり、加熱筒の長さが２０ｃｍ未満であると、ポリエ
チレンナフタレート樹脂が粘稠であるため、糸条の円滑
な吐出ができず、断糸が発生したり、あるいは断糸に到
らずとも、糸条間や糸条長さ方向に繊径斑が発生して糸
質が低下してしまう。逆に、加熱筒の温度が３８０℃を
超えたり、加熱筒の長さが５０ｃｍを超えると、吐出直
後の糸条が張力が低すぎために、糸条の揺れが大きく、
紡糸が不安定になり、断糸が発生しやすくなる。
が０．７未満では高強度で高弾性率を示す繊維が得られ
ない。また、口金下の加熱筒の温度が２７５℃未満であ
ったり、加熱筒の長さが２０ｃｍ未満であると、ポリエ
チレンナフタレート樹脂が粘稠であるため、糸条の円滑
な吐出ができず、断糸が発生したり、あるいは断糸に到
らずとも、糸条間や糸条長さ方向に繊径斑が発生して糸
質が低下してしまう。逆に、加熱筒の温度が３８０℃を
超えたり、加熱筒の長さが５０ｃｍを超えると、吐出直
後の糸条が張力が低すぎために、糸条の揺れが大きく、
紡糸が不安定になり、断糸が発生しやすくなる。
【００２０】さらに紡糸速度が１，０００ｍ／分を超え
ると、得られる未延伸糸のΔｎが大となり延伸性が低下
する。紡糸速度は５００ｍ／分以下が好ましい。紡糸ド
ラフトは、紡糸巻き取り速度と紡糸吐出線速度の比とし
て定義されるが、下記式（１）で求めた。 紡糸ドラフト＝πＤ2 Ｖ／４Ｗ・・・・・（１） （式中、Ｄは口金の孔径を、Ｖは紡糸巻取り速度を、Ｗ
は単孔あたりの体積吐出量を示す。）紡糸ドラフトが２
５０を超えると、Δｎがアップするほか、未延伸糸の繊
径斑が大となり紡糸調子が低下したり、紡糸調子は低下
しなくとも延伸性が低下する。一方、紡糸ドラフトが２
０未満では、紡糸糸条の揺れが大きく、紡糸安定性に欠
ける。
ると、得られる未延伸糸のΔｎが大となり延伸性が低下
する。紡糸速度は５００ｍ／分以下が好ましい。紡糸ド
ラフトは、紡糸巻き取り速度と紡糸吐出線速度の比とし
て定義されるが、下記式（１）で求めた。 紡糸ドラフト＝πＤ2 Ｖ／４Ｗ・・・・・（１） （式中、Ｄは口金の孔径を、Ｖは紡糸巻取り速度を、Ｗ
は単孔あたりの体積吐出量を示す。）紡糸ドラフトが２
５０を超えると、Δｎがアップするほか、未延伸糸の繊
径斑が大となり紡糸調子が低下したり、紡糸調子は低下
しなくとも延伸性が低下する。一方、紡糸ドラフトが２
０未満では、紡糸糸条の揺れが大きく、紡糸安定性に欠
ける。
【００２１】また未延伸糸のΔｎが０．０２５を超える
と、延伸性が低下し、本発明で特定する高強力、高弾性
率繊維が得られない。Δｎは０．０１以下であることが
好ましい。糸条を吐出させる口金の孔形状は、導入孔長
（Ｌ）と孔径（Ｄ）との比、Ｌ／Ｄが５以上、好ましく
は１０以上になると延伸糸の乾熱収縮率が低くなる。
と、延伸性が低下し、本発明で特定する高強力、高弾性
率繊維が得られない。Δｎは０．０１以下であることが
好ましい。糸条を吐出させる口金の孔形状は、導入孔長
（Ｌ）と孔径（Ｄ）との比、Ｌ／Ｄが５以上、好ましく
は１０以上になると延伸糸の乾熱収縮率が低くなる。
【００２２】このようにして得られた未延伸糸の熱延伸
方法について次に説明する。本発明の延伸は、少なくと
も２段の延伸工程と最終段での定長あるいは制限熱収縮
工程とからなる。本発明での延伸工程は、紡糸工程で一
旦巻き取った未延伸糸を用いるいわゆる別延伸を用いて
も、あるいは紡糸工程では巻き取らずに延伸工程に直接
未延伸糸を供給するいわゆる直延伸法を用いてもかまわ
ない。
方法について次に説明する。本発明の延伸は、少なくと
も２段の延伸工程と最終段での定長あるいは制限熱収縮
工程とからなる。本発明での延伸工程は、紡糸工程で一
旦巻き取った未延伸糸を用いるいわゆる別延伸を用いて
も、あるいは紡糸工程では巻き取らずに延伸工程に直接
未延伸糸を供給するいわゆる直延伸法を用いてもかまわ
ない。
【００２３】まず、第１段延伸にては、全延伸倍率の８
０％以上の倍率で延伸を行う。第１段延伸の倍率が全延
伸倍率の８０％未満では到達強度や到達弾性率が本発明
で特定する値に達しない。第１段延伸は通常は１５０〜
１７０℃の加熱供給ローラを用いて延伸する。延伸温度
が１５０℃未満では予熱が不充分であり、無理に引っ張
る結果となり、全延伸倍率も低い値に留まる。一方、該
ローラ温度が１７０℃を超えると延伸時に結晶化が起こ
り、全延伸倍率が低い値に留まる。
０％以上の倍率で延伸を行う。第１段延伸の倍率が全延
伸倍率の８０％未満では到達強度や到達弾性率が本発明
で特定する値に達しない。第１段延伸は通常は１５０〜
１７０℃の加熱供給ローラを用いて延伸する。延伸温度
が１５０℃未満では予熱が不充分であり、無理に引っ張
る結果となり、全延伸倍率も低い値に留まる。一方、該
ローラ温度が１７０℃を超えると延伸時に結晶化が起こ
り、全延伸倍率が低い値に留まる。
【００２４】次いで、第２段延伸以降の延伸としてロー
ラ温度１９０〜２３５℃の加熱ローラを用いて少なくと
も１段以上の緊張延伸を行う。この延伸は第２段延伸と
して通常実施することができるが、もちろん第３段延伸
あるいは第４段延伸以降の延伸でおこなっても差し支え
ない。但し、第３段延伸以降に行う場合には、段数と共
に延伸温度が高温になるように留意すべきである。通
常、工業的には設備費の面などの制約から第２段延伸で
上記で特記した延伸を実施する。第２段延伸として行う
場合は、第１段の延伸ローラ温度を１９０〜２３５℃と
し、第２段延伸ローラとの間で行うことになる。この温
度が１９０℃未満では次工程で制限収縮を行っても熱安
定性が充分とはならなくなる。また、２３５℃を超える
と高温過ぎるために高延伸張力に耐えきれず、高倍率延
伸が実質上できなくなり、高強力、高弾性率繊維が得ら
れない。
ラ温度１９０〜２３５℃の加熱ローラを用いて少なくと
も１段以上の緊張延伸を行う。この延伸は第２段延伸と
して通常実施することができるが、もちろん第３段延伸
あるいは第４段延伸以降の延伸でおこなっても差し支え
ない。但し、第３段延伸以降に行う場合には、段数と共
に延伸温度が高温になるように留意すべきである。通
常、工業的には設備費の面などの制約から第２段延伸で
上記で特記した延伸を実施する。第２段延伸として行う
場合は、第１段の延伸ローラ温度を１９０〜２３５℃と
し、第２段延伸ローラとの間で行うことになる。この温
度が１９０℃未満では次工程で制限収縮を行っても熱安
定性が充分とはならなくなる。また、２３５℃を超える
と高温過ぎるために高延伸張力に耐えきれず、高倍率延
伸が実質上できなくなり、高強力、高弾性率繊維が得ら
れない。
【００２５】この延伸に際してローラ間に２００〜２３
５℃の加熱プレートを併用して延伸を実施することが好
ましい。加熱プレートを用いることで高延伸倍率化効果
があると共に、熱セット時間が長くなるので熱安定性の
向上効果もある。加熱プレートの代わりに、糸温度が実
質２００〜２３５℃となるように温度設定した加熱オー
ブンなどの使用も好ましい。
５℃の加熱プレートを併用して延伸を実施することが好
ましい。加熱プレートを用いることで高延伸倍率化効果
があると共に、熱セット時間が長くなるので熱安定性の
向上効果もある。加熱プレートの代わりに、糸温度が実
質２００〜２３５℃となるように温度設定した加熱オー
ブンなどの使用も好ましい。
【００２６】第２段延伸ローラとして糸条入り側の奥部
から糸条出側の先端部になるにつれてローラ径が大にな
るいわゆる逆テーパーローラを用いることが好ましい。
この第２段延伸ローラのみで第２段および第３段延伸が
可能となるからである。特に逆テーパーローラの温度が
奥側から先端部になるにつれて高温となる温度勾配型逆
テーパーローラが好ましい。逆テーパーローラで延伸倍
率１．００〜１．１０程度が可能である。
から糸条出側の先端部になるにつれてローラ径が大にな
るいわゆる逆テーパーローラを用いることが好ましい。
この第２段延伸ローラのみで第２段および第３段延伸が
可能となるからである。特に逆テーパーローラの温度が
奥側から先端部になるにつれて高温となる温度勾配型逆
テーパーローラが好ましい。逆テーパーローラで延伸倍
率１．００〜１．１０程度が可能である。
【００２７】引き続き、延伸最終段の延伸加熱ローラと
非加熱の巻取りローラ間で熱セットを行う。この時延伸
加熱ローラの温度は２２５〜２５０℃とし、熱セットは
定長あるいは２．０％以下の制限収縮を行う必要があ
る。加熱ローラ温度が２２５℃未満では熱セットの効果
が充分ではなく、乾熱収縮率が高くなる。また、加熱ロ
ーラ温度が２５０℃を超えると、糸条に熱劣化の傾向が
認められ、強度が低下してくる。また、熱セットが緊張
サイドになると乾熱収縮率が高くなる。逆に熱セット時
の収縮度合いが２．０％を超えると乾熱収縮率は非常に
低くくなるものの、負荷荷重時に伸長しやすくなり、い
わゆる耐クリープ性が低下してくる。
非加熱の巻取りローラ間で熱セットを行う。この時延伸
加熱ローラの温度は２２５〜２５０℃とし、熱セットは
定長あるいは２．０％以下の制限収縮を行う必要があ
る。加熱ローラ温度が２２５℃未満では熱セットの効果
が充分ではなく、乾熱収縮率が高くなる。また、加熱ロ
ーラ温度が２５０℃を超えると、糸条に熱劣化の傾向が
認められ、強度が低下してくる。また、熱セットが緊張
サイドになると乾熱収縮率が高くなる。逆に熱セット時
の収縮度合いが２．０％を超えると乾熱収縮率は非常に
低くくなるものの、負荷荷重時に伸長しやすくなり、い
わゆる耐クリープ性が低下してくる。
【００２８】元々乾熱収縮率で代表される寸法安定性と
耐クリープ性とは相反する性質のものであり、また、乾
熱収縮率と強度的性質も相反する傾向を示す。このため
に、本発明で特定する強度１０ｇ／ｄｅ以上、弾性率２
５０ｇ／ｄｅ以上という高強度、高弾性率特性を有し、
さらに１８０℃乾熱収縮率が６％以下という優れた寸法
安定性を保持したうえで、１２０℃、４ｇ／ｄｅの荷重
下で１５時間後のクリープが４％以下という優れた耐ク
リープ性を示すためには、紡糸方法を特定したうえにさ
らに狭い範囲に絞った延伸方法が必要となるのである。
耐クリープ性とは相反する性質のものであり、また、乾
熱収縮率と強度的性質も相反する傾向を示す。このため
に、本発明で特定する強度１０ｇ／ｄｅ以上、弾性率２
５０ｇ／ｄｅ以上という高強度、高弾性率特性を有し、
さらに１８０℃乾熱収縮率が６％以下という優れた寸法
安定性を保持したうえで、１２０℃、４ｇ／ｄｅの荷重
下で１５時間後のクリープが４％以下という優れた耐ク
リープ性を示すためには、紡糸方法を特定したうえにさ
らに狭い範囲に絞った延伸方法が必要となるのである。
【００２９】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明をさらに詳細に
説明する。本発明で用いた構造、物性値の測定法をまず
説明する。強度、伸度 ＪＩＳ Ｌ １０７０により測定した。弾性率 岩本製作所製粘弾性測定器“スペクトロメーター”を用
いて、室温、１０Ｈｚで測定した動的弾性率（Ｅ′）を
用いた。
説明する。本発明で用いた構造、物性値の測定法をまず
説明する。強度、伸度 ＪＩＳ Ｌ １０７０により測定した。弾性率 岩本製作所製粘弾性測定器“スペクトロメーター”を用
いて、室温、１０Ｈｚで測定した動的弾性率（Ｅ′）を
用いた。
【００３０】１８０℃乾熱収縮率 ＪＩＳ Ｌ １０１７−１９６３（５，１２）に準拠し
て測定した。クリープ率 室温で４ｇ／ｄｅの荷重を繊維に加え、１２０℃に昇温
荷重下に１５時間保持し、クリープさせた後、荷重下に
室温に降温、しかるのち除重し、室温除重時における繊
維長のクリープテスト前後の変化から求めた。なお、こ
こで除重時とよぶのは、実際には０．２ｇ／ｄｅの小荷
重をかけた状態をいう。
て測定した。クリープ率 室温で４ｇ／ｄｅの荷重を繊維に加え、１２０℃に昇温
荷重下に１５時間保持し、クリープさせた後、荷重下に
室温に降温、しかるのち除重し、室温除重時における繊
維長のクリープテスト前後の変化から求めた。なお、こ
こで除重時とよぶのは、実際には０．２ｇ／ｄｅの小荷
重をかけた状態をいう。
【００３１】結晶融点 パーキンエルマー社製ＤＳＣ−１型を用いて昇温速度１
０℃／分で測定した場合の吸熱ピーク値をもって結晶融
点とした。Δｎ ベレックのコンペンセーターを用いてリターデーション
法により求めた（詳細については共立出版「高分子実験
学講座、高分子の物性II」を参照）。密度 四塩化炭素とｎ−ヘプタンを用い、密度勾配管法によっ
て求めた値である。
０℃／分で測定した場合の吸熱ピーク値をもって結晶融
点とした。Δｎ ベレックのコンペンセーターを用いてリターデーション
法により求めた（詳細については共立出版「高分子実験
学講座、高分子の物性II」を参照）。密度 四塩化炭素とｎ−ヘプタンを用い、密度勾配管法によっ
て求めた値である。
【００３２】実施例１〜５、比較例１〜８ 極限粘度０．９０のポリエチレン−２，６−ナフタレー
トを孔数２４ホール、孔径０．４０mmの円形紡糸孔（Ｌ
／Ｄ＝２）を有する紡糸口金からポリマー温度３１２℃
で溶融紡糸する際、紡糸口金の下部に設置した長さ４０
cm、３３０℃の加熱筒を通過せしめたのち、長さ３０cm
にわたって相対湿度６５％、温度２５℃の冷却風にて冷
却固化させた。冷却固化された糸条はオイリングローラ
で油剤を付与したのち、７５０ｍ／分で巻き取った。こ
の時ドラフトは６０であり、未延伸糸の極限粘度は０．
７８、繊度は１，０８０デニール、複屈折率は０．０１
４であった。
トを孔数２４ホール、孔径０．４０mmの円形紡糸孔（Ｌ
／Ｄ＝２）を有する紡糸口金からポリマー温度３１２℃
で溶融紡糸する際、紡糸口金の下部に設置した長さ４０
cm、３３０℃の加熱筒を通過せしめたのち、長さ３０cm
にわたって相対湿度６５％、温度２５℃の冷却風にて冷
却固化させた。冷却固化された糸条はオイリングローラ
で油剤を付与したのち、７５０ｍ／分で巻き取った。こ
の時ドラフトは６０であり、未延伸糸の極限粘度は０．
７８、繊度は１，０８０デニール、複屈折率は０．０１
４であった。
【００３３】未延伸糸を１％のプリテンションをかけた
後、加熱供給ローラ（ＦＲ）と第１段延伸ローラ（１
Ｒ）との間で第１段延伸（倍率ＤＲ１）を行い、次いで
第１段延伸ローラ（加熱）とその直後に設置した加熱プ
レート（ＨＰ、７０cm）を併用して第１段延伸ローラと
第２段延伸ローラ（２Ｒ）間にて第２段延伸（倍率ＤＲ
２）を実施した。
後、加熱供給ローラ（ＦＲ）と第１段延伸ローラ（１
Ｒ）との間で第１段延伸（倍率ＤＲ１）を行い、次いで
第１段延伸ローラ（加熱）とその直後に設置した加熱プ
レート（ＨＰ、７０cm）を併用して第１段延伸ローラと
第２段延伸ローラ（２Ｒ）間にて第２段延伸（倍率ＤＲ
２）を実施した。
【００３４】さらに、熱セット工程として第２段延伸ロ
ーラ（加熱）と非加熱の巻き取りローラ（ＷＲ）間で定
長熱セットあるいは収縮熱セット（倍率ＤＲ３）を行っ
て１，５００ｍ／分にて巻き取った。この時、ローラお
よび加熱プレートとの表面温度、各段の延伸倍率、全延
伸倍率（ＴＤＲ）、延伸調子を表１に、また延伸糸の特
性値を表２に示す。
ーラ（加熱）と非加熱の巻き取りローラ（ＷＲ）間で定
長熱セットあるいは収縮熱セット（倍率ＤＲ３）を行っ
て１，５００ｍ／分にて巻き取った。この時、ローラお
よび加熱プレートとの表面温度、各段の延伸倍率、全延
伸倍率（ＴＤＲ）、延伸調子を表１に、また延伸糸の特
性値を表２に示す。
【００３５】
【表１】 ――――――――――――――――――――――――――――――――― ｜ ｜ 延伸温度（℃） ｜ 延伸倍率（倍） ｜延伸調子｜ ｜ ｜―――――――――――｜―――――――――――｜ ｜ ｜ ｜ FR ｜ 1R ｜ HP ｜ 2R ｜DR1 ｜DR3 ｜DR3 ｜TDR ｜ ｜ ｜――――｜――｜――｜――｜――｜――｜――｜――｜――｜――――｜ ｜比較例１｜155 ｜180 ｜230 ｜235 ｜4.90｜1.18｜0.98｜5.67｜ 良好 ｜ ｜実施例１｜155 ｜190 ｜230 ｜235 ｜4.90｜1.18｜0.98｜5.67｜ 良好 ｜ ｜実施例２｜155 ｜200 ｜230 ｜235 ｜4.90｜1.18｜0.98｜5.67｜ 良好 ｜ ｜実施例３｜155 ｜220 ｜230 ｜235 ｜4.90｜1.18｜0.98｜5.67｜ 良好 ｜ ｜実施例４｜155 ｜235 ｜240 ｜250 ｜4.90｜1.18｜0.98｜5.67｜ 良好 ｜ ｜比較例２｜155 ｜240 ｜245 ｜250 ｜4.90｜1.18｜0.98｜5.67｜やや不良｜ ｜比較例３｜155 ｜200 ｜230 ｜255 ｜4.90｜1.18｜0.98｜5.67｜やや不良｜ ｜比較例４｜155 ｜200 ｜220 ｜220 ｜4.90｜1.18｜0.98｜5.67｜ 良好 ｜ ｜比較例５｜155 ｜220 ｜230 ｜235 ｜4.90｜1.18｜1.02｜5.90｜やや不良｜ ｜実施例５｜155 ｜220 ｜230 ｜235 ｜4.90｜1.18｜1.00｜5.78｜ 良好 ｜ ｜比較例６｜155 ｜220 ｜230 ｜235 ｜4.90｜1.18｜0.97｜5.61｜ 良好 ｜ ｜比較例７｜155 ｜220 ｜230 ｜235 ｜4.90｜1.18｜0.96｜5.55｜ 良好 ｜ ｜比較例８｜155 ｜200 ｜230 ｜235 ｜4.30｜1.28｜0.98｜5.39｜ 良好 ｜ ―――――――――――――――――――――――――――――――――
【００３６】
【表２】 ――――――――――――――――――――――――――――――――― ｜ ｜ 延伸糸特性値 ｜ ｜ ｜――――――――――――――――――――――――――――｜ ｜ ｜強度｜伸度｜弾性率｜乾収｜Δｎ ｜融点｜ 密度 ｜クリー｜ ｜ ｜(g/ ｜ ｜ ｜ ｜ ｜ ｜ ｜プ率 ｜ ｜ ｜de) ｜(%) ｜(g/de)｜℃ ｜ ｜℃ ｜(g/cm3) ｜ (%) ｜ ｜――――｜――｜――｜―――｜――｜―――｜――｜――――｜―――｜ ｜比較例１｜10.1｜ 6.5｜ 270 ｜6.5 ｜0.346 ｜279 ｜ 1.362 ｜ 3.0 ｜ ｜実施例１｜10.2｜ 6.9｜ 270 ｜5.9 ｜0.346 ｜281 ｜ 1.364 ｜ 3.0 ｜ ｜実施例２｜10.3｜ 7.0｜ 275 ｜5.6 ｜0.344 ｜281 ｜ 1.364 ｜ 2.8 ｜ ｜実施例３｜10.5｜ 7.0｜ 270 ｜5.6 ｜0.344 ｜282 ｜ 1.364 ｜ 2.9 ｜ ｜実施例４｜10.1｜ 7.0｜ 270 ｜5.5 ｜0.342 ｜282 ｜ 1.367 ｜ 3.4 ｜ ｜比較例２｜ 9.8｜ 7.0｜ 265 ｜5.1 ｜0.338 ｜283 ｜ 1.371 ｜ 3.7 ｜ ｜比較例３｜ 9.7｜ 7.0｜ 260 ｜4.4 ｜0.330 ｜283 ｜ 1.372 ｜ 4.2 ｜ ｜比較例４｜10.0｜ 6.5｜ 260 ｜6.3 ｜0.338 ｜280 ｜ 1.362 ｜ 3.6 ｜ ｜比較例５｜10.9｜ 5.7｜ 285 ｜7.0 ｜0.353 ｜284 ｜ 1.365 ｜ 1.1 ｜ ｜実施例５｜10.8｜ 6.3｜ 280 ｜5.9 ｜0.352 ｜282 ｜ 1.363 ｜ 1.2 ｜ ｜比較例６｜10.1｜ 7.0｜ 255 ｜5.3 ｜0.341 ｜281 ｜ 1.363 ｜ 3.9 ｜ ｜比較例７｜10.0｜10.6｜ 235 ｜3.8 ｜0.331 ｜281 ｜ 1.362 ｜ 5.2 ｜ ｜比較例８｜ 9.1｜ 9.5｜ 225 ｜4.0 ｜0.328 ｜278 ｜ 1.361 ｜破断 ｜ ―――――――――――――――――――――――――――――――――
【００３７】実施例６〜８、比較例９〜１１ 口金孔径（ただし、Ｌ／Ｄ＝２）、吐出量および紡糸速
度を表３のように変化させる以外は実施例３と同様にし
て紡糸し、続いて実施例３と同様の延伸温度で延伸し
た。この時の紡糸、延伸条件を表３に示す。なお、未延
伸糸の極限粘度はいずれも０．７８であった。得られた
延伸糸の特性値を表４に示す。
度を表３のように変化させる以外は実施例３と同様にし
て紡糸し、続いて実施例３と同様の延伸温度で延伸し
た。この時の紡糸、延伸条件を表３に示す。なお、未延
伸糸の極限粘度はいずれも０．７８であった。得られた
延伸糸の特性値を表４に示す。
【００３８】実施例９ 紡糸口金のＬ／Ｄを１０とした以外は実施例６と同様に
して紡糸、延伸を行った。この時の紡糸、延伸条件を表
３に、得られた延伸糸の特性値を表４に示す。
して紡糸、延伸を行った。この時の紡糸、延伸条件を表
３に、得られた延伸糸の特性値を表４に示す。
【００３９】実施例１０ ＤＲ２＝１．１６、２Ｒを逆テーパーローラ（糸入り側
温度２２５℃、糸出側温度２３３℃）として、１．０３
倍延伸した以外は実施例３と同様にして紡糸、延伸を行
った。この時の紡糸、延伸条件を表３に、得られた延伸
糸の特性値を表４に示す。
温度２２５℃、糸出側温度２３３℃）として、１．０３
倍延伸した以外は実施例３と同様にして紡糸、延伸を行
った。この時の紡糸、延伸条件を表３に、得られた延伸
糸の特性値を表４に示す。
【００４０】
【表３】 ―――――――――――――――――――――――――――――――― ｜ ｜ 紡糸条件 ｜ 延伸条件（倍） ｜ ｜ ｜―――――――――――――――｜―――――――――――｜ ｜ ｜ 孔径｜ 紡速 ｜ドラ｜Δｎ ｜DR1 ｜DR2 ｜DR3 ｜TDR ｜ ｜ ｜（mm) ｜(m／分）｜フト｜ ｜ ｜ ｜ ｜ ｜ ｜――――｜―――｜――――｜――｜―――｜――｜――｜――｜――｜ ｜実施例６｜ 0.40 ｜ 150 ｜ 45 ｜0.003 ｜6.30｜1.18｜0.98｜7.29｜ ｜実施例７｜ 0.40 ｜ 500 ｜ 53 ｜0.009 ｜5.30｜1.18｜0.98｜6.13｜ ｜実施例８｜ 0.40 ｜ 1000 ｜ 67 ｜0.024 ｜4.20｜1.18｜0.98｜4.86｜ ｜比較例９｜ 0.40 ｜ 1200 ｜ 72 ｜0.043 ｜3.90｜1.18｜0.98｜4.51｜ ｜比較例10｜ 0.25 ｜ 150 ｜ 17 ｜0.003 ｜ 紡糸糸切れ発生 ｜ ｜比較例11｜ 0.80 ｜ 900 ｜263 ｜0.021 ｜ 紡糸糸切れ発生 ｜ ｜実施例９｜ 0.40 ｜ 150 ｜ 45 ｜0.003 ｜6.30｜1.18｜0.98｜7.29｜ ｜実施例10｜ 0.40 ｜ 750 ｜ 60 ｜0.014 ｜4.9 ｜1.16｜0.98｜5.74｜ ――――――――――――――――――――――――――――――――
【００４１】
【表４】 ――――――――――――――――――――――――――――――――― ｜ ｜ 延伸糸特性値 ｜ ｜ ｜――――――――――――――――――――――――――――｜ ｜ ｜強度｜伸度｜弾性率｜乾収｜Δｎ ｜融点｜ 密度 ｜クリー｜ ｜ ｜(g/ ｜ ｜ ｜ ｜ ｜ ｜ ｜プ率 ｜ ｜ ｜de) ｜(%) ｜(g/de)｜℃ ｜ ｜℃ ｜(g/cm3) ｜(%) ｜ ｜――――｜――｜――｜―――｜――｜―――｜――｜――――｜―――｜ ｜実施例６｜10.8｜7.3 ｜ 280 ｜5.8 ｜0.343 ｜282 ｜ 1.362 ｜ 3.0 ｜ ｜実施例７｜10.5｜7.1 ｜ 275 ｜5.7 ｜0.346 ｜282 ｜ 1.362 ｜ 3.0 ｜ ｜実施例８｜10.1｜7.0 ｜ 275 ｜5.6 ｜0.342 ｜281 ｜ 1.362 ｜ 3.0 ｜ ｜比較例９｜ 9.3｜6.8 ｜ 270 ｜5.6 ｜0.339 ｜280 ｜ 1.362 ｜ 3.1 ｜ ｜比較例10｜ - ｜ - ｜ - ｜ - ｜ - ｜ - ｜ - ｜ - ｜ ｜比較例11｜ - ｜ - ｜ - ｜ - ｜ - ｜ - ｜ - ｜ - ｜ ｜実施例９｜10.8｜7.4 ｜ 280 ｜5.3 ｜0.342 ｜282 ｜ 1.362 ｜ 3.0 ｜ ｜実施例10｜11.0｜6.7 ｜ 290 ｜5.9 ｜0.350 ｜283 ｜ 1.364 ｜ 3.0 ｜ ―――――――――――――――――――――――――――――――――
【００４２】
【発明の効果】本発明によれば、高強度、高弾性率でか
つ熱安定性、耐クリープ性に優れたポリエチレンナフタ
レートを提供することができ、特にタイヤコードやベル
ト材などの産業資材用補強繊維として好適な繊維を提供
することができる。
つ熱安定性、耐クリープ性に優れたポリエチレンナフタ
レートを提供することができ、特にタイヤコードやベル
ト材などの産業資材用補強繊維として好適な繊維を提供
することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｄ０２Ｇ 3/48 Ｄ０２Ｇ 3/48 (56)参考文献 特開 昭48−77116（ＪＰ，Ａ) 特公 昭52−66（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭48−1967（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭47−5216（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) D01F 6/62 301 - 308 D02J 1/22
Claims (4)
- 【請求項１】 エチレン−２，６−ナフタレート単位を
９０モル％以上含みかつ極限粘度が０．６５以上である
ポリエチレンナフタレートからなる繊維であって、下記
の特性を満足する高強力で熱安定性に優れたポリエチレ
ンナフタレート繊維。 （ア）強度≧１０．０ｇ／ｄｅ （イ）弾性率≧２６５ｇ／ｄｅ （ウ）Δｎ≧０．３４ （エ）１８０℃乾熱収縮率≦６％ （オ）１２０℃クリープ率≦４％ （カ）結晶融点≧２８０℃ （キ）密度≦１．３７０ｇ／ｃｍ3 - 【請求項２】 エチレン−２，６−ナフタレート単位を
９０モル％以上含みかつ極限粘度が０．７以上のポリエ
チレンナフタレートから溶融紡糸−熱延伸法でポリエチ
レンナフタレート繊維を製造する際に、（ク）紡糸口金の導入孔長（Ｌ）と孔口径（Ｄ）との比
Ｌ／Ｄが５以上であり、 （ケ） 紡糸口金の直下に、長さ２０〜５０ｃｍ、雰囲気
温度２７５〜３５０℃の加熱筒を設置し、（コ） 紡糸速度１，０００ｍ／分以下、紡糸ドラフト２
０〜２５０で引き取り、（サ） 未延伸糸の複屈折率を０．０２５以下として、（シ） 該未延伸糸を一旦巻き取るか、あるいは、巻き取
らずに直接熱延伸工程に供給し、全延伸倍率の８０％以
上の倍率で第１段延伸を行ったのち、（ス） 第２段延伸以降の延伸としてローラ温度１９０〜
２３５℃の加熱ローラを用いて少なくとも１段以上の緊
張延伸を行い、（セ） ２２５〜２５０℃の温度の加熱ローラと非加熱ロ
ーラとの間で定長あるいは０〜２．０％の制限収縮を行
った後、巻き取ることを特徴とする請求項１記載のポリ
エチレンナフタレート繊維の製造方法。 - 【請求項３】 紡糸速度が５００ｍ／分以下であり、未
延伸糸の複屈折率が０．０１以下である請求項２記載の
ポリエチレンナフタレート繊維の製造方法。 - 【請求項４】 第２段延伸以降の緊張延伸工程の少なく
とも１段を逆テーパーローラに糸を巻回して行う請求項
２または３記載のポリエチレンナフタレート繊維の製造
方法。
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| JP14525391A JP2954391B2 (ja) | 1991-05-22 | 1991-05-22 | ポリエチレンナフタレート繊維およびその製造方法 |
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| JP14525391A JP2954391B2 (ja) | 1991-05-22 | 1991-05-22 | ポリエチレンナフタレート繊維およびその製造方法 |
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| JPH04352811A JPH04352811A (ja) | 1992-12-07 |
| JP2954391B2 true JP2954391B2 (ja) | 1999-09-27 |
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ID=15380860
Family Applications (1)
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| JP14525391A Expired - Lifetime JP2954391B2 (ja) | 1991-05-22 | 1991-05-22 | ポリエチレンナフタレート繊維およびその製造方法 |
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