JP2953638B2 - めっき密着性に優れた合金化高張力溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 - Google Patents
めっき密着性に優れた合金化高張力溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法Info
- Publication number
- JP2953638B2 JP2953638B2 JP31349691A JP31349691A JP2953638B2 JP 2953638 B2 JP2953638 B2 JP 2953638B2 JP 31349691 A JP31349691 A JP 31349691A JP 31349691 A JP31349691 A JP 31349691A JP 2953638 B2 JP2953638 B2 JP 2953638B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel sheet
- plating
- galvanized steel
- ferrite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高加工性が必要な自動
車のバンバー部材やドアガードバー用鋼板のような超高
強度材に適するめっき密着性に優れた合金化高張力溶融
亜鉛めっき鋼板及びその製造方法に関するものである。
車のバンバー部材やドアガードバー用鋼板のような超高
強度材に適するめっき密着性に優れた合金化高張力溶融
亜鉛めっき鋼板及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の軽量化や安全性、耐食性
の要求が高まり、これまでより、更に高い強度を有した
亜鉛めっき鋼板が使用されつつある。そして、この鋼板
の高強度化は加工性を劣化させるため、様々な加工性劣
化の防止策が試みられている。例えば、特公昭６２−４
０４０５号などは、強度と加工性をフェライト・マルテ
ンサイト二相組織によって得ようとするものである。
の要求が高まり、これまでより、更に高い強度を有した
亜鉛めっき鋼板が使用されつつある。そして、この鋼板
の高強度化は加工性を劣化させるため、様々な加工性劣
化の防止策が試みられている。例えば、特公昭６２−４
０４０５号などは、強度と加工性をフェライト・マルテ
ンサイト二相組織によって得ようとするものである。
【０００３】一方、溶融亜鉛めっき高張力鋼板において
は、高強度化に伴う様々な加工性の改善が検討されてい
るが、高延性高張力鋼板を得るために添加されるＳi、
Ｐなどは、合金化特性を劣化させ、Γ相と言われる耐パ
ウダリング特性を劣化させる硬質相を生成させるため、
亜鉛めっきと鋼板素地との密着性や合金化特性の劣化が
問題であった。
は、高強度化に伴う様々な加工性の改善が検討されてい
るが、高延性高張力鋼板を得るために添加されるＳi、
Ｐなどは、合金化特性を劣化させ、Γ相と言われる耐パ
ウダリング特性を劣化させる硬質相を生成させるため、
亜鉛めっきと鋼板素地との密着性や合金化特性の劣化が
問題であった。
【０００４】上述のように、合金化溶融亜鉛めっき鋼板
においては、場合によって亜鉛めっきと鋼板素地との密
着性や合金化特性に問題が生じ、合金化溶融亜鉛めっき
鋼板の製造において、強度や加工特性は良好であって
も、めっき剥離（パウダリング）や合金化むらを生じて
いた。特に、高強度化に伴って元素を添加する場合、Ｓ
ｉなどの悪影響が大きかった。
においては、場合によって亜鉛めっきと鋼板素地との密
着性や合金化特性に問題が生じ、合金化溶融亜鉛めっき
鋼板の製造において、強度や加工特性は良好であって
も、めっき剥離（パウダリング）や合金化むらを生じて
いた。特に、高強度化に伴って元素を添加する場合、Ｓ
ｉなどの悪影響が大きかった。
【０００５】本発明は、上記従来技術の問題点を解決
し、めっき特性を改善すると共に高張力を有する合金化
溶融亜鉛めっき鋼板を提供し、またその製造方法を提供
することを目的とするものである。
し、めっき特性を改善すると共に高張力を有する合金化
溶融亜鉛めっき鋼板を提供し、またその製造方法を提供
することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記課題を
解決するため、鋼組成並びに製造条件について鋭意研究
を重ねた結果、合金化高張力溶融亜鉛めっき鋼板の成分
組成、特に低Ｓi化と共にＭn／Ｓi比を規制し、かつ、
めっき浴温度を合わせて適正化することにより可能であ
ることを見い出し、ここに本発明を完成したものであ
る。
解決するため、鋼組成並びに製造条件について鋭意研究
を重ねた結果、合金化高張力溶融亜鉛めっき鋼板の成分
組成、特に低Ｓi化と共にＭn／Ｓi比を規制し、かつ、
めっき浴温度を合わせて適正化することにより可能であ
ることを見い出し、ここに本発明を完成したものであ
る。
【０００７】すなわち、本発明は、Ｃ：０．０１〜０．
３％、Ｍｎ：１．５〜３．０％、Ｓｉ：０．５％以下、
Ｐ≦０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１％を含み、か
つ、Ｍｎ／Ｓｉ≧３．０の関係を満たし、必要に応じて
更にＭｏ：１．０％以下、Ｂ：０．０１％以下、Ｔｉ：
０．１％以下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｚｒ：０．１％以
下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：
１．０％以下、Ｖ：０．１％以下、Ｗ：０．１％以下の
うちの１種又は２種以上を含有し、残部がＦｅ及び不可
避的不純物である鋼板からなり、該鋼板組織がベイナイ
トとフェライト又はベイナイトとフェライトとマルテン
サイトであることを特徴とするめっき密着性に優れた合
金化高張力溶融亜鉛めっき鋼板を要旨とするものであ
る。
３％、Ｍｎ：１．５〜３．０％、Ｓｉ：０．５％以下、
Ｐ≦０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１％を含み、か
つ、Ｍｎ／Ｓｉ≧３．０の関係を満たし、必要に応じて
更にＭｏ：１．０％以下、Ｂ：０．０１％以下、Ｔｉ：
０．１％以下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｚｒ：０．１％以
下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：
１．０％以下、Ｖ：０．１％以下、Ｗ：０．１％以下の
うちの１種又は２種以上を含有し、残部がＦｅ及び不可
避的不純物である鋼板からなり、該鋼板組織がベイナイ
トとフェライト又はベイナイトとフェライトとマルテン
サイトであることを特徴とするめっき密着性に優れた合
金化高張力溶融亜鉛めっき鋼板を要旨とするものであ
る。
【０００８】また、その製造方法は、上記成分組成の鋼
を、熱延後又は熱延後冷延を施して溶融亜鉛めっきライ
ンを通す際に、めっき浴温度を４００〜４６０℃にて通
板し、該鋼板組織をベイナイトとフェライト又はベイナ
イトとフェライトとマルテンサイトとするところに特徴
を有するものである。
を、熱延後又は熱延後冷延を施して溶融亜鉛めっきライ
ンを通す際に、めっき浴温度を４００〜４６０℃にて通
板し、該鋼板組織をベイナイトとフェライト又はベイナ
イトとフェライトとマルテンサイトとするところに特徴
を有するものである。
【０００９】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１０】
【００１１】まず、本発明における鋼の化学成分の限定
理由について説明する。
理由について説明する。
【００１２】Ｃ：Ｃは鋼の強度に大きく作用し、第二相
変態生成物の量や形態を変えることができ、局部伸びや
フランジ加工特性に影響する元素である。このため、合
金化高張力溶融亜鉛めっき鋼板を得るために最も重要な
元素である。しかし、めっき特性にはあまり影響せず、
０.０１％の少量添加から超高強度鋼を得るために必要
な０.３％添加量まで、めっき密着性や合金化速度を劣
化させることはない(図１参照)。また、Ｃは０.３％を
超えて添加すると溶接特性を劣化させるので好ましくな
い。よって、Ｃ量は０.０１〜０.３％の範囲とする。
変態生成物の量や形態を変えることができ、局部伸びや
フランジ加工特性に影響する元素である。このため、合
金化高張力溶融亜鉛めっき鋼板を得るために最も重要な
元素である。しかし、めっき特性にはあまり影響せず、
０.０１％の少量添加から超高強度鋼を得るために必要
な０.３％添加量まで、めっき密着性や合金化速度を劣
化させることはない(図１参照)。また、Ｃは０.３％を
超えて添加すると溶接特性を劣化させるので好ましくな
い。よって、Ｃ量は０.０１〜０.３％の範囲とする。
【００１３】Ｍn：Ｍnはフェライトやオーステナイト中
の固溶Ｃ量を変化させ、γ相を安定化させる元素であ
り、冷却途中に生成する第二相変態生成物の特性を制御
するのに有効である。このため、高張力鋼板の様々な特
性を得るためには最低１.５％の添加量が必要である。
更に、この元素は合金化速度を速め、めっき密着性に良
好な効果をもたらす(図２参照)。この元素の添加量は、
めっき特性を劣化させる後述のＳi量との関係において
Ｍn／Ｓi≧３.０を満たす量にて添加することにより、
めっき密着性を向上させることができる(図６参照)。但
し、３.０％を超えて添加すると、亜鉛めっき中のＦe濃
度を過度に高くし、逆に亜鉛めっきの防錆性を劣化させ
たり、Γ相の生成を促進する。よって、Ｍn量は１.５〜
３.０％の範囲とする。
の固溶Ｃ量を変化させ、γ相を安定化させる元素であ
り、冷却途中に生成する第二相変態生成物の特性を制御
するのに有効である。このため、高張力鋼板の様々な特
性を得るためには最低１.５％の添加量が必要である。
更に、この元素は合金化速度を速め、めっき密着性に良
好な効果をもたらす(図２参照)。この元素の添加量は、
めっき特性を劣化させる後述のＳi量との関係において
Ｍn／Ｓi≧３.０を満たす量にて添加することにより、
めっき密着性を向上させることができる(図６参照)。但
し、３.０％を超えて添加すると、亜鉛めっき中のＦe濃
度を過度に高くし、逆に亜鉛めっきの防錆性を劣化させ
たり、Γ相の生成を促進する。よって、Ｍn量は１.５〜
３.０％の範囲とする。
【００１４】Ｓi：Ｓiはフェライト中に固溶して強度を
上げる元素であり、固溶強化の効果はＰに次いで大き
い。このため、強度を確保するには最も有効な元素の一
つである。しかし、多量に添加すると、表面に酸化皮膜
を生成すると共に、亜鉛めっきの合金化速度をも遅く
し、めっきむらや不めっきの原因となる。その上限は
０.５％である(図３参照)。０.５％以下で、上述のＭn
量との関係においてＭn／Ｓi≧３.０を満たす量にて添
加すれば、めっき密着性や合金化速度を劣化させること
がない。
上げる元素であり、固溶強化の効果はＰに次いで大き
い。このため、強度を確保するには最も有効な元素の一
つである。しかし、多量に添加すると、表面に酸化皮膜
を生成すると共に、亜鉛めっきの合金化速度をも遅く
し、めっきむらや不めっきの原因となる。その上限は
０.５％である(図３参照)。０.５％以下で、上述のＭn
量との関係においてＭn／Ｓi≧３.０を満たす量にて添
加すれば、めっき密着性や合金化速度を劣化させること
がない。
【００１５】Ｐ：Ｐは、Ｓiと同様にフェライト中に固
溶し強度を上げる元素であり、固溶強化能の最も大きな
元素である。しかし、多量に添加すると、Ｓiと同様に
めっきむらや不めっきを生じる場合がある。但し、Ｍn
量が１.５％以上であれば、０.１％まで添加しても、め
っき特性に対する劣化は生じない。よって、Ｐ量は０.
１％以下とする。
溶し強度を上げる元素であり、固溶強化能の最も大きな
元素である。しかし、多量に添加すると、Ｓiと同様に
めっきむらや不めっきを生じる場合がある。但し、Ｍn
量が１.５％以上であれば、０.１％まで添加しても、め
っき特性に対する劣化は生じない。よって、Ｐ量は０.
１％以下とする。
【００１６】Ａl：Ａlは脱酸剤として用いられ、通常
０.０１％以上添加される。しかし、０.１％より多く添
加すると鋼中に介在物が生成し、延性を劣化させるた
め、Ａl量は０.０１〜０.１％の範囲とする。
０.０１％以上添加される。しかし、０.１％より多く添
加すると鋼中に介在物が生成し、延性を劣化させるた
め、Ａl量は０.０１〜０.１％の範囲とする。
【００１７】上記成分のほか、本発明においては、必要
に応じて、以下の元素の１種又は２種以上を適量にて添
加することができ、めっき特性を向上させることができ
る。
に応じて、以下の元素の１種又は２種以上を適量にて添
加することができ、めっき特性を向上させることができ
る。
【００１８】Ｍo、Ｂ：Ｍo、Ｂは鋼中の粒界に微量偏析
し、鋼中の粒界からの亜鉛めっきの浸入を防ぎ、溶融亜
鉛めっきによる割れや加工性劣化を防止する。特に、Ｍ
nの添加はこれらの元素の固溶限を変化させて偏析を促
進し、主に鋼表面に出た粒界部分を核にして生成するΓ
相の生成を防止する。添加する場合、Ｍo量が１.０％以
下、Ｂ量が０.０１％以下であれば上記効果が得られ
る。
し、鋼中の粒界からの亜鉛めっきの浸入を防ぎ、溶融亜
鉛めっきによる割れや加工性劣化を防止する。特に、Ｍ
nの添加はこれらの元素の固溶限を変化させて偏析を促
進し、主に鋼表面に出た粒界部分を核にして生成するΓ
相の生成を防止する。添加する場合、Ｍo量が１.０％以
下、Ｂ量が０.０１％以下であれば上記効果が得られ
る。
【００１９】Ｔi、Ｎb、Ｚr：Ｔi、Ｎb、ＺrはＣ量がお
よそ８０ppm以上の場合、少なからず亜鉛めっき特性を
良好にする効果がある。Ｍn添加鋼にこれらの元素を添
加した場合にはＭnによる亜鉛めっき密着性向上に加え
て、これらの元素の固溶限の拡大や拡散の増加により合
金化速度が向上する。しかし、Ｍn量が微量である場合
や、これらの元素を過度に添加すると、炭化物を生成し
フェライト粒界中のＣ濃度が下がるため、粒界からの亜
鉛めっき浸入やΓ相の生成によって、めっき特性を劣化
させる。よって、Ｔi、Ｎb、Ｚr量はそれぞれ０.１％以
下とする。
よそ８０ppm以上の場合、少なからず亜鉛めっき特性を
良好にする効果がある。Ｍn添加鋼にこれらの元素を添
加した場合にはＭnによる亜鉛めっき密着性向上に加え
て、これらの元素の固溶限の拡大や拡散の増加により合
金化速度が向上する。しかし、Ｍn量が微量である場合
や、これらの元素を過度に添加すると、炭化物を生成し
フェライト粒界中のＣ濃度が下がるため、粒界からの亜
鉛めっき浸入やΓ相の生成によって、めっき特性を劣化
させる。よって、Ｔi、Ｎb、Ｚr量はそれぞれ０.１％以
下とする。
【００２０】Ｃr、Ｃu、Ｎi、Ｖ、Ｗ：Ｃr、Ｃu、Ｎi、
Ｖ、Ｗは、Ｍnと複合添加することにより、Γ相の生成
を抑え、めっきの密着性を上げる効果がある。また、こ
れらは耐食性を向上させる元素でもあるため、防錆性向
上に対して有効な元素である。そのためには、Ｃr、Ｃ
u、Ｎi量はそれぞれ１.０％以下、Ｖ、Ｗ量はそれぞれ
０.１％以下でよい。
Ｖ、Ｗは、Ｍnと複合添加することにより、Γ相の生成
を抑え、めっきの密着性を上げる効果がある。また、こ
れらは耐食性を向上させる元素でもあるため、防錆性向
上に対して有効な元素である。そのためには、Ｃr、Ｃ
u、Ｎi量はそれぞれ１.０％以下、Ｖ、Ｗ量はそれぞれ
０.１％以下でよい。
【００２１】次に、本発明の製造条件について説明す
る。
る。
【００２２】上記化学成分を有する鋼板は、熱延し、又
は熱延後冷延し、溶融亜鉛めっきラインにて製造される
が、めっき浴温が高い場合には浴中にて急速な合金化反
応を起こし、鋼板界面にΓ相を生じ易い。このため、め
っきを低温にて付着させ、昇温後、合金化することが好
ましい。しかし、４００℃未満では亜鉛が完全に溶融し
ないことや、場合によってはめっき付着時に付着むらを
生じ合金化むらの原因となるため、溶融亜鉛めっきの浴
の温度を４００〜４６０℃に限定する。なお、昇温速度
は特に制限されないが、およそ１００℃／s以下が望ま
しい。他の合金化溶融亜鉛めっき条件は特に制限される
ものではない。
は熱延後冷延し、溶融亜鉛めっきラインにて製造される
が、めっき浴温が高い場合には浴中にて急速な合金化反
応を起こし、鋼板界面にΓ相を生じ易い。このため、め
っきを低温にて付着させ、昇温後、合金化することが好
ましい。しかし、４００℃未満では亜鉛が完全に溶融し
ないことや、場合によってはめっき付着時に付着むらを
生じ合金化むらの原因となるため、溶融亜鉛めっきの浴
の温度を４００〜４６０℃に限定する。なお、昇温速度
は特に制限されないが、およそ１００℃／s以下が望ま
しい。他の合金化溶融亜鉛めっき条件は特に制限される
ものではない。
【００２３】かくして得られる合金化高張力溶融亜鉛め
っき鋼板は、めっき剥離や合金むらがない。しかも、鋼
板組織がベイナイトとフェライト又はベイナイトとフェ
ライトとマルテンサイトからなり、高強度で加工性も良
好である。
っき鋼板は、めっき剥離や合金むらがない。しかも、鋼
板組織がベイナイトとフェライト又はベイナイトとフェ
ライトとマルテンサイトからなり、高強度で加工性も良
好である。
【００２４】次に本発明の実施例を示す。
【００２５】
【表１】 に示す化学成分を有する鋼板を用い、２.０mmの板厚に
冷間圧延した後、亜鉛めっき実験装置を用いて、焼鈍
後、亜鉛めっきを４２０℃にて施し、合金化処理を５５
０℃にて行った。めっきは両面に片面で６０mg／mm2を
付着させた。
冷間圧延した後、亜鉛めっき実験装置を用いて、焼鈍
後、亜鉛めっきを４２０℃にて施し、合金化処理を５５
０℃にて行った。めっきは両面に片面で６０mg／mm2を
付着させた。
【００２６】耐パウダリング特性は、６０秒の合金化処
理を行った鋼板を９０°曲げた後、曲げ部分にテープを
貼り、テープに付着しためっき量によりを評価した。ま
た、合金化速度は、合金化時間を３０〜９０秒の範囲で
変化させ、めっき層に溶け込んだ鉄濃度により評価し
た。この結果は
理を行った鋼板を９０°曲げた後、曲げ部分にテープを
貼り、テープに付着しためっき量によりを評価した。ま
た、合金化速度は、合金化時間を３０〜９０秒の範囲で
変化させ、めっき層に溶け込んだ鉄濃度により評価し
た。この結果は
【表２】 に示す。
【００２７】表２において、鋼Ｎo.１〜Ｎo.４はＣ濃度
による影響を示し、Ｎo.５〜Ｎo.１０はＭn／Ｓi比の影
響を示している。またＮo.１１〜Ｎo.２１は他の添加元
素の影響を示している。表２より明らかなように、本発
明範囲の化学成分を有し、本発明範囲内の製造条件(め
っき浴温度４２０℃)で得られた本発明例は、いずれも
優れためっき密着性を示しており、また強度及び伸びと
も良好である。図４、図５、図６はＭn／Ｓi比の合金化
速度に及ぼす影響を整理したものである。
による影響を示し、Ｎo.５〜Ｎo.１０はＭn／Ｓi比の影
響を示している。またＮo.１１〜Ｎo.２１は他の添加元
素の影響を示している。表２より明らかなように、本発
明範囲の化学成分を有し、本発明範囲内の製造条件(め
っき浴温度４２０℃)で得られた本発明例は、いずれも
優れためっき密着性を示しており、また強度及び伸びと
も良好である。図４、図５、図６はＭn／Ｓi比の合金化
速度に及ぼす影響を整理したものである。
【００２８】鋼Ｎo.２、Ｎo.１０、Ｎo.１７について、
めっき浴温度を４００〜４７０℃の範囲で変化させた場
合の結果を
めっき浴温度を４００〜４７０℃の範囲で変化させた場
合の結果を
【表３】 、
【表４】 、
【表５】 にそれぞれ示す。板厚２mm、めっき目付け量は両面に片
面で６０mg／mm2である。各表より、めっき浴温度とし
ては４２０〜４６０℃が適正であることがわかる。
面で６０mg／mm2である。各表より、めっき浴温度とし
ては４２０〜４６０℃が適正であることがわかる。
【００２９】
【表６】 に、添加元素によるΓ相の発生状況の違いを示す。な
お、Γ相の発生状況の違いをより明確にするため、めっ
き付着温度(５００℃)、合金化温度(６００℃)を高く
し、合金化時間(３分)も長く設定し、図７に示す基準に
て１(優)→５(劣)のように判定した。その結果、同表に
示すように、Ｓiが多い(Ｎo.７)と不めっきが多いが、
本発明範囲内の添加元素の場合は、Γ相の発生を防止し
得ることがわかる。
お、Γ相の発生状況の違いをより明確にするため、めっ
き付着温度(５００℃)、合金化温度(６００℃)を高く
し、合金化時間(３分)も長く設定し、図７に示す基準に
て１(優)→５(劣)のように判定した。その結果、同表に
示すように、Ｓiが多い(Ｎo.７)と不めっきが多いが、
本発明範囲内の添加元素の場合は、Γ相の発生を防止し
得ることがわかる。
【００３０】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
めっき密着性に優れると共に高張力を有する合金化溶融
亜鉛めっき鋼板を提供することができる。
めっき密着性に優れると共に高張力を有する合金化溶融
亜鉛めっき鋼板を提供することができる。
【図１】Ｃの合金化速度に及ぼす影響を示す図であり、
製造条件は板厚１.２mm、めつき浴温度４５０℃であ
る。
製造条件は板厚１.２mm、めつき浴温度４５０℃であ
る。
【図２】Ｍnの合金化速度に及ぼす影響を示す図であ
り、製造条件は板厚１.２mm、めつき浴温度４５０℃で
ある。
り、製造条件は板厚１.２mm、めつき浴温度４５０℃で
ある。
【図３】Ｓiの合金化速度に及ぼす影響を示す図であ
り、製造条件は板厚１.２mm、めつき浴温度４５０℃で
ある。
り、製造条件は板厚１.２mm、めつき浴温度４５０℃で
ある。
【図４】Ｍn／Ｓi比の合金化速度に及ぼす影響を示す図
である。
である。
【図５】Ｍn／Ｓi比及び添加元素(Ｍo、Ｔi、Ｃr)の合
金化速度に及ぼす影響を示す図である。
金化速度に及ぼす影響を示す図である。
【図６】Ｍn／Ｓi比の合金化速度に及ぼす影響を示す図
である。
である。
【図７】Γ相の発生状況の判定基準を説明する図で、
（ａ）はΓ相なしの場合(ランク１)、（ｂ）はΓ相が局
部発生した場合(ランク３)、（ｃ）はΓ相が１.０μm以
上連続して発生した場合(ランク５)である。
（ａ）はΓ相なしの場合(ランク１)、（ｂ）はΓ相が局
部発生した場合(ランク３)、（ｃ）はΓ相が１.０μm以
上連続して発生した場合(ランク５)である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｃ 2/06 Ｃ２３Ｃ 2/06 2/40 2/40 (56)参考文献 特開 平５−105960（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−163346（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−94018（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−139821（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−39770（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 301 C21D 8/02 C22C 38/06 C23C 2/02 C23C 2/06 C23C 2/40
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で（以下、同じ）、Ｃ：０．０１
〜０．３％、Ｍｎ：１．５〜３．０％、Ｓｉ：０．５％
以下、Ｐ≦０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１％を含
み、かつ、Ｍｎ／Ｓｉ≧３．０の関係を満たし、残部が
Ｆｅ及び不可避的不純物である鋼板からなり、該鋼板組
織がベイナイトとフェライト又はベイナイトとフェライ
トとマルテンサイトであることを特徴とするめっき密着
性に優れた合金化高張力溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項２】 前記鋼板が、更に、Ｍｏ：１．０％以
下、Ｂ：０．０１％以下、Ｔｉ：０．１％以下、Ｎｂ：
０．１％以下、Ｚｒ：０．１％以下、Ｃｒ：１．０％以
下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｖ：
０．１％以下、Ｗ：０．１％以下のうちの１種又は２種
以上を含有している請求項１に記載の合金化高張力溶融
亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項３】 Ｃ：０．０１〜０．３％、Ｍｎ：１．５
〜３．０％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｐ≦０．１％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．１％を含み、かつ、Ｍｎ／Ｓｉ≧
３．０の関係を満たし、残部がＦｅ及び不可避的不純物
よりなる鋼を、熱延後又は熱延後冷却を施して溶融亜鉛
めっきラインを通す際に、めっき浴温度を４００℃〜６
００℃にて通板することにより、該鋼板組織がベイナイ
トとフェライト又はベイナイトとフェライトとマルテン
サイトからなることを特徴とするめっき密着性に優れた
合金化高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 前記鋼が、更に、Ｍｏ：１．０％以下、
Ｂ：０．０１％以下、Ｔｉ：０．１％以下、Ｎｂ：０．
１％以下、Ｚｒ：０．１％以下、Ｃｒ：１．０％以下、
Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｖ：０．１
％以下、Ｗ：０．１％以下のうちの１種又は２種以上を
含有している請求項３に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31349691A JP2953638B2 (ja) | 1991-11-01 | 1991-11-01 | めっき密着性に優れた合金化高張力溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31349691A JP2953638B2 (ja) | 1991-11-01 | 1991-11-01 | めっき密着性に優れた合金化高張力溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05125485A JPH05125485A (ja) | 1993-05-21 |
| JP2953638B2 true JP2953638B2 (ja) | 1999-09-27 |
Family
ID=18042014
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31349691A Expired - Lifetime JP2953638B2 (ja) | 1991-11-01 | 1991-11-01 | めっき密着性に優れた合金化高張力溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2953638B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000313936A (ja) | 1999-04-27 | 2000-11-14 | Kobe Steel Ltd | 延性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| US6312536B1 (en) * | 1999-05-28 | 2001-11-06 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Hot-dip galvanized steel sheet and production thereof |
| CN100392135C (zh) * | 2005-06-30 | 2008-06-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 超高强带钢及其生产方法 |
| JP5834717B2 (ja) * | 2011-09-29 | 2015-12-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高降伏比を有する溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP6302162B2 (ja) * | 2012-02-08 | 2018-03-28 | 新日鐵住金株式会社 | 耐溶融亜鉛腐食性および耐亜鉛割れ性に優れた溶融亜鉛浴設備用鋼板 |
| JP6302161B2 (ja) * | 2012-02-08 | 2018-03-28 | 新日鐵住金株式会社 | 耐溶融亜鉛腐食性および耐亜鉛割れ性に優れた溶融亜鉛浴設備用鋼板 |
-
1991
- 1991-11-01 JP JP31349691A patent/JP2953638B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05125485A (ja) | 1993-05-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7608155B2 (en) | High strength, hot dip coated, dual phase, steel sheet and method of manufacturing same | |
| US6586117B2 (en) | Steel sheet having excellent workability and shape accuracy and a method for its manufacture | |
| JP3990539B2 (ja) | メッキ密着性およびプレス成形性に優れた高強度溶融亜鉛メッキ鋼板および高強度合金化溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 | |
| JP3459500B2 (ja) | 成型性及びめっき密着性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| KR100786052B1 (ko) | 고장력 용융도금강판 및 그 제조방법 | |
| US11155902B2 (en) | High strength, hot dip coated, dual phase, steel sheet and method of manufacturing same | |
| KR20070094855A (ko) | 합금화 용융아연도금강판 및 그 제조방법 | |
| JP4000943B2 (ja) | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP3698046B2 (ja) | 加工性およびめっき性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板ならびにその製造方法 | |
| CN111902552A (zh) | 合金化热浸镀锌钢板 | |
| EP4180547A1 (en) | Hot-pressed member and manufacturing method therefor | |
| JP2007254887A (ja) | 加工性に優れた高強度鋼板 | |
| JP2953638B2 (ja) | めっき密着性に優れた合金化高張力溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 | |
| JP3473480B2 (ja) | 強度と延性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP4150277B2 (ja) | プレス成形性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP2787366B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき高張力冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH09176815A (ja) | めっき密着性の良好な高強度溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP2001192799A (ja) | 加工性に優れた高強度溶融メッキ鋼板とその製造方法 | |
| JP4140962B2 (ja) | 低降伏比型高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP5213307B2 (ja) | 表面性状に優れる高延性高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP4351465B2 (ja) | 穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP2565038B2 (ja) | 強度−延性バランスおよび皮膜特性の優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3764380B2 (ja) | 延性、めっき性、スポット溶接性および熱処理後の強度安定性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP3464611B2 (ja) | 成形性と耐食性に優れた高強度溶融亜鉛メッキ熱延鋼板及びその製造方法 | |
| JP3334646B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき熱延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19990622 |