JP2953197B2 - ノズル詰まりを防止した溶鋼の供給方法 - Google Patents
ノズル詰まりを防止した溶鋼の供給方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶鋼中の非金属介在物
のノズル内面への付着を抑制しつつ溶鋼をノズルを通し
て供給する、ノズル詰まりを防止した溶鋼の供給方法に
関する。さらに詳述すれば、本発明は、鋼の連続鋳造時
のタンディッシュおよび取鍋のノズルの閉塞を防止する
ことにより、操業の安定化、効率化さらには歩留りの向
上を図ることができる、ノズル詰まりを防止した溶鋼の
供給方法に関する。
のノズル内面への付着を抑制しつつ溶鋼をノズルを通し
て供給する、ノズル詰まりを防止した溶鋼の供給方法に
関する。さらに詳述すれば、本発明は、鋼の連続鋳造時
のタンディッシュおよび取鍋のノズルの閉塞を防止する
ことにより、操業の安定化、効率化さらには歩留りの向
上を図ることができる、ノズル詰まりを防止した溶鋼の
供給方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車用鋼板に要求される加工
性、とりわけ深絞り性を確保するためにTiを含有した低
炭素鋼や極低炭素鋼が盛んに用いられている。これらの
Ti含有低炭素鋼やTi含有極低炭素鋼の製造では、Tiを含
有しない従来の極低炭素Alキルド鋼に比較すると、非金
属介在物に起因して、例えばフクレ疵や連続鋳造時のノ
ズルの閉塞といった問題が発生し、操業上の大きな問題
となっている。
性、とりわけ深絞り性を確保するためにTiを含有した低
炭素鋼や極低炭素鋼が盛んに用いられている。これらの
Ti含有低炭素鋼やTi含有極低炭素鋼の製造では、Tiを含
有しない従来の極低炭素Alキルド鋼に比較すると、非金
属介在物に起因して、例えばフクレ疵や連続鋳造時のノ
ズルの閉塞といった問題が発生し、操業上の大きな問題
となっている。
【０００３】例えば、現状では、0.02〜0.06％ (以下、
本明細書においては特にことわりがない限り「％」は
「重量％」を意味するものとする) のTiを含有する溶鋼
を、ノズルを通して鋳込む場合に非金属介在物によるノ
ズル閉塞が多発している。
本明細書においては特にことわりがない限り「％」は
「重量％」を意味するものとする) のTiを含有する溶鋼
を、ノズルを通して鋳込む場合に非金属介在物によるノ
ズル閉塞が多発している。
【０００４】ノズル閉塞の発生原因として、Ti添加によ
り溶鋼の粘度が増加して Al2O3介在物の浮上が抑制され
ることが考えられるが、さらに、ノズル内面に付着した
Al2O3 粒子間を溶鋼が流通する際に、Ti添加によりAl2O
3 介在物と溶鋼との濡れ性が向上し、溶鋼の流通が一層
抑制されることも発生原因として考えられる。
り溶鋼の粘度が増加して Al2O3介在物の浮上が抑制され
ることが考えられるが、さらに、ノズル内面に付着した
Al2O3 粒子間を溶鋼が流通する際に、Ti添加によりAl2O
3 介在物と溶鋼との濡れ性が向上し、溶鋼の流通が一層
抑制されることも発生原因として考えられる。
【０００５】また、研究発表資料「アルミ−チタン脱酸
時の介在物の析出機構」 (日本学術振興会、製鋼第19委
員会鋼中非金属介在物小委員会 第４回研究会資料、平
成３年５月20日) の第４頁には、[Ti]が0.1 ％以上にな
るとTiＮのノズル内面への付着が発生し、その量は[Ti]
の増加に伴って増加し、逆にAl2O3 量は減少していたこ
とが報告されている。
時の介在物の析出機構」 (日本学術振興会、製鋼第19委
員会鋼中非金属介在物小委員会 第４回研究会資料、平
成３年５月20日) の第４頁には、[Ti]が0.1 ％以上にな
るとTiＮのノズル内面への付着が発生し、その量は[Ti]
の増加に伴って増加し、逆にAl2O3 量は減少していたこ
とが報告されている。
【０００６】従来、Tiを含有する溶鋼を鋳込む場合のノ
ズル閉塞防止方法として、特開昭61−1457号公報や同63
−63558 号公報等には、溶鋼にCa合金またはCa化合物を
添加する方法が提案されている。しかし、この方法に
は、金属Caが高価であるために経済的でないこと、耐火
物と溶鋼との接触面が低融点化し溶損し易くなること、
さらにはCaを含む非金属介在物が製品欠陥の原因になる
ことといった問題があり、その実施は容易ではない。
ズル閉塞防止方法として、特開昭61−1457号公報や同63
−63558 号公報等には、溶鋼にCa合金またはCa化合物を
添加する方法が提案されている。しかし、この方法に
は、金属Caが高価であるために経済的でないこと、耐火
物と溶鋼との接触面が低融点化し溶損し易くなること、
さらにはCaを含む非金属介在物が製品欠陥の原因になる
ことといった問題があり、その実施は容易ではない。
【０００７】特開平３−17219 号公報には、タンディッ
シュノズルの閉塞を防止するために、Tiを0.010 ％以上
含有する鋼を連続鋳造するに際して鋳型への注入前に、
溶鋼にAlを添加し、鋳造量に応じた溶鋼中の[Al]が [Al]／[Ti]≧1.6 ×10-6χ2 −６×10-4χ＋0.6 (ただ
し、χ：溶鋼重量(t)) を満足する範囲となる脱酸調整を行うことにより、ノズ
ル閉塞を防止する技術が提案されている。
シュノズルの閉塞を防止するために、Tiを0.010 ％以上
含有する鋼を連続鋳造するに際して鋳型への注入前に、
溶鋼にAlを添加し、鋳造量に応じた溶鋼中の[Al]が [Al]／[Ti]≧1.6 ×10-6χ2 −６×10-4χ＋0.6 (ただ
し、χ：溶鋼重量(t)) を満足する範囲となる脱酸調整を行うことにより、ノズ
ル閉塞を防止する技術が提案されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、特開平３−17
219 号公報により提案された技術では、[Al]／[Ti]の下
限を溶鋼重量との関係で規定しており、溶鋼重量が100
トン以下の場合には、この式により規定される下限値よ
り小さな[Al]／[Ti]値で鋳込みを行わざるを得ない可能
性があり、この場合には採用できないため、適用に限界
がある。
219 号公報により提案された技術では、[Al]／[Ti]の下
限を溶鋼重量との関係で規定しており、溶鋼重量が100
トン以下の場合には、この式により規定される下限値よ
り小さな[Al]／[Ti]値で鋳込みを行わざるを得ない可能
性があり、この場合には採用できないため、適用に限界
がある。
【０００９】ここに、本発明の目的は、Ti含有低炭素鋼
やTi含有極低炭素鋼といったノズル詰まりが問題である
鋼種について、溶鋼中の非金属介在物のノズル内面への
付着を抑制しつつ溶鋼をノズルを通して供給することが
できる、ノズル詰まりを防止した溶鋼の供給方法を提供
することにあり、例えば、鋼の連続鋳造時のタンディッ
シュおよび取鍋にそれぞれ設けられた溶鋼供給用のノズ
ルの閉塞を防止することにより、操業の安定化、効率化
さらに歩留りの向上を図ることができる、ノズル詰まり
を防止した溶鋼の供給方法を提供することにある。
やTi含有極低炭素鋼といったノズル詰まりが問題である
鋼種について、溶鋼中の非金属介在物のノズル内面への
付着を抑制しつつ溶鋼をノズルを通して供給することが
できる、ノズル詰まりを防止した溶鋼の供給方法を提供
することにあり、例えば、鋼の連続鋳造時のタンディッ
シュおよび取鍋にそれぞれ設けられた溶鋼供給用のノズ
ルの閉塞を防止することにより、操業の安定化、効率化
さらに歩留りの向上を図ることができる、ノズル詰まり
を防止した溶鋼の供給方法を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前述の研
究発表資料の第４頁に記載された事実、すなわちTiの歩
留り向上のためにAl添加後にTiを添加するという事実と
溶鋼中のアルミナクラスタがTiを添加することにより小
径化するという事実とに基づいて鋭意研究を重ねた結
果、Ｎ含有量を適当な範囲に抑制した溶鋼にAl、Tiをこ
の順に添加して[Ti]を増加せしめ、[Al]:0.02 ％以上、
[Ti]:0.005〜1.0 ％、T.O:0.01％以下の溶鋼を用いれ
ば、たとえ溶鋼中でTiＮが生成してもノズル詰まりを生
じるには至らず、Ti添加を行わない溶鋼と同等かそれ以
上の耐ノズル詰まり性が得られることを知見し、さらに
鋭意検討を重ねて本発明を完成した。
究発表資料の第４頁に記載された事実、すなわちTiの歩
留り向上のためにAl添加後にTiを添加するという事実と
溶鋼中のアルミナクラスタがTiを添加することにより小
径化するという事実とに基づいて鋭意研究を重ねた結
果、Ｎ含有量を適当な範囲に抑制した溶鋼にAl、Tiをこ
の順に添加して[Ti]を増加せしめ、[Al]:0.02 ％以上、
[Ti]:0.005〜1.0 ％、T.O:0.01％以下の溶鋼を用いれ
ば、たとえ溶鋼中でTiＮが生成してもノズル詰まりを生
じるには至らず、Ti添加を行わない溶鋼と同等かそれ以
上の耐ノズル詰まり性が得られることを知見し、さらに
鋭意検討を重ねて本発明を完成した。
【００１１】ここに、本発明の要旨とするところは、例
えばタンディッシュ等の溶鋼収容容器に収容された、Ｎ
含有量：0.0016重量％以下の溶鋼にAlを添加し、その後
にTiを添加することにより、溶鋼のAl含有量：0.02重量
％以上、Ti含有量：0.005 重量％以上1.0 重量％以下、
トータル酸素含有量(T.O) ≦0.01重量％としてから、ノ
ズルを通して溶鋼を供給することを特徴とするノズル詰
まりを防止した溶鋼の供給方法である。
えばタンディッシュ等の溶鋼収容容器に収容された、Ｎ
含有量：0.0016重量％以下の溶鋼にAlを添加し、その後
にTiを添加することにより、溶鋼のAl含有量：0.02重量
％以上、Ti含有量：0.005 重量％以上1.0 重量％以下、
トータル酸素含有量(T.O) ≦0.01重量％としてから、ノ
ズルを通して溶鋼を供給することを特徴とするノズル詰
まりを防止した溶鋼の供給方法である。
【００１２】
【作用】以下、本発明を作用効果とともに詳述する。な
お、以降の本発明の説明は、溶鋼をノズルを通して供給
する例として、タンディッシュ内溶鋼をタンディッシュ
ノズルを介して鋳型に注入する態様 (鋳込み) を用いて
行うが、これは説明の便宜上のためであり、本発明はか
かる態様にのみ限定されるものではない。本発明は、こ
の態様以外にも、例えば取鍋から直接鋳型へ溶鋼を供給
する態様や、取鍋からタンディッシュに溶鋼を供給する
態様等にも等しく適用できる。
お、以降の本発明の説明は、溶鋼をノズルを通して供給
する例として、タンディッシュ内溶鋼をタンディッシュ
ノズルを介して鋳型に注入する態様 (鋳込み) を用いて
行うが、これは説明の便宜上のためであり、本発明はか
かる態様にのみ限定されるものではない。本発明は、こ
の態様以外にも、例えば取鍋から直接鋳型へ溶鋼を供給
する態様や、取鍋からタンディッシュに溶鋼を供給する
態様等にも等しく適用できる。
【００１３】本発明では、溶鋼にAl−Ti脱酸を行うに際
して、まずTiの歩留り向上を図るためにAl添加した後、
Tiを添加する。
して、まずTiの歩留り向上を図るためにAl添加した後、
Tiを添加する。
【００１４】図１および図２は、前述の研究発表資料の
第11頁に記載された、Alを添加後2.5 分間経過時にTiを
添加した場合の[Al]、[Ti]およびT.O の経時的変化を、
またTiを添加後５分間経過時にAlを添加した場合の[A
l]、[Ti]およびT.O の経時的変化を、それぞれ示すグラ
フである。なお、溶鋼のＮ量は0.0011％であった。
第11頁に記載された、Alを添加後2.5 分間経過時にTiを
添加した場合の[Al]、[Ti]およびT.O の経時的変化を、
またTiを添加後５分間経過時にAlを添加した場合の[A
l]、[Ti]およびT.O の経時的変化を、それぞれ示すグラ
フである。なお、溶鋼のＮ量は0.0011％であった。
【００１５】図２から明らかなように、Tiを添加してか
らAlを添加すると、AlはTiよりも脱酸力が強い元素であ
るために形成されたTi酸化物がAlにより還元され、図１
のAl添加後にTiを添加する場合と比較すると、[Ti]が大
きく変動してしまう。そこで、本発明では、添加するTi
の歩留り向上および[Ti]の安定化を図って所定量の[Ti]
を確保するため、Al添加後にTiを添加する。
らAlを添加すると、AlはTiよりも脱酸力が強い元素であ
るために形成されたTi酸化物がAlにより還元され、図１
のAl添加後にTiを添加する場合と比較すると、[Ti]が大
きく変動してしまう。そこで、本発明では、添加するTi
の歩留り向上および[Ti]の安定化を図って所定量の[Ti]
を確保するため、Al添加後にTiを添加する。
【００１６】ところで、タンディッシュの浸漬ノズルへ
の介在物の付着量は、アルミナクラスターとTiＮとの量
に大きな影響を受ける。図３は、Al−Ti脱酸時のノズル
への介在物付着機構を解明するために、７水準の[Ti]毎
の介在物の面積率を介在物の種類毎に分けて表したグラ
フである。なお、図３に示すグラフにおける [Ｎ] 濃度
は0.0015％である。
の介在物の付着量は、アルミナクラスターとTiＮとの量
に大きな影響を受ける。図３は、Al−Ti脱酸時のノズル
への介在物付着機構を解明するために、７水準の[Ti]毎
の介在物の面積率を介在物の種類毎に分けて表したグラ
フである。なお、図３に示すグラフにおける [Ｎ] 濃度
は0.0015％である。
【００１７】同図からも明らかなように、 [Ｎ] 濃度を
低下させてTiＮ生成量を減少させても溶鋼中のアルミナ
クラスターの生成量は [Ti] 量の影響を受けて変動す
る。溶鋼中のアルミナクラスターの生成量が多くなる
と、ノズル閉塞が促進されることはよく知られているこ
とである。そこで、Al添加後であってAlと溶鋼中の
[Ｏ]との反応が充分に進行してAl2O3 が生成した段階
で、Tiを投入すれば、溶鋼中にAl−Ti−Ｏ介在物は生成
しない。AlおよびTiの同時添加を行うと、大きなアルミ
ナクラスターが生成し、その後の浮上分離が遅くなるの
はAlとTiの添加時に生成する介在物のAl−Ti−Ｏが鋼中
のAlに還元されていくことも原因の一つである。よっ
て、Al添加後にAl2O3 が生成するのに充分な時間を確保
し、Al−Ti−Ｏ介在物を生成させないために、Al添加後
にTiを添加する。Tiの添加時期は、Al添加後５〜10分間
経過後とすることが望ましい。なお、Al添加時期は何ら
限定を要するものでなく、例えば取鍋において行っても
よく、タンディッシュにおいて行ってもよい。ただし、
本発明を取鍋〜タンディッシュへの溶鋼の供給に適用す
る場合には取鍋あるいはそれ以前の工程で行っておくこ
とは言うまでもない。
低下させてTiＮ生成量を減少させても溶鋼中のアルミナ
クラスターの生成量は [Ti] 量の影響を受けて変動す
る。溶鋼中のアルミナクラスターの生成量が多くなる
と、ノズル閉塞が促進されることはよく知られているこ
とである。そこで、Al添加後であってAlと溶鋼中の
[Ｏ]との反応が充分に進行してAl2O3 が生成した段階
で、Tiを投入すれば、溶鋼中にAl−Ti−Ｏ介在物は生成
しない。AlおよびTiの同時添加を行うと、大きなアルミ
ナクラスターが生成し、その後の浮上分離が遅くなるの
はAlとTiの添加時に生成する介在物のAl−Ti−Ｏが鋼中
のAlに還元されていくことも原因の一つである。よっ
て、Al添加後にAl2O3 が生成するのに充分な時間を確保
し、Al−Ti−Ｏ介在物を生成させないために、Al添加後
にTiを添加する。Tiの添加時期は、Al添加後５〜10分間
経過後とすることが望ましい。なお、Al添加時期は何ら
限定を要するものでなく、例えば取鍋において行っても
よく、タンディッシュにおいて行ってもよい。ただし、
本発明を取鍋〜タンディッシュへの溶鋼の供給に適用す
る場合には取鍋あるいはそれ以前の工程で行っておくこ
とは言うまでもない。
【００１８】次に、Al添加後にTiを添加した場合の[Ti]
とノズル内面の介在物付着量 (付着厚さ) との関係を図
４にグラフで示す。なお、溶鋼のＮ量は0.0015％であっ
た。図４から、[Ti]が0.01％以上0.05％以下のときに介
在物付着量が略最小になること、および[Ti]が１％のと
きの介在物付着量は0.001 ％の場合と同程度になること
がわかる。
とノズル内面の介在物付着量 (付着厚さ) との関係を図
４にグラフで示す。なお、溶鋼のＮ量は0.0015％であっ
た。図４から、[Ti]が0.01％以上0.05％以下のときに介
在物付着量が略最小になること、および[Ti]が１％のと
きの介在物付着量は0.001 ％の場合と同程度になること
がわかる。
【００１９】[Ti]が0.01％以上0.05％以下の時に介在物
付着量が最小になるのは、酸素活量係数と[Ti]との関係
をグラフで示す図５から明らかなように、Tiを添加する
ことにより溶鋼中の酸素の活量が低下するため、 Al2O3
の表層が分解して付着介在物であるAl2O3 が小さくなる
ためと考えられる。
付着量が最小になるのは、酸素活量係数と[Ti]との関係
をグラフで示す図５から明らかなように、Tiを添加する
ことにより溶鋼中の酸素の活量が低下するため、 Al2O3
の表層が分解して付着介在物であるAl2O3 が小さくなる
ためと考えられる。
【００２０】また、[Ti]が１％のときの介在物付着量が
0.001 ％のときの介在物付着量と同程度になるのは、前
述のようにTiを添加することによりAl2O3 が小さくなる
が、Al2O3 が小さくなっても[Ti]が0.1 ％以上ではTiＮ
が生成するため、ノズル内面へのTiＮの付着が促進され
るためであると考えられる。
0.001 ％のときの介在物付着量と同程度になるのは、前
述のようにTiを添加することによりAl2O3 が小さくなる
が、Al2O3 が小さくなっても[Ti]が0.1 ％以上ではTiＮ
が生成するため、ノズル内面へのTiＮの付着が促進され
るためであると考えられる。
【００２１】そこで、本発明では、このTiＮの生成を阻
止することを目的として、鋼中の[N] を0.0016％以下に
抑制する。すなわち、[N] が0.0016％以下の溶鋼にAl、
Tiの順に添加を行って、溶鋼中の[Al]：0.02％以上、[T
i]： 0.005〜1.0 ％としてから、ノズルを通して溶鋼を
供給する。
止することを目的として、鋼中の[N] を0.0016％以下に
抑制する。すなわち、[N] が0.0016％以下の溶鋼にAl、
Tiの順に添加を行って、溶鋼中の[Al]：0.02％以上、[T
i]： 0.005〜1.0 ％としてから、ノズルを通して溶鋼を
供給する。
【００２２】しかし、前述の図４中の斜線付丸印は、他
の本発明例と同様にsol.Al≦0.02％であって[Ti]はおよ
そ0.5 ％程度であるが、ノズルへの介在物付着量は多
い。この斜線付丸印と、[Ti]が略同等の３点の丸印との
相違点はT.O であった。ここで、T.O は鋼中に酸化物と
して存在する酸素の合計濃度を表し、この酸化物の大部
分はアルミナ(Al 2 O 3 ) 介在物であるから、TiＮ以外の介
在物量とT.O との関係は概ね比例していると考えられる
ため、鋳込み前の溶鋼中の介在物数を調査した。結果を
図６にグラフで示す。
の本発明例と同様にsol.Al≦0.02％であって[Ti]はおよ
そ0.5 ％程度であるが、ノズルへの介在物付着量は多
い。この斜線付丸印と、[Ti]が略同等の３点の丸印との
相違点はT.O であった。ここで、T.O は鋼中に酸化物と
して存在する酸素の合計濃度を表し、この酸化物の大部
分はアルミナ(Al 2 O 3 ) 介在物であるから、TiＮ以外の介
在物量とT.O との関係は概ね比例していると考えられる
ため、鋳込み前の溶鋼中の介在物数を調査した。結果を
図６にグラフで示す。
【００２３】図６から分かるように、sol.Alや[Ti]で溶
鋼中の濃度を抑制しても元の溶鋼の介在物量が多ければ
ノズルへの付着量の増加は免れない。そこで、本発明で
は、介在物付着量とT.O との関係に基づいて鋳込み前溶
鋼のT.O を0.01％以下と限定する。
鋼中の濃度を抑制しても元の溶鋼の介在物量が多ければ
ノズルへの付着量の増加は免れない。そこで、本発明で
は、介在物付着量とT.O との関係に基づいて鋳込み前溶
鋼のT.O を0.01％以下と限定する。
【００２４】以上のようにして、Ｎ含有量：0.0016％以
下の溶鋼にAlを添加し、その後にTiを添加することによ
り、溶鋼のAl含有量：0.02％以上、Ti含有量：0.005 ％
以上1.0 ％以下、トータル酸素含有量T.O:0.01％以下と
してから、ノズルを通して前記溶鋼を供給することによ
り、ノズルの閉塞を防止することができ、操業の安定
化、効率化さらに歩留りの向上を図ることができる。
下の溶鋼にAlを添加し、その後にTiを添加することによ
り、溶鋼のAl含有量：0.02％以上、Ti含有量：0.005 ％
以上1.0 ％以下、トータル酸素含有量T.O:0.01％以下と
してから、ノズルを通して前記溶鋼を供給することによ
り、ノズルの閉塞を防止することができ、操業の安定
化、効率化さらに歩留りの向上を図ることができる。
【００２５】さらに、本発明を実施例を参照しながら詳
述するが、これは本発明の例示であり、これにより本発
明が限定されるものではない。
述するが、これは本発明の例示であり、これにより本発
明が限定されるものではない。
【００２６】
【実施例】タンディッシュに一旦溜めた溶鋼にAlを添加
後５分間経過してからTiを添加して、表１に示すＮ量、
Al量、Ti量およびT.O を有する３種類の溶鋼ａ〜ｃ各20
0kg を製造し、図７に示す断面形状のアルミナグラファ
イト製タンディッシュノズル１を通して鋳型へ鋳込ん
だ。鋳込み後にタンディッシュノズル１内における付着
介在物の厚さを測定した。付着介在物の厚さが薄ければ
薄いほどそれだけノズル注入時のノズル詰まりが防止さ
れると考えられる。結果を表２に示す。
後５分間経過してからTiを添加して、表１に示すＮ量、
Al量、Ti量およびT.O を有する３種類の溶鋼ａ〜ｃ各20
0kg を製造し、図７に示す断面形状のアルミナグラファ
イト製タンディッシュノズル１を通して鋳型へ鋳込ん
だ。鋳込み後にタンディッシュノズル１内における付着
介在物の厚さを測定した。付着介在物の厚さが薄ければ
薄いほどそれだけノズル注入時のノズル詰まりが防止さ
れると考えられる。結果を表２に示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】表２から明らかなように、[Ti]＝1.0 ％の
場合が[Ti]＝０％の場合より介在物付着量の点で改善さ
れ、[Ti]＝0.03％の時は介在物付着量は３種類の中で最
小となり、本発明の介在物付着防止効果が明らかであ
る。
場合が[Ti]＝０％の場合より介在物付着量の点で改善さ
れ、[Ti]＝0.03％の時は介在物付着量は３種類の中で最
小となり、本発明の介在物付着防止効果が明らかであ
る。
【００３０】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
溶鋼をノズルを通して供給する際に、溶鋼中の非金属介
在物のノズル内面への付着を抑制ないしは防止できる。
溶鋼をノズルを通して供給する際に、溶鋼中の非金属介
在物のノズル内面への付着を抑制ないしは防止できる。
【図１】Al添加後にTiを添加を行った場合の[Al]、[Ti]
およびT.O の経時的変化を示すグラフである。
およびT.O の経時的変化を示すグラフである。
【図２】Ti添加後にAlを添加を行った場合の[Al]、[Ti]
およびT.O の経時的変化を示すグラフである。
およびT.O の経時的変化を示すグラフである。
【図３】Al−Ti脱酸時のノズルへの介在物付着機構を解
明するために、７水準の[Ti]毎の介在物の面積率を介在
物の種類毎に分けて表したグラフである。
明するために、７水準の[Ti]毎の介在物の面積率を介在
物の種類毎に分けて表したグラフである。
【図４】[Ti]とノズルへの介在物付着量 (付着厚さ) と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図５】[Ti]と鋼中酸素の活量係数との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図６】鋳込み前の溶鋼中の介在物数を調査した結果を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図７】実施例に用いたタンディッシュノズルの縦断面
形状を示す説明図である。
形状を示す説明図である。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−143740（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−45457（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−27414（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−5232（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−59226（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−125620（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22D 11/10 340 B22D 41/50 510 C21C 7/00 C21C 7/06
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｎ含有量：0.0016重量％以下の溶鋼にAl
を添加し、その後にTiを添加することにより、前記溶鋼
のAl含有量：0.02重量％以上、Ti含有量：0.005 重量％
以上1.0 重量％以下、トータル酸素含有量T.O ：0.01重
量％以下としてから、ノズルを通して前記溶鋼を供給す
ることを特徴とするノズル詰まりを防止した溶鋼の供給
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15085092A JP2953197B2 (ja) | 1992-06-10 | 1992-06-10 | ノズル詰まりを防止した溶鋼の供給方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15085092A JP2953197B2 (ja) | 1992-06-10 | 1992-06-10 | ノズル詰まりを防止した溶鋼の供給方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05337616A JPH05337616A (ja) | 1993-12-21 |
| JP2953197B2 true JP2953197B2 (ja) | 1999-09-27 |
Family
ID=15505746
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15085092A Expired - Lifetime JP2953197B2 (ja) | 1992-06-10 | 1992-06-10 | ノズル詰まりを防止した溶鋼の供給方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2953197B2 (ja) |
-
1992
- 1992-06-10 JP JP15085092A patent/JP2953197B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05337616A (ja) | 1993-12-21 |
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