JP2943956B2 - 横置回転円筒体の通芯方法 - Google Patents
横置回転円筒体の通芯方法Info
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- JP2943956B2 JP2943956B2 JP31234592A JP31234592A JP2943956B2 JP 2943956 B2 JP2943956 B2 JP 2943956B2 JP 31234592 A JP31234592 A JP 31234592A JP 31234592 A JP31234592 A JP 31234592A JP 2943956 B2 JP2943956 B2 JP 2943956B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，ロータリキルン，ドラ
イヤ，クーラ等の横置回転円筒体の通芯方法に係り，特
に休転して回転円筒体内に作業員が入ることなく，運転
中支障なく実施できる横置回転円筒体の通芯方法に関す
る。
イヤ，クーラ等の横置回転円筒体の通芯方法に係り，特
に休転して回転円筒体内に作業員が入ることなく，運転
中支障なく実施できる横置回転円筒体の通芯方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】ロータリキルンのような横置回転円筒体
１は，図５に示すように，たとえば直径４〜６ｍ，長さ
１００〜１２０ｍの円筒形状の胴体２が長手方向複数個
の支点において，胴体２に下敷板３ａを介して周設した
タイヤ３とこれを支承する左右一対のサポーティングロ
ーラ４，４によって回転支持され，胴体２の１個所に周
設されるガースギア５と図示しないピニオンギア駆動装
置によって回転駆動される。一方，胴体２の内部には図
６に示すように内周面に複数個の分割された円環状の内
張煉瓦が取り付けられ，内部に供給された原料Ｍは１５
００〜１６００℃の高温状態で焼成されながら回転転動
し，このため胴体２の表面温度は１５０〜４００℃とな
る。また，ロータリキルンは総重量３０００〜４０００
トンの荷重を４〜５個所のローラ支点で支承するので非
常に苛酷な状態にさらされる。
１は，図５に示すように，たとえば直径４〜６ｍ，長さ
１００〜１２０ｍの円筒形状の胴体２が長手方向複数個
の支点において，胴体２に下敷板３ａを介して周設した
タイヤ３とこれを支承する左右一対のサポーティングロ
ーラ４，４によって回転支持され，胴体２の１個所に周
設されるガースギア５と図示しないピニオンギア駆動装
置によって回転駆動される。一方，胴体２の内部には図
６に示すように内周面に複数個の分割された円環状の内
張煉瓦が取り付けられ，内部に供給された原料Ｍは１５
００〜１６００℃の高温状態で焼成されながら回転転動
し，このため胴体２の表面温度は１５０〜４００℃とな
る。また，ロータリキルンは総重量３０００〜４０００
トンの荷重を４〜５個所のローラ支点で支承するので非
常に苛酷な状態にさらされる。
【０００３】このような高熱および高荷重の苛酷な使用
状態に耐えるためには，回転円筒体１の真直度がある許
容範囲内にあることが要求される。もしこの許容限度を
越えて運転を継続すると，胴体２に熱応力を伴う大きな
曲げ応力が加わり亀裂が入って損傷したり，タイヤ３を
支えるサポーティングローラ４のローラ軸受４ａに大き
な支点荷重がかかって発熱したり，タイヤ３やローラ４
の表面や内部に亀裂が生じて重大事故を惹起するなどの
トラブルを起こすことになる。
状態に耐えるためには，回転円筒体１の真直度がある許
容範囲内にあることが要求される。もしこの許容限度を
越えて運転を継続すると，胴体２に熱応力を伴う大きな
曲げ応力が加わり亀裂が入って損傷したり，タイヤ３を
支えるサポーティングローラ４のローラ軸受４ａに大き
な支点荷重がかかって発熱したり，タイヤ３やローラ４
の表面や内部に亀裂が生じて重大事故を惹起するなどの
トラブルを起こすことになる。
【０００４】したがって，胴体２が真直に対してどの程
度ずれているかを測定して，その修正量を決定し，サポ
ーティングローラ４の軸受４ａを支持する軸受台４ｂを
移動することにより真直状態に近づける通芯作業が必要
となる。これらの通芯方法のひとつとして，従来内部通
芯と呼ばれる方法があり，図７や図８に示すように，胴
体内部中央にマト（的）１０を固設し，胴体後方に設置
した光源１２の光直進性を利用して回転円筒体１を９０
゜毎に回転させて，各タイヤ部（ローラ支点部）の胴体
２の中心点と光の通過点とのずれ（偏差）Ｄを測定する
ものである。
度ずれているかを測定して，その修正量を決定し，サポ
ーティングローラ４の軸受４ａを支持する軸受台４ｂを
移動することにより真直状態に近づける通芯作業が必要
となる。これらの通芯方法のひとつとして，従来内部通
芯と呼ばれる方法があり，図７や図８に示すように，胴
体内部中央にマト（的）１０を固設し，胴体後方に設置
した光源１２の光直進性を利用して回転円筒体１を９０
゜毎に回転させて，各タイヤ部（ローラ支点部）の胴体
２の中心点と光の通過点とのずれ（偏差）Ｄを測定する
ものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら，このよ
うな内部通芯方法は，ロータリキルンの休転時で，か
つ，太陽の直射によって胴体の上下で異なる受熱のアン
バランスを避けるため，夜間に内部に人が出入りできる
程度に冷却された後にしか測定できない。したがって，
本来胴体が常時回転しており，かつ，受熱状態の場合の
通芯を実施するのが望ましいにも拘らず，止むを得ず冷
却停止の状態で通芯していた。また，この内部通芯方法
では，耐火煉瓦の着脱が不可能で，かつ，マト１０の設
置および測定完了後の撤去作業と測定中の胴体の回転動
作など測定時間や労力が多大であるばかりでなく，マト
１０のきり穴１０ａを胴体断面の中心に据える精度が悪
いために測定精度が低く，かつ，測定結果の判定が困難
であるという難点があった。
うな内部通芯方法は，ロータリキルンの休転時で，か
つ，太陽の直射によって胴体の上下で異なる受熱のアン
バランスを避けるため，夜間に内部に人が出入りできる
程度に冷却された後にしか測定できない。したがって，
本来胴体が常時回転しており，かつ，受熱状態の場合の
通芯を実施するのが望ましいにも拘らず，止むを得ず冷
却停止の状態で通芯していた。また，この内部通芯方法
では，耐火煉瓦の着脱が不可能で，かつ，マト１０の設
置および測定完了後の撤去作業と測定中の胴体の回転動
作など測定時間や労力が多大であるばかりでなく，マト
１０のきり穴１０ａを胴体断面の中心に据える精度が悪
いために測定精度が低く，かつ，測定結果の判定が困難
であるという難点があった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】以上述べた課題を解決し
て，簡便，かつ，正確な通芯作業を実施するため本発明
の方法では，胴体の軸線方向複数個所に周設したタイヤ
と該タイヤを支承する左右一対のサポーティングローラ
によって回転支持される横置回転円筒体の通芯作業にお
いて，測定基準線を回転駆動用のガースギアの直近のロ
ーラ支点の胴体最下点を通過し回転円筒体の軸線方向に
延在する直線と定め，前記各々のローラ支点における胴
体最下点と前記測定基準線との間の水平偏差を測定する
とともに，該各々のローラ支点における胴体最下点の１
回転中における高さの平均値と前記測定基準線との間の
垂直偏差を測定し，該水平偏差ならびに垂直偏差を矯正
する方向に前記左右一対のサポーティングローラの軸受
台を水平移動する通芯方法とした。
て，簡便，かつ，正確な通芯作業を実施するため本発明
の方法では，胴体の軸線方向複数個所に周設したタイヤ
と該タイヤを支承する左右一対のサポーティングローラ
によって回転支持される横置回転円筒体の通芯作業にお
いて，測定基準線を回転駆動用のガースギアの直近のロ
ーラ支点の胴体最下点を通過し回転円筒体の軸線方向に
延在する直線と定め，前記各々のローラ支点における胴
体最下点と前記測定基準線との間の水平偏差を測定する
とともに，該各々のローラ支点における胴体最下点の１
回転中における高さの平均値と前記測定基準線との間の
垂直偏差を測定し，該水平偏差ならびに垂直偏差を矯正
する方向に前記左右一対のサポーティングローラの軸受
台を水平移動する通芯方法とした。
【０００７】
【作用】本発明の方法においては，各ローラ支点の胴体
の最下点と予め設定した測定基準線との水平偏差および
垂直偏差を運転中に測定し，その結果に応じて各ローラ
支点における左右一対のローラ軸間距離を伸縮したり，
同一方向に平行移動したりすることにより水平偏差と垂
直偏差を個別に矯正できるので，正確かつ，簡便に通芯
作業を実施できる。
の最下点と予め設定した測定基準線との水平偏差および
垂直偏差を運転中に測定し，その結果に応じて各ローラ
支点における左右一対のローラ軸間距離を伸縮したり，
同一方向に平行移動したりすることにより水平偏差と垂
直偏差を個別に矯正できるので，正確かつ，簡便に通芯
作業を実施できる。
【０００８】
【実施例】以下図面に基づいて本発明の詳細について説
明する。図１〜図４は本発明に係り，図１は通芯作業中
の回転円筒体の平面図，図２は図１のＡ−Ａ視の横断面
図，図３は通芯作業中の回転円筒体の側面図，図４は図
３のＢ−Ｂ視の横断面図である。まず，図１に示すよう
に測定基準線（以下基準線Ｍと呼ぶ）として，ガースギ
ア５にもっとも近いタイヤ３を支承するローラ４，４に
おけるローラ支点の胴体２の最下点Ｘ0 を通過し，回転
円筒体１の軸線方向に伸びた直線を採用する。したがっ
てこのローラ支点の水平方向のずれＤａ（水平偏差）は
０である。これに対してその他のローラ支点における胴
体２の最下点ＸのずれＤａを各々測定する。最下点Ｘの
ずれＤａは，図２に示すように，回転円筒体１の中心線
（両ローラ４，４，間の中心と直交する）と基準線Ｍ直
下の基準点ｍとの水平距離でもある。左右のローラ径が
不均一である場合にはその差異を考慮して両ローラ軸芯
間の中心を胴体最下点とせず胴体最下点Ｘの位置を修正
する。
明する。図１〜図４は本発明に係り，図１は通芯作業中
の回転円筒体の平面図，図２は図１のＡ−Ａ視の横断面
図，図３は通芯作業中の回転円筒体の側面図，図４は図
３のＢ−Ｂ視の横断面図である。まず，図１に示すよう
に測定基準線（以下基準線Ｍと呼ぶ）として，ガースギ
ア５にもっとも近いタイヤ３を支承するローラ４，４に
おけるローラ支点の胴体２の最下点Ｘ0 を通過し，回転
円筒体１の軸線方向に伸びた直線を採用する。したがっ
てこのローラ支点の水平方向のずれＤａ（水平偏差）は
０である。これに対してその他のローラ支点における胴
体２の最下点ＸのずれＤａを各々測定する。最下点Ｘの
ずれＤａは，図２に示すように，回転円筒体１の中心線
（両ローラ４，４，間の中心と直交する）と基準線Ｍ直
下の基準点ｍとの水平距離でもある。左右のローラ径が
不均一である場合にはその差異を考慮して両ローラ軸芯
間の中心を胴体最下点とせず胴体最下点Ｘの位置を修正
する。
【０００９】一方，垂直偏差を表わすずれＤｈは，図
３，図４に示すように，ガースギア５にもっとも近いタ
イヤ３を支承するローラ４，４におけるローラ支点の胴
体２の基準胴体最下点Ｘ0 を通過し，回転円筒体１を軸
線方向に伸びた前記の基準線Ｍと各ローラ支点における
胴体最下点Ｘの胴体１回転中の平均値との差異を示し，
実際の測定には，図４に示すように，各ローラ支点に設
けた昇降測定装置３０によって測定する。昇降測定装置
３０は上端に回転自在にローラ３１を軸承したロッド３
２を圧縮コイルばね３３で上方に付勢した状態で胴体最
下点Ｘに押付け，回転中の上下動を差動トランス３６で
電気信号に交換して演算装置３７および表示装置３８で
記録ならびに表示するものである。垂直偏差Ｄａ（ず
れ）は図３に示すように，前記の基準線Ｍの直下に距離
Ｈだけ下降した基準線Ｍと平行な仮想基準線Ｎからの各
ローラ支点からの測定高さｈ1 ，ｈ2 ，ｈ3 ，…と基準
高さＨとの差異によって求められる。
３，図４に示すように，ガースギア５にもっとも近いタ
イヤ３を支承するローラ４，４におけるローラ支点の胴
体２の基準胴体最下点Ｘ0 を通過し，回転円筒体１を軸
線方向に伸びた前記の基準線Ｍと各ローラ支点における
胴体最下点Ｘの胴体１回転中の平均値との差異を示し，
実際の測定には，図４に示すように，各ローラ支点に設
けた昇降測定装置３０によって測定する。昇降測定装置
３０は上端に回転自在にローラ３１を軸承したロッド３
２を圧縮コイルばね３３で上方に付勢した状態で胴体最
下点Ｘに押付け，回転中の上下動を差動トランス３６で
電気信号に交換して演算装置３７および表示装置３８で
記録ならびに表示するものである。垂直偏差Ｄａ（ず
れ）は図３に示すように，前記の基準線Ｍの直下に距離
Ｈだけ下降した基準線Ｍと平行な仮想基準線Ｎからの各
ローラ支点からの測定高さｈ1 ，ｈ2 ，ｈ3 ，…と基準
高さＨとの差異によって求められる。
【００１０】以上のようにして，ガースギア５に直近の
ローラ支点以外の各ローラ支点における水平偏差Ｄａと
垂直偏差Ｄｈが求められた後，修正（矯正）作業に入
る。修正作業は上記の水平偏差Ｄａに基づいて左右一対
のローラ４，４を同一方向に同一距離だけ水平平行移動
し，両ローラ軸心間の中心位置が基準線Ｍと一致するよ
うに修正する。一方，垂直偏差Ｄｈに対しては左右のロ
ーラ４，４を同一距離だけ近接または離間することによ
って胴体最下点を昇降する。
ローラ支点以外の各ローラ支点における水平偏差Ｄａと
垂直偏差Ｄｈが求められた後，修正（矯正）作業に入
る。修正作業は上記の水平偏差Ｄａに基づいて左右一対
のローラ４，４を同一方向に同一距離だけ水平平行移動
し，両ローラ軸心間の中心位置が基準線Ｍと一致するよ
うに修正する。一方，垂直偏差Ｄｈに対しては左右のロ
ーラ４，４を同一距離だけ近接または離間することによ
って胴体最下点を昇降する。
【００１１】以上２つの操作をそれぞれ各ローラ支点位
置における水平偏差Ｄａと垂直偏差Ｄｈに基づいて胴体
最下点位置を水平移動または昇降することによって，胴
体２の最下点を連続する直線は基準線Ｍと一致またはほ
ぼ一致し通芯作業は完了する。なお，胴体２の１回転中
に図４に示した波形が上下変動する理由は，熱や荷重に
よる胴体の変形，下敷板やタイヤの偏摩耗，あるいは胴
体とタイヤ内面との間に生じるすきまＳ（図６に図示）
の変化や回転のずれ等に由るものである。
置における水平偏差Ｄａと垂直偏差Ｄｈに基づいて胴体
最下点位置を水平移動または昇降することによって，胴
体２の最下点を連続する直線は基準線Ｍと一致またはほ
ぼ一致し通芯作業は完了する。なお，胴体２の１回転中
に図４に示した波形が上下変動する理由は，熱や荷重に
よる胴体の変形，下敷板やタイヤの偏摩耗，あるいは胴
体とタイヤ内面との間に生じるすきまＳ（図６に図示）
の変化や回転のずれ等に由るものである。
【００１２】
【発明の効果】以上説明したように，本発明の通芯方法
によれば，運転を停止することなく運転中任意に簡便容
易に，かつ，正確に測定および通芯矯正作業が実施でき
る。また，測定時間が大幅に短縮され，煉瓦解体作業な
らびに測定設備の設置や撤去も不要でメインテナンスコ
ストは大幅に低減される。
によれば，運転を停止することなく運転中任意に簡便容
易に，かつ，正確に測定および通芯矯正作業が実施でき
る。また，測定時間が大幅に短縮され，煉瓦解体作業な
らびに測定設備の設置や撤去も不要でメインテナンスコ
ストは大幅に低減される。
【図１】本発明に係る通芯作業中の回転円筒体の平面図
である。
である。
【図２】図１のＡ−Ａ視の横断面図である。
【図３】本発明に係る通芯作業中の回転円筒体の側面図
である。
である。
【図４】図３のＢ−Ｂ視の横断面図である。
【図５】回転円筒体の側断面図である。
【図６】回転円筒体の横断面図である。
【図７】従来の内部通芯測定方法を示す斜視図である。
【図８】従来の内部通芯測定方法を示す概念図である。
１ 回転円筒体 ２ 胴体 ２ａ 耐火煉瓦 ３ タイヤ ３ａ 下敷板 ４ サポーティングローラ（ローラ） ４ａ ローラ軸受 ４ｂ ローラ軸受台 ５ ガースギア １０ マト（的） １０ａ きり穴 １２ 光源 ３０ 昇降測定装置 ３１ ローラ ３２ ロッド ３３ 圧縮コイルばね ３６ 差動トランス ３７ 演算装置 ３８ 表示装置 Ｄ ずれ Ｄａ ずれ（水平偏差） Ｄｈ ずれ（垂直偏差） Ｍ 測定基準線（基準線） ｍ 基準点 Ｎ 仮想基準線 Ｓ すきま Ｘ 胴体最下点 Ｘ0 基準胴体最下点
Claims (1)
- 【請求項１】 胴体の軸線方向複数個所に周設したタイ
ヤと該タイヤを支承する左右一対のサポーティングロー
ラによって回転支持される横置回転円筒体の通芯作業に
おいて，測定基準線を回転駆動用のガースギアの直近の
ローラ支点の胴体最下点を通過し回転円筒体の軸線方向
に延在する直線と定め，前記各々のローラ支点における
胴体最下点と前記測定基準線との間の水平偏差を測定す
るとともに，該各々のローラ支点における胴体最下点の
１回転中における高さの平均値と前記測定基準線との間
の垂直偏差を測定し，該水平偏差ならびに垂直偏差を矯
正する方向に前記左右一対のサポーティングローラの軸
受台を水平移動する横置回転円筒体の通芯方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31234592A JP2943956B2 (ja) | 1992-11-20 | 1992-11-20 | 横置回転円筒体の通芯方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31234592A JP2943956B2 (ja) | 1992-11-20 | 1992-11-20 | 横置回転円筒体の通芯方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06159942A JPH06159942A (ja) | 1994-06-07 |
| JP2943956B2 true JP2943956B2 (ja) | 1999-08-30 |
Family
ID=18028130
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31234592A Expired - Fee Related JP2943956B2 (ja) | 1992-11-20 | 1992-11-20 | 横置回転円筒体の通芯方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2943956B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20140134558A1 (en) * | 2011-06-27 | 2014-05-15 | Holcim Technology Ltd. | Method and device for detecting straightness deviations and/or deformations in a rotary kiln |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5242065B2 (ja) * | 2007-02-22 | 2013-07-24 | 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 | 間接加熱式キルン |
| FI122500B (fi) * | 2009-11-11 | 2012-02-29 | Andritz Oy | Menetelmä ja laitteisto pyörivän sylinterimäisen laitteen mittaamiseksi ja linjaamiseksi |
| JP6103430B2 (ja) * | 2013-03-22 | 2017-03-29 | 宇部興産株式会社 | ロータリーキルンの軸心補正装置およびロータリーキルンの軸心補正方法 |
| JP6591925B2 (ja) * | 2016-03-31 | 2019-10-16 | 高砂工業株式会社 | ロータリーキルン |
| JP7354553B2 (ja) * | 2019-02-26 | 2023-10-03 | 住友金属鉱山株式会社 | ロータリーキルン、及びロータリーキルンの運転方法 |
-
1992
- 1992-11-20 JP JP31234592A patent/JP2943956B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20140134558A1 (en) * | 2011-06-27 | 2014-05-15 | Holcim Technology Ltd. | Method and device for detecting straightness deviations and/or deformations in a rotary kiln |
| US9719724B2 (en) * | 2011-06-27 | 2017-08-01 | Holcim Technology Ltd | Method and device for detecting straightness deviations and/or deformations in a rotary kiln |
| US10254045B2 (en) | 2011-06-27 | 2019-04-09 | Holcim Technology Ltd. | Method and device for detecting straightness deviations and/or deformations in a rotary kiln |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06159942A (ja) | 1994-06-07 |
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Legal Events
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