JP2922079B2 - 制振ケーブル - Google Patents
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Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B5/00—Making ropes or cables from special materials or of particular form
- D07B5/005—Making ropes or cables from special materials or of particular form characterised by their outer shape or surface properties
- D07B5/006—Making ropes or cables from special materials or of particular form characterised by their outer shape or surface properties by the properties of an outer surface polymeric coating
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2501/00—Application field
- D07B2501/20—Application field related to ropes or cables
- D07B2501/2015—Construction industries
- D07B2501/203—Bridges
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、吊構造用ケーブル例え
ば斜張橋ケーブル，吊橋ハンガー等のケーブル類あるい
は送電線ケーブル等に用いられるものでケーブルに作用
する風荷重の増大を招くことがなく、かつ風・雨による
振動を抑える制振ケーブルに関するものである。
ば斜張橋ケーブル，吊橋ハンガー等のケーブル類あるい
は送電線ケーブル等に用いられるものでケーブルに作用
する風荷重の増大を招くことがなく、かつ風・雨による
振動を抑える制振ケーブルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】斜張橋等の吊構造ケーブルや送電線ケー
ブルには、防食対策として、ポリエチレン被覆された円
形断面を持つケーブルが広く用いられるようになってき
た。ところが円形断面を持つケーブルには、風による微
小振幅を伴う渦励振の他に、雨と風の相互作用により大
振幅で振動するレインバイブレーションが発生する。特
に、ポリエチレン被覆された円形断面ケーブルが傾斜し
て配置された場合、防食被覆部表面に降雨による水路が
形成され易く、ある風速域で発散的な振動が発生し、ケ
ーブル定着部に大きな角変化が生じて大きな曲げ応力や
疲労による破壊が懸念されるためこの振動を抑制する対
策として、以下の従来技術が挙げられる。
ブルには、防食対策として、ポリエチレン被覆された円
形断面を持つケーブルが広く用いられるようになってき
た。ところが円形断面を持つケーブルには、風による微
小振幅を伴う渦励振の他に、雨と風の相互作用により大
振幅で振動するレインバイブレーションが発生する。特
に、ポリエチレン被覆された円形断面ケーブルが傾斜し
て配置された場合、防食被覆部表面に降雨による水路が
形成され易く、ある風速域で発散的な振動が発生し、ケ
ーブル定着部に大きな角変化が生じて大きな曲げ応力や
疲労による破壊が懸念されるためこの振動を抑制する対
策として、以下の従来技術が挙げられる。
【０００３】例えば、特開昭６３−１９７７０３，特
開平１−１４６００６に開示されているようなケーブル
を防食するためポリエチレンからなる防食被覆の全表面
に、図９（ａ），（ｂ）又は（ｃ），（ｄ）に示すよう
なケーブル３の軸方向全長にわたって数ｍｍ程度の高さ
の線状突起７または溝６を設けることにより、防食ケー
ブル周辺の空気流を制御し、レインバイブレーションの
発生原因となる水路の形成を阻止し、振動を抑制する方
式。
開平１−１４６００６に開示されているようなケーブル
を防食するためポリエチレンからなる防食被覆の全表面
に、図９（ａ），（ｂ）又は（ｃ），（ｄ）に示すよう
なケーブル３の軸方向全長にわたって数ｍｍ程度の高さ
の線状突起７または溝６を設けることにより、防食ケー
ブル周辺の空気流を制御し、レインバイブレーションの
発生原因となる水路の形成を阻止し、振動を抑制する方
式。
【０００４】図１０に示すように、橋桁９を支持する
多数のケーブル３をワイヤーロープ８により相互に連結
して、ケーブルの見かけの剛度、減衰性能を高めること
により振動を抑制する方式。
多数のケーブル３をワイヤーロープ８により相互に連結
して、ケーブルの見かけの剛度、減衰性能を高めること
により振動を抑制する方式。
【０００５】図１１に示すように、ケーブル３の定着
部近傍に、オイルダンパーあるいは粘弾性体を利用した
ダンパー類１０を取り付けて減衰効果を増加させること
により振動を抑制する方式がある。
部近傍に、オイルダンパーあるいは粘弾性体を利用した
ダンパー類１０を取り付けて減衰効果を増加させること
により振動を抑制する方式がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの従来
技術は以下のような課題があった。
技術は以下のような課題があった。
【０００７】においては、防食被覆の表面に高さ数ｍ
ｍで幅が数ｍｍ程度の線状突起もしくは溝を設けること
により、ケーブル表面に発生する水路の形成を阻害し、
レインバイブレーションの発現を抑制する方法である
が、この場合水路の形成を阻止するためには、ケーブル
全表面にわたってケーブル径の２〜３％程度の高さの突
起または溝を設けるため、円滑な表面を持つ円形ケーブ
ルに比べるとケーブル断面の抗力係数が著しく増加す
る。このために斜張橋の様な構造物においてはケーブル
に作用する風荷重が増大し、そのため桁や塔の設計断面
が過大となる恐れがある。また架設作業を行うとき、防
食被覆の切り欠き部から亀裂等の損傷が発生するのを防
止しなければならないことや、ケーブル設置時において
ケーブルがねじれることにより溝や突起が回転し、本来
の機能を発揮できない恐れがあるために、製作および架
設上の取扱いに大幅な制限を設定しなければならない問
題点があった。
ｍで幅が数ｍｍ程度の線状突起もしくは溝を設けること
により、ケーブル表面に発生する水路の形成を阻害し、
レインバイブレーションの発現を抑制する方法である
が、この場合水路の形成を阻止するためには、ケーブル
全表面にわたってケーブル径の２〜３％程度の高さの突
起または溝を設けるため、円滑な表面を持つ円形ケーブ
ルに比べるとケーブル断面の抗力係数が著しく増加す
る。このために斜張橋の様な構造物においてはケーブル
に作用する風荷重が増大し、そのため桁や塔の設計断面
が過大となる恐れがある。また架設作業を行うとき、防
食被覆の切り欠き部から亀裂等の損傷が発生するのを防
止しなければならないことや、ケーブル設置時において
ケーブルがねじれることにより溝や突起が回転し、本来
の機能を発揮できない恐れがあるために、製作および架
設上の取扱いに大幅な制限を設定しなければならない問
題点があった。
【０００８】においては、ケーブル相互をワイヤーロ
ープにより連結するために、クランプ等の治具によりケ
ーブルを締め付ける必要があるが、ケーブル表面層を構
成しているポリエチレンからなる防食被覆はクリープが
大きい材料であるため締め付け力が弱まり、そのため滑
りに対する十分な安全率を保つには定期的なメンテナン
スが必要となる。また、ケーブルを連結するワイヤーロ
ープは、斜張橋の景観を損ねる。
ープにより連結するために、クランプ等の治具によりケ
ーブルを締め付ける必要があるが、ケーブル表面層を構
成しているポリエチレンからなる防食被覆はクリープが
大きい材料であるため締め付け力が弱まり、そのため滑
りに対する十分な安全率を保つには定期的なメンテナン
スが必要となる。また、ケーブルを連結するワイヤーロ
ープは、斜張橋の景観を損ねる。
【０００９】においては、制振ダンパーを全ケーブル
に取り付けるため、ケーブル定着部近傍に付属構造物を
設けることが必要となる。また、橋梁が大型化してケー
ブル長が長くなると、橋桁近傍では十分な制振効果が得
られなくなり高い位置に設ける必要が生じて、美観の面
からも好ましくない。
に取り付けるため、ケーブル定着部近傍に付属構造物を
設けることが必要となる。また、橋梁が大型化してケー
ブル長が長くなると、橋桁近傍では十分な制振効果が得
られなくなり高い位置に設ける必要が生じて、美観の面
からも好ましくない。
【００１０】本発明は、従来技術のようにケーブルに付
加的な部材を取り付けたり、防食被覆の強度特性に大き
な悪影響を与えることもなく、比較的容易に製作可能な
対策でケーブルに作用する風荷重の増大を招くことがな
く、レインバイブレーションの発生を抑制した制振ケー
ブルを提供することを目的とするものである。
加的な部材を取り付けたり、防食被覆の強度特性に大き
な悪影響を与えることもなく、比較的容易に製作可能な
対策でケーブルに作用する風荷重の増大を招くことがな
く、レインバイブレーションの発生を抑制した制振ケー
ブルを提供することを目的とするものである。
【００１１】
【課題を解決する手段および作用】雨と風の相互作用に
より円形の防食ケーブルに発生するレインバイブレーシ
ョンと呼ばれる振動現象は、防食ケーブルの上面および
下面の特定位置にある幅をもった水路の形成が原因と考
えられることから、この水路形成の阻止がレインバイブ
レーション抑制の対策となる。
より円形の防食ケーブルに発生するレインバイブレーシ
ョンと呼ばれる振動現象は、防食ケーブルの上面および
下面の特定位置にある幅をもった水路の形成が原因と考
えられることから、この水路形成の阻止がレインバイブ
レーション抑制の対策となる。
【００１２】水路形成の阻止のために本発明は、防食被
覆の表面に複数の円形状又は多角形状の凹または凸の集
合部を設ける。この凹部または凸部は、ケーブル表面の
滑らかな気流を乱すことにより水路の形成を阻止するこ
とができ、レインバイブレーションの発生を抑制する。
覆の表面に複数の円形状又は多角形状の凹または凸の集
合部を設ける。この凹部または凸部は、ケーブル表面の
滑らかな気流を乱すことにより水路の形成を阻止するこ
とができ、レインバイブレーションの発生を抑制する。
【００１３】凹または凸の集合部はケーブル全長にわた
って整列あるいはランダムに多数配置し、その面積の和
が、ケーブルの単位表面積（凹凸部も含めた）に占める
割合が１０〜３０％の範囲になるようにする。この理由
は、ケーブルに作用する風荷重の増大を招くことがなく
レインバイブレーションを抑制させるためである。レイ
ンバイブレーションの抑制のためには、出来るだけ凹凸
部を多く施した方がよいが、ケーブルの表面の凹凸部が
増加すると平滑な面が減少しその結果、抗力係数が増加
して風荷重が増大する。円断面の抗力係数は平滑な表面
を持つ形状が最も小さく、直径が１０〜２０ｃｍのケー
ブルの場合風速が５０ｍ／ｓ程度では、抗力係数ＣD は
０．５〜０．６である。ケーブルの表面に溝または突起
を施した場合、その程度が大きいほど、また加工面積が
広いほど平滑な表面からの変形が大きくなり、その結果
抗力係数は大きくなり、従来例ではＣD ＝１．２を示す
ものもある。本発明ではケーブル表面への凹凸加工面積
を１０％〜３０％と小さくして、抗力係数の増加の抑制
を図ったもので風速５０ｍ／ｓでも抗力係数ＣD は約
０．６で凹凸のない円断面とほぼ同等である。従って、
従来の表面に溝又は突起を設け従来の制振ケーブルの抗
力係数１．０〜１．２に比べ、ケーブルへの風荷重を大
幅に低減させしかもレインバイブレーションの発生も抑
制できるものである。
って整列あるいはランダムに多数配置し、その面積の和
が、ケーブルの単位表面積（凹凸部も含めた）に占める
割合が１０〜３０％の範囲になるようにする。この理由
は、ケーブルに作用する風荷重の増大を招くことがなく
レインバイブレーションを抑制させるためである。レイ
ンバイブレーションの抑制のためには、出来るだけ凹凸
部を多く施した方がよいが、ケーブルの表面の凹凸部が
増加すると平滑な面が減少しその結果、抗力係数が増加
して風荷重が増大する。円断面の抗力係数は平滑な表面
を持つ形状が最も小さく、直径が１０〜２０ｃｍのケー
ブルの場合風速が５０ｍ／ｓ程度では、抗力係数ＣD は
０．５〜０．６である。ケーブルの表面に溝または突起
を施した場合、その程度が大きいほど、また加工面積が
広いほど平滑な表面からの変形が大きくなり、その結果
抗力係数は大きくなり、従来例ではＣD ＝１．２を示す
ものもある。本発明ではケーブル表面への凹凸加工面積
を１０％〜３０％と小さくして、抗力係数の増加の抑制
を図ったもので風速５０ｍ／ｓでも抗力係数ＣD は約
０．６で凹凸のない円断面とほぼ同等である。従って、
従来の表面に溝又は突起を設け従来の制振ケーブルの抗
力係数１．０〜１．２に比べ、ケーブルへの風荷重を大
幅に低減させしかもレインバイブレーションの発生も抑
制できるものである。
【００１４】また、本発明ではケーブル表面に形成する
凹凸は単独ではなく、複数のものを集合部として配置し
ている。これは空気流の乱流作用をより効果的に行わせ
しめるためである。
凹凸は単独ではなく、複数のものを集合部として配置し
ている。これは空気流の乱流作用をより効果的に行わせ
しめるためである。
【００１５】
【実施例】図１は本発明の第１実施例を示すものであ
り、ケーブル素線１の集合体からなるケーブルの表面
に、ポリエチレンからなる防食被覆２が施され、その防
食ケーブル３の被覆部表面に楕円形の凹部４ａを複数
（３ケ）集合した集合部４を整列配置したものである。
り、ケーブル素線１の集合体からなるケーブルの表面
に、ポリエチレンからなる防食被覆２が施され、その防
食ケーブル３の被覆部表面に楕円形の凹部４ａを複数
（３ケ）集合した集合部４を整列配置したものである。
【００１６】図２は凹部の形状例の詳細を示す。
【００１７】ケーブル外径１４０ｍｍの表面に７ｍｍ×
１２ｍｍの楕円形状凹部４ａ３個を１集合体とし、ケー
ブル軸方向に４５度の角度を持って直交するように配置
したもので、ケーブルの単位表面積に対応する凹部の面
積の和は約１５％である。１個の凹部は大きくすると乱
流効果が減少して制振効果が得にくくなるため、小さく
して複数個集めた集合部４を形成したもので、凹部４ａ
１個の面積は約７０ｍｍｍ2 とケーブル断面積の０．４
％程度としてこれを３個配置したものを１つの集合部４
とした。
１２ｍｍの楕円形状凹部４ａ３個を１集合体とし、ケー
ブル軸方向に４５度の角度を持って直交するように配置
したもので、ケーブルの単位表面積に対応する凹部の面
積の和は約１５％である。１個の凹部は大きくすると乱
流効果が減少して制振効果が得にくくなるため、小さく
して複数個集めた集合部４を形成したもので、凹部４ａ
１個の面積は約７０ｍｍｍ2 とケーブル断面積の０．４
％程度としてこれを３個配置したものを１つの集合部４
とした。
【００１８】また、凹部４ａの深さはケーブル径の２〜
３％以上になると、凹部のケーブル表面積に占める割合
増とともに抗力係数が増加するため、ケーブルに作用す
る風荷重が増加してしまう。このため制振効果が得られ
かつ抗力係数が増加しない範囲とするため、凹部４ａの
深さは１〜１．５ｍｍとケーブル径の約１％以下とし、
前記の通り、凹部のケーブル表面積に占める割合を１５
％とした。
３％以上になると、凹部のケーブル表面積に占める割合
増とともに抗力係数が増加するため、ケーブルに作用す
る風荷重が増加してしまう。このため制振効果が得られ
かつ抗力係数が増加しない範囲とするため、凹部４ａの
深さは１〜１．５ｍｍとケーブル径の約１％以下とし、
前記の通り、凹部のケーブル表面積に占める割合を１５
％とした。
【００１９】図３は本発明の第２の実施例を示すもので
あり、ケーブル素線１の集合体からなるケーブルの表面
に、ポリエチレンからなる防食被覆２が施され、その防
食ケーブル３の被覆部表面に円形状の凸部５ａを複数
（６ケ）集合した集合部５を整列配置したものである。
あり、ケーブル素線１の集合体からなるケーブルの表面
に、ポリエチレンからなる防食被覆２が施され、その防
食ケーブル３の被覆部表面に円形状の凸部５ａを複数
（６ケ）集合した集合部５を整列配置したものである。
【００２０】図４は凸部５ａの形状の詳細を示す。
【００２１】ケーブル外径１４０ｍｍの表面に直径６ｍ
ｍの円形状凸部５ａ６個を１集合体として、ケーブル軸
方向に４５度の角度を持って直交するように配置したも
のである。この場合、ケーブル単位表面積に対応する凸
部の面積の和は１２％である。１個凸部の面積は約３０
ｍｍ2 とケーブル断面積の０．２％程度としてこれを６
個配置したものを１つの集合部とした。凸部の突起の高
さは１〜１．５ｍｍとケーブル径の約１％程度とした。
ｍの円形状凸部５ａ６個を１集合体として、ケーブル軸
方向に４５度の角度を持って直交するように配置したも
のである。この場合、ケーブル単位表面積に対応する凸
部の面積の和は１２％である。１個凸部の面積は約３０
ｍｍ2 とケーブル断面積の０．２％程度としてこれを６
個配置したものを１つの集合部とした。凸部の突起の高
さは１〜１．５ｍｍとケーブル径の約１％程度とした。
【００２２】図５及び図７は本発明の前記第１実施例と
第２実施例および従来例の風洞実験結果を示す。図５に
おいて、円滑な表面を持つ無対策のケーブルは、降雨条
件の場合、風速９〜１０ｍ／ｓ程度で発散的な振動即ち
レインバイブレーションが発生するが、本発明の第１実
施例及び第２実施例のケーブルではレインバイブレーシ
ョンは全く発生しない。一方、図６に示すように１個の
凹部または凸部の面積が約２３０ｍｍ2 （ケーブル断面
積の約１．５％）と大きくし、単独配置した従来例の場
合は、１５ｍ／ｓ以上になると乱流効果が減少してレイ
ンバイブレーションが発生した。
第２実施例および従来例の風洞実験結果を示す。図５に
おいて、円滑な表面を持つ無対策のケーブルは、降雨条
件の場合、風速９〜１０ｍ／ｓ程度で発散的な振動即ち
レインバイブレーションが発生するが、本発明の第１実
施例及び第２実施例のケーブルではレインバイブレーシ
ョンは全く発生しない。一方、図６に示すように１個の
凹部または凸部の面積が約２３０ｍｍ2 （ケーブル断面
積の約１．５％）と大きくし、単独配置した従来例の場
合は、１５ｍ／ｓ以上になると乱流効果が減少してレイ
ンバイブレーションが発生した。
【００２３】図７は本発明における凹凸形状と抗力係数
ＣD の関係を実験したものでケーブル径の１％の凹また
は凸部の深さ（高さ）の円形状の表面加工面積を変化さ
せて、抗力係数を測定した結果を示したものである。こ
れによれば、ケーブル表面への加工度が単位表面積に対
応する凹または凸部の面積の和が３０％以下では抗力係
数ＣD の減少がみられ、２０％以下では凹凸のない円形
断面の抗力係数０．５とほぼ同等となる。また、円形断
面はレイノルズ数の影響を受け、その凹凸の度合いによ
り抗力係数が大きく変化することが知られている。図８
は平滑なケーブルと従来の制振ケーブルおよび本発明の
制振ケーブルのレイノルズ数に対する抗力係数ＣD を比
較して表したものである。表面が円滑な無対策のケーブ
ルは低レイノルズ数域では、抗力係数ＣD は１．２であ
り、３〜４×１０5 で限界レイノルズ数に達し、それ以
降抗力係数はやや増加して設計風速５０ｍ／ｓ領域に相
当するレイノルズ数５．５×１０5 において抗力係数Ｃ
D は０．５２となった。
ＣD の関係を実験したものでケーブル径の１％の凹また
は凸部の深さ（高さ）の円形状の表面加工面積を変化さ
せて、抗力係数を測定した結果を示したものである。こ
れによれば、ケーブル表面への加工度が単位表面積に対
応する凹または凸部の面積の和が３０％以下では抗力係
数ＣD の減少がみられ、２０％以下では凹凸のない円形
断面の抗力係数０．５とほぼ同等となる。また、円形断
面はレイノルズ数の影響を受け、その凹凸の度合いによ
り抗力係数が大きく変化することが知られている。図８
は平滑なケーブルと従来の制振ケーブルおよび本発明の
制振ケーブルのレイノルズ数に対する抗力係数ＣD を比
較して表したものである。表面が円滑な無対策のケーブ
ルは低レイノルズ数域では、抗力係数ＣD は１．２であ
り、３〜４×１０5 で限界レイノルズ数に達し、それ以
降抗力係数はやや増加して設計風速５０ｍ／ｓ領域に相
当するレイノルズ数５．５×１０5 において抗力係数Ｃ
D は０．５２となった。
【００２４】前記の本発明の実施例１及び第２実施例で
は限界レイノルズ数は１×１０5 程度となり、その後抗
力係数の増加は認められず、設計風速５０ｍ／ｓ領域に
相当するレイノルズ数５．５×１０5 において抗力係数
ＣD は０．６３となった。従って、橋梁の設計上風荷重
を算出するためのケーブルの抗力係数ＣD は、本発明の
実施例では平滑な断面に比べてもわずかに増加するのみ
である。
は限界レイノルズ数は１×１０5 程度となり、その後抗
力係数の増加は認められず、設計風速５０ｍ／ｓ領域に
相当するレイノルズ数５．５×１０5 において抗力係数
ＣD は０．６３となった。従って、橋梁の設計上風荷重
を算出するためのケーブルの抗力係数ＣD は、本発明の
実施例では平滑な断面に比べてもわずかに増加するのみ
である。
【００２５】一方、これまで制振対策を行った図９に示
すような断面の従来例の制振ケーブルでは、形状変化が
大きいため４〜５×１０4 で限界レイノルズ数に達し、
風速５０ｍ／ｓでは抗力係数ＣD は１．２となり、抗力
係数は本発明の制振ケーブルまたは平滑な表面を持つ無
対策ケーブルの約２倍以上となる。従って、このような
断面形状では制振ケーブル設計風荷重が過大となる恐れ
があり、レインバイブレーションの制振効果は得られて
も合理的な橋梁の設計とならない。
すような断面の従来例の制振ケーブルでは、形状変化が
大きいため４〜５×１０4 で限界レイノルズ数に達し、
風速５０ｍ／ｓでは抗力係数ＣD は１．２となり、抗力
係数は本発明の制振ケーブルまたは平滑な表面を持つ無
対策ケーブルの約２倍以上となる。従って、このような
断面形状では制振ケーブル設計風荷重が過大となる恐れ
があり、レインバイブレーションの制振効果は得られて
も合理的な橋梁の設計とならない。
【００２６】以上、ケーブルの防食被覆がポリエチレン
樹脂からなる場合についての実施例を示したが、ケーブ
ルの表面がフッ素樹脂で被覆された場合本発明を適用し
ても、同様の効果が得られる。
樹脂からなる場合についての実施例を示したが、ケーブ
ルの表面がフッ素樹脂で被覆された場合本発明を適用し
ても、同様の効果が得られる。
【００２７】また、本発明における凹凸の形状は円形，
楕円形の他６角形、４角、５角形等の多角形でも同様の
効果が得られる。
楕円形の他６角形、４角、５角形等の多角形でも同様の
効果が得られる。
【００２８】
【発明の効果】本発明によれば、ケーブル１の表面の防
食被覆２に、複数の円形状あるいは多角形状の凹または
凸部の集合部をケーブルの単位表面積に対応する凹また
は凸部の面積の和が１０〜３０％の範囲になるよう多数
形成し配置することにより、防食ケーブル表面上に、雨
と風の相互作用によって生じる水路の形成を阻止し、そ
れが原因で発生するレインバイブレーション発生を抑制
することができ、かつケーブル表面形状の変化に伴う抗
力係数の増加を招くことがなく、平滑な円断面とほぼ同
程度の抗力係数に抑えることができる。これにより、他
の制振ケーブルと比べるとケーブルへの風荷重を大幅に
低減でき、橋梁の合理的な設計が可能となる。特に、長
大斜張橋の場合、多数のケーブルが密に配置されるた
め、桁の橋軸直角方向の耐荷力はケーブルに生じる風荷
重に支配されるため、ケーブルの低抗力化は橋梁の設計
上きわめて有効である。
食被覆２に、複数の円形状あるいは多角形状の凹または
凸部の集合部をケーブルの単位表面積に対応する凹また
は凸部の面積の和が１０〜３０％の範囲になるよう多数
形成し配置することにより、防食ケーブル表面上に、雨
と風の相互作用によって生じる水路の形成を阻止し、そ
れが原因で発生するレインバイブレーション発生を抑制
することができ、かつケーブル表面形状の変化に伴う抗
力係数の増加を招くことがなく、平滑な円断面とほぼ同
程度の抗力係数に抑えることができる。これにより、他
の制振ケーブルと比べるとケーブルへの風荷重を大幅に
低減でき、橋梁の合理的な設計が可能となる。特に、長
大斜張橋の場合、多数のケーブルが密に配置されるた
め、桁の橋軸直角方向の耐荷力はケーブルに生じる風荷
重に支配されるため、ケーブルの低抗力化は橋梁の設計
上きわめて有効である。
【００２９】また、橋梁が長大化するとケーブル長も長
くなるため、減衰装置の取り付けによる効果は少なくな
り、空力的な対策が有効となる。本発明による空力的な
対策を用いれば構造を付加する必要もなく、美観を損な
うこともない。
くなるため、減衰装置の取り付けによる効果は少なくな
り、空力的な対策が有効となる。本発明による空力的な
対策を用いれば構造を付加する必要もなく、美観を損な
うこともない。
【００３０】以上のように、本発明は制振機能を持ち、
ケーブルに作用する風荷重を低減させ、優れた効果を発
揮する。
ケーブルに作用する風荷重を低減させ、優れた効果を発
揮する。
【図１】本発明の第１実施例でケーブル表面に楕円形の
凹部を配置した制振ケーブルを示す図。
凹部を配置した制振ケーブルを示す図。
【図２】本発明の第１実施例の凹部の形状詳細を示す
図。
図。
【図３】本発明の第２実施例でケーブル表面に円形の凸
部を配置した制振ケーブルを示す図。
部を配置した制振ケーブルを示す図。
【図４】本発明の第２実施例の凸部の形状詳細を示す
図。
図。
【図５】レインバイブレーション風洞実験結果を示す
図。
図。
【図６】風洞実験に用いた従来制振ケーブルの表面凹凸
の形状詳細を示す図。
の形状詳細を示す図。
【図７】表面加工面積と抗力係数の関係をグラフ。
【図８】本発明と従来例の制振ケーブルおよび無対策ケ
ーブルとレイノルズ数の関係をグラフ。
ーブルとレイノルズ数の関係をグラフ。
【図９】従来技術による制振ケーブル断面を示す図で
（ａ）は斜視図、（ｂ）は一部拡大図、（ｃ）は他の例
の斜視図、（ｄ）は一部拡大図。
（ａ）は斜視図、（ｂ）は一部拡大図、（ｃ）は他の例
の斜視図、（ｄ）は一部拡大図。
【図１０】ワイヤロープ張り渡しによる制振法の従来技
術を示す図。
術を示す図。
【図１１】減衰装置取り付けによる制振法の従来技術を
示す図。
示す図。
１…ケーブル素線 ２…防食被覆 ３…ケーブル ４…凹部集合部 ４ａ…凹部 ５…凸状集合部 ５ａ…凸部 ６…溝 ７…突起 ８…ワイヤーロー
プ ９…桁 １０…減衰装置
プ ９…桁 １０…減衰装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) D07B 1/00 - 1/16 E01D 1/00 E01D 11/00
Claims (2)
- 【請求項１】 表面の防食被覆に凹凸状の加工が施され
ている空中懸架ケーブルにおいて、防食被覆表面に複数
の円形または多角形状の凹または凸の集合部を、ケーブ
ルの単位表面積に対応する凹または凸の面積の和が１０
〜３０％の範囲内になるように多数形成したことを特徴
とする制振ケーブル。 - 【請求項２】 ケーブル表面の防食被覆がポリエチレン
樹脂またはフッ素樹脂からなる請求項１記載の制振ケー
ブル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5063867A JP2922079B2 (ja) | 1993-03-23 | 1993-03-23 | 制振ケーブル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5063867A JP2922079B2 (ja) | 1993-03-23 | 1993-03-23 | 制振ケーブル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06272180A JPH06272180A (ja) | 1994-09-27 |
| JP2922079B2 true JP2922079B2 (ja) | 1999-07-19 |
Family
ID=13241692
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5063867A Expired - Lifetime JP2922079B2 (ja) | 1993-03-23 | 1993-03-23 | 制振ケーブル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2922079B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4894045B2 (ja) * | 2007-07-02 | 2012-03-07 | 北海道電機株式会社 | 絶縁電線 |
| IN2014KN02894A (ja) * | 2012-06-28 | 2015-05-08 | Univ Danmarks Tekniske |
-
1993
- 1993-03-23 JP JP5063867A patent/JP2922079B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06272180A (ja) | 1994-09-27 |
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