JP2913829B2 - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
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- JP2913829B2 JP2913829B2 JP32459590A JP32459590A JP2913829B2 JP 2913829 B2 JP2913829 B2 JP 2913829B2 JP 32459590 A JP32459590 A JP 32459590A JP 32459590 A JP32459590 A JP 32459590A JP 2913829 B2 JP2913829 B2 JP 2913829B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、鋳型内の溶鋼湯面にパウダーを浮遊させ、
鋳型を振動させながら、鋳型内に連続的に溶鋼を注入し
て連続鋳造する方法関するものである。
鋳型を振動させながら、鋳型内に連続的に溶鋼を注入し
て連続鋳造する方法関するものである。
［従来の技術］ 鋼の連続鋳造方法は、一般に第５図に示すように、取
鍋６からタンディッシュ７に注湯された溶鋼が浸漬ノズ
ル８を介して、鋳型１に注入される。鋳型１内で形成さ
れた凝固シェルが鋳型１の底部に続いて設けた案内ロー
ル群３の間でスプレーノズル４により冷却されながら引
抜かれ、鋳片２が製造される。５はピンチロールであ
り、９は取鍋タレットである。鋳型と凝固シェルとの摩
擦を軽減して、潤滑性を向上させるために、溶鋼湯面
（以降メニスカス部と云う）にパウダー10を浮遊させ、
パウダー10を溶融させて、鋳型と凝固シェルとの間に供
給している。また、鋳型内壁に鋳片が焼付くことを防止
するために、鋳型を所定振動数、所定振幅で上下に振動
させる装置11が用いられている（オッシレーション装置
と呼称されている）。この場合メニスカス部のパウダー
溶融層の厚さを一定値以上に確保することが、鋳片の表
面品質向上のために重要である（鉄と鋼、第70年第１
号、p81〜88）。
鍋６からタンディッシュ７に注湯された溶鋼が浸漬ノズ
ル８を介して、鋳型１に注入される。鋳型１内で形成さ
れた凝固シェルが鋳型１の底部に続いて設けた案内ロー
ル群３の間でスプレーノズル４により冷却されながら引
抜かれ、鋳片２が製造される。５はピンチロールであ
り、９は取鍋タレットである。鋳型と凝固シェルとの摩
擦を軽減して、潤滑性を向上させるために、溶鋼湯面
（以降メニスカス部と云う）にパウダー10を浮遊させ、
パウダー10を溶融させて、鋳型と凝固シェルとの間に供
給している。また、鋳型内壁に鋳片が焼付くことを防止
するために、鋳型を所定振動数、所定振幅で上下に振動
させる装置11が用いられている（オッシレーション装置
と呼称されている）。この場合メニスカス部のパウダー
溶融層の厚さを一定値以上に確保することが、鋳片の表
面品質向上のために重要である（鉄と鋼、第70年第１
号、p81〜88）。
第６図は鋳型内メニスカス部のパウダー溶融層の厚さ
と鋳方表面欠陥（ノロカミ）との関係の一例を示した図
である。ここではパウダーＡを用いて●印でプロットし
た場合、実線で示すような傾向があり、鋳片の表面品質
向上のためには、パウダー溶融層の厚さを一定値以上に
確保することが必要である。
と鋳方表面欠陥（ノロカミ）との関係の一例を示した図
である。ここではパウダーＡを用いて●印でプロットし
た場合、実線で示すような傾向があり、鋳片の表面品質
向上のためには、パウダー溶融層の厚さを一定値以上に
確保することが必要である。
パウダー溶融層の厚さは同一パウダーを用いた場合、
第７図に示すように、パウダー消費量に依存することが
知られている。縦軸にパウダーの溶融層の厚さ（mm）、
横軸にパウダー消費量（kg/m2）をとり、パウダーＡを
用いて、パウダー消費量を増加した場合のパウダー溶融
層の厚さを●印でプロットすると、実線で示す範囲で減
少する傾向が見られる。また、パウダーＢを用いて、同
様に△印でプロットすると、点線で示す範囲で減少する
傾向が見られる。従って、同一パウダーでは、パウダー
溶融層の厚さを一定に保持するために、パウダー消費量
を一定に保持することが有効である。
第７図に示すように、パウダー消費量に依存することが
知られている。縦軸にパウダーの溶融層の厚さ（mm）、
横軸にパウダー消費量（kg/m2）をとり、パウダーＡを
用いて、パウダー消費量を増加した場合のパウダー溶融
層の厚さを●印でプロットすると、実線で示す範囲で減
少する傾向が見られる。また、パウダーＢを用いて、同
様に△印でプロットすると、点線で示す範囲で減少する
傾向が見られる。従って、同一パウダーでは、パウダー
溶融層の厚さを一定に保持するために、パウダー消費量
を一定に保持することが有効である。
一方、鋳型を振動させて連続鋳造する方法では、振幅
及び振動数を一定とする操業がある。第８図は一定条件
で鋳型を振動させた場合の鋳造速度とパウダー消費量と
の関係を示す図である。図では振幅±4mm、振動数70cpm
の場合を◎印でプロットし、その傾向を実線で示した。
また、振幅±4mm、振幅数100cpmの場合を○印でプロッ
トし、その傾向を点線で示した。図から明らかなよう
に、振動条件によって値は異なるが、鋳造速度の増加に
ともない、パウダー消費量は減少する。
及び振動数を一定とする操業がある。第８図は一定条件
で鋳型を振動させた場合の鋳造速度とパウダー消費量と
の関係を示す図である。図では振幅±4mm、振動数70cpm
の場合を◎印でプロットし、その傾向を実線で示した。
また、振幅±4mm、振幅数100cpmの場合を○印でプロッ
トし、その傾向を点線で示した。図から明らかなよう
に、振動条件によって値は異なるが、鋳造速度の増加に
ともない、パウダー消費量は減少する。
そのため、パウダー溶融層の厚さを一定に保持するた
めには、鋳造速度に応じて、パウダーの種類を選定する
ことが一つの対策とされていた。
めには、鋳造速度に応じて、パウダーの種類を選定する
ことが一つの対策とされていた。
［発明が解決しようとする課題］ しかしながら、連続鋳造方法においては、取鍋交換、
タンディッシュ内溶鋼温度、及び前工程とのマッチング
などの要因で、鋳造中に鋳造速度を変更しなければなら
ない場合が発生する。このような場合、鋳型内パウダー
の種類を鋳造速度に応じて、変更することは困難であ
り、鋳造速度に応じて、同一パウダーでも、パウダーの
溶融層の厚さを一定に保持する技術が必要である。
タンディッシュ内溶鋼温度、及び前工程とのマッチング
などの要因で、鋳造中に鋳造速度を変更しなければなら
ない場合が発生する。このような場合、鋳型内パウダー
の種類を鋳造速度に応じて、変更することは困難であ
り、鋳造速度に応じて、同一パウダーでも、パウダーの
溶融層の厚さを一定に保持する技術が必要である。
同一パウダーを用いて、パウダーの溶融層の厚さを一
定に保持するためには、種々の鋳造速度に応じて、パウ
ダー消費量を一定に保持することが必要である。一方パ
ウダー消費量は同一のパウダーを用いた場合、鋳型振動
中のポジティブストリップ時間に比例することが知られ
ている（日本鋼管技報No.93、p18〜25、1982）。本発明
は上記知見を基にして、種々検討を行ない、本発明に到
達したものである。
定に保持するためには、種々の鋳造速度に応じて、パウ
ダー消費量を一定に保持することが必要である。一方パ
ウダー消費量は同一のパウダーを用いた場合、鋳型振動
中のポジティブストリップ時間に比例することが知られ
ている（日本鋼管技報No.93、p18〜25、1982）。本発明
は上記知見を基にして、種々検討を行ない、本発明に到
達したものである。
本発明は鋳造速度が定常状態から、非定常状態に変化
しても、同一パウダーで、パウダー溶融層の厚さを一定
に保持することの出来る連続鋳造方法を提供することを
目的とする。
しても、同一パウダーで、パウダー溶融層の厚さを一定
に保持することの出来る連続鋳造方法を提供することを
目的とする。
［課題を解決するための手段及び作用］ 上記目的を達成するために、本発明は鋳型内のメニス
カス部にパウダーを浮遊させ、鋳型を振動させながら、
鋳型内に連続的に溶鋼を注入して連続鋳造する方法にお
いて、前記連続鋳造の鋳造速度の変化に応じて、鋳片の
鋳造方向1m当たりのポジティブストリップ時間の総和
（以降Σtpと云う）をパラメーターとして、振幅、振動
数の振動条件を調整して、前記パウダーの溶融層の厚さ
を一定に保持する鋼の連続鋳造方法とするものである。
カス部にパウダーを浮遊させ、鋳型を振動させながら、
鋳型内に連続的に溶鋼を注入して連続鋳造する方法にお
いて、前記連続鋳造の鋳造速度の変化に応じて、鋳片の
鋳造方向1m当たりのポジティブストリップ時間の総和
（以降Σtpと云う）をパラメーターとして、振幅、振動
数の振動条件を調整して、前記パウダーの溶融層の厚さ
を一定に保持する鋼の連続鋳造方法とするものである。
本発明によるΣtpを第１図によって説明する。第１図
は縦軸に鋳型の振動速度をとり、横軸に時間をとって、
鋳型の振動状態及び鋳造速度を示す図である。図中サイ
ンカーブで示されているのが、鋳型の振動速度であり、
直線で示されているのが、鋳造速度である。Σtpは鋳造
速度よりも鋳型の相対的移動速度が小さい期間の時間の
鋳片の鋳造方向1m当たりの総和で定義される。このΣtp
は大き過ぎる場合には、パウダー消費量が過剰になって
しまい、鋳片の割れ、ノロカミの原因になる。また、小
さ過ぎる場合には、有効に焼付けを防止することが出来
無い。そのため、適性なパウダー消費量になるように、
Σtpを選定しパラメーターとすることが必要である。
は縦軸に鋳型の振動速度をとり、横軸に時間をとって、
鋳型の振動状態及び鋳造速度を示す図である。図中サイ
ンカーブで示されているのが、鋳型の振動速度であり、
直線で示されているのが、鋳造速度である。Σtpは鋳造
速度よりも鋳型の相対的移動速度が小さい期間の時間の
鋳片の鋳造方向1m当たりの総和で定義される。このΣtp
は大き過ぎる場合には、パウダー消費量が過剰になって
しまい、鋳片の割れ、ノロカミの原因になる。また、小
さ過ぎる場合には、有効に焼付けを防止することが出来
無い。そのため、適性なパウダー消費量になるように、
Σtpを選定しパラメーターとすることが必要である。
本発明では、後述するように、Σtpが鋳造速度と逆相
関関係があるので、連続鋳造の鋳造速度の変化に応じ
て、適性なパウダー消費量になるように選定したΣtpを
パラメーターとして、振幅、振動数の振動条件を調整し
て、Σtpを一定の範囲に保持して、パウダー溶融層の厚
さを一定に保持する。
関関係があるので、連続鋳造の鋳造速度の変化に応じ
て、適性なパウダー消費量になるように選定したΣtpを
パラメーターとして、振幅、振動数の振動条件を調整し
て、Σtpを一定の範囲に保持して、パウダー溶融層の厚
さを一定に保持する。
［実施例］ 以下に本発明の実施例を図を基にして具体的に説明す
る。
る。
第２図は本発明によるΣtpとパウダー消費量の関係の
一実施例を示す図である。ここではＡパウダーを用い
た。
一実施例を示す図である。ここではＡパウダーを用い
た。
鋳型内のメニスカス部にＡパウダーを浮遊させ、鋳型
を振動させながら、鋳型内に連続的に溶鋼を注入して連
続鋳造する方法において、第２図から、Ａパウダーの消
費量が0.3〜0.4Kg/m2の適正な範囲になるように、太矢
印によって、それに対応するΣtpを28〜38秒/mの範囲に
選定する。第３図はＡパウダーを用いた場合の鋳造速度
とΣtpと振動条件の関係を示す図である。Σtpをパラメ
ーターとして、33秒/mを基準値とし、連続鋳造の所定の
鋳造速度に対応した振動条件を設定する。ここでは定常
状態を鋳造速度1.4m/分として、振動条件は、振幅を±4
mm、振動数を70cpmに設定した。鋳造速度の変化に対応
して、Σtpの28〜38秒/mの範囲に保持出来るように、振
動条件を調整した。
を振動させながら、鋳型内に連続的に溶鋼を注入して連
続鋳造する方法において、第２図から、Ａパウダーの消
費量が0.3〜0.4Kg/m2の適正な範囲になるように、太矢
印によって、それに対応するΣtpを28〜38秒/mの範囲に
選定する。第３図はＡパウダーを用いた場合の鋳造速度
とΣtpと振動条件の関係を示す図である。Σtpをパラメ
ーターとして、33秒/mを基準値とし、連続鋳造の所定の
鋳造速度に対応した振動条件を設定する。ここでは定常
状態を鋳造速度1.4m/分として、振動条件は、振幅を±4
mm、振動数を70cpmに設定した。鋳造速度の変化に対応
して、Σtpの28〜38秒/mの範囲に保持出来るように、振
動条件を調整した。
第４図は本発明による連々鋳の場合の鋳造速度の操業
パターンを示す図である。ここでは定常状態の鋳造速度
1.4m/分から非定常状態の鋳造速度1.0m/分に変更し、更
に定常状態の鋳造速度1.4m/分にパターンを変更した状
態を示す。鋳造速度の変更に対応して、Σtpをパラメー
ターとし、振動条件を調整した。ここでは振幅を一定と
して振動数を調整した。その結果、パウダー消費量は0.
3〜0.4kg/m2の範囲に入り、パウダーの溶融層の厚さを1
6〜20mmの一定範囲に保持することが出来た。その結
果、第１表に示すように、鋳造速度が低下して非定常状
態になっても、鋳片表面疵の発生が低減出来た。
パターンを示す図である。ここでは定常状態の鋳造速度
1.4m/分から非定常状態の鋳造速度1.0m/分に変更し、更
に定常状態の鋳造速度1.4m/分にパターンを変更した状
態を示す。鋳造速度の変更に対応して、Σtpをパラメー
ターとし、振動条件を調整した。ここでは振幅を一定と
して振動数を調整した。その結果、パウダー消費量は0.
3〜0.4kg/m2の範囲に入り、パウダーの溶融層の厚さを1
6〜20mmの一定範囲に保持することが出来た。その結
果、第１表に示すように、鋳造速度が低下して非定常状
態になっても、鋳片表面疵の発生が低減出来た。
［発明の効果］ 本発明によれば、同一パウダーを用いた鋳造中、定常
状態の鋳造速度から非定常状態の鋳造速度に変ることが
あっても、パウダーの溶融層厚さを一定に保持すること
が出来るので、鋳片表面欠陥の少ない製品を得ることが
出来る。
状態の鋳造速度から非定常状態の鋳造速度に変ることが
あっても、パウダーの溶融層厚さを一定に保持すること
が出来るので、鋳片表面欠陥の少ない製品を得ることが
出来る。
第１図は本発明による鋳型の振動状態と鋳造速度の関係
を示す図、第２図は本発明によるΣtpとパウダー消費量
の関係の一実施例を示す図、第３図は同一パウダーを用
いた場合の鋳造速度とΣtpと振動条件の関係を示す図、
第４図は本発明による連々鋳の場合の鋳造速度の操業パ
ターンを示す図、第５図は鋼の連続鋳造装置の一例を示
す図、第６図は鋳型内メニスカス部のパウダー溶融層の
厚さと鋳片表面欠陥（ノロカミ）との関係の一例を示し
た図、第７図は同一のパウダー消費量とパウダーの溶融
層の厚さの関係を示す図、第８図は鋳造速度と同一のパ
ウダー消費量の関係を示す図である。 １……鋳型、２……鋳片、10……パウダー、11……鋳型
上下振動装置。
を示す図、第２図は本発明によるΣtpとパウダー消費量
の関係の一実施例を示す図、第３図は同一パウダーを用
いた場合の鋳造速度とΣtpと振動条件の関係を示す図、
第４図は本発明による連々鋳の場合の鋳造速度の操業パ
ターンを示す図、第５図は鋼の連続鋳造装置の一例を示
す図、第６図は鋳型内メニスカス部のパウダー溶融層の
厚さと鋳片表面欠陥（ノロカミ）との関係の一例を示し
た図、第７図は同一のパウダー消費量とパウダーの溶融
層の厚さの関係を示す図、第８図は鋳造速度と同一のパ
ウダー消費量の関係を示す図である。 １……鋳型、２……鋳片、10……パウダー、11……鋳型
上下振動装置。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22D 11/16 105 B22D 11/10 B22D 11/16
Claims (1)
- 【請求項１】鋳型内の溶鋼湯面にパウダーを浮遊させ、
鋳型を振動させながら、鋳型内に連続的に溶鋼を注入し
て連続鋳造する方法において、前記連続鋳造の鋳造速度
の変化に応じて、鋳片の鋳造方向1m当たりのポジティブ
ストリップ時間の総和をパラメーターとして、振幅、振
動数の振動条件を調整して、前記パウダーの溶融層の厚
さを一定に保持することを特徴とする鋼の連続鋳造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32459590A JP2913829B2 (ja) | 1990-11-27 | 1990-11-27 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32459590A JP2913829B2 (ja) | 1990-11-27 | 1990-11-27 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04197565A JPH04197565A (ja) | 1992-07-17 |
| JP2913829B2 true JP2913829B2 (ja) | 1999-06-28 |
Family
ID=18167572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32459590A Expired - Lifetime JP2913829B2 (ja) | 1990-11-27 | 1990-11-27 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2913829B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3275903B2 (ja) * | 2000-01-28 | 2002-04-22 | 住友金属工業株式会社 | 鋼の初期凝固制御方法 |
| JP2010099697A (ja) * | 2008-10-23 | 2010-05-06 | Jfe Steel Corp | 溶鋼の連続鋳造方法 |
| JP5397213B2 (ja) * | 2009-12-24 | 2014-01-22 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造方法 |
| JP5626438B2 (ja) * | 2013-10-10 | 2014-11-19 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造方法 |
-
1990
- 1990-11-27 JP JP32459590A patent/JP2913829B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04197565A (ja) | 1992-07-17 |
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