JP2906032B2 - 建設車両用スチールコード及び建設車両用ラジアルタイヤ - Google Patents
建設車両用スチールコード及び建設車両用ラジアルタイヤInfo
- Publication number
- JP2906032B2 JP2906032B2 JP8034336A JP3433696A JP2906032B2 JP 2906032 B2 JP2906032 B2 JP 2906032B2 JP 8034336 A JP8034336 A JP 8034336A JP 3433696 A JP3433696 A JP 3433696A JP 2906032 B2 JP2906032 B2 JP 2906032B2
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- JP
- Japan
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- cord
- diameter
- steel cord
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- construction vehicles
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-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/0613—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the reinforcing cords being characterised by the rope configuration
Landscapes
- Ropes Or Cables (AREA)
- Tires In General (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は建設車両用スチール
コード及び建設車両用ラジアルタイヤに関する。
コード及び建設車両用ラジアルタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】大型建設車両たとえば露天掘り鉱山での
鉱石運搬用ダンプカーやホイールローダーなどにおいて
は、許容荷重を高くするため直径３ｍを超えるきわめて
大型のタイヤが装着されており、かかる大型タイヤのベ
ルト層には従来一般に７×７構成や、高伸度特性を具備
した４×２構成や３×７構成が用いられていた。しか
し、上記タイヤの使用現場は荒地であり、地面には岩石
が剥き出しになっていたり、極寒の森林地帯では地面が
凍結して鋭利になった木片が散在しているなど使用条件
が非常に厳しい。したがって、ベルト層に使用されるタ
イヤコードとして岩石や凍結木片への耐カット貫通性が
高く、せん断衝撃特性のよい耐久性の良好なものが望ま
れるが、前記スチールコードではこの特性が不十分であ
った。
鉱石運搬用ダンプカーやホイールローダーなどにおいて
は、許容荷重を高くするため直径３ｍを超えるきわめて
大型のタイヤが装着されており、かかる大型タイヤのベ
ルト層には従来一般に７×７構成や、高伸度特性を具備
した４×２構成や３×７構成が用いられていた。しか
し、上記タイヤの使用現場は荒地であり、地面には岩石
が剥き出しになっていたり、極寒の森林地帯では地面が
凍結して鋭利になった木片が散在しているなど使用条件
が非常に厳しい。したがって、ベルト層に使用されるタ
イヤコードとして岩石や凍結木片への耐カット貫通性が
高く、せん断衝撃特性のよい耐久性の良好なものが望ま
れるが、前記スチールコードではこの特性が不十分であ
った。
【０００３】この対策として、従来、建設車両用タイヤ
には７×７×０．２５ｍｍ構成などからなる太径のコー
ドを用いて耐カット性を高くしたり、前記コードに４×
２×０．３５ｍｍ構成や３×７×０．２２ｍｍ構成とい
った高伸度コードを組合わせて剪断衝撃性を高めると共
に耐カット性を向上させる試みがなされている。しかし
ながら、７×７×０．２５ｍｍ構成や３×７×０．２２
ｍｍ構成ではコードの素線径が細いため、これを用いた
タイヤは岩石や木片がタイヤに突き刺さると容易に素線
が切断され、素線の破断が次々に伝播し、ついにはコー
ドの早期破断やタイヤの早期バーストに到ることが多
く、耐カット性に問題があった。一方、４×２×０．３
５ｍｍ構成は、、図５(ａ)〜(ｃ)のようにコード長手方
向と直角の断面形状がコード長手方向で様々に変化し、
形状が不均一で集合体として機能しないため部分的に耐
カット性の劣るところが生じ、安定した耐カット性が得
られない。したがって従来のスチールコードと同様にコ
ードの早期断線やタイヤの早期バーストが発生するとい
う問題があった。
には７×７×０．２５ｍｍ構成などからなる太径のコー
ドを用いて耐カット性を高くしたり、前記コードに４×
２×０．３５ｍｍ構成や３×７×０．２２ｍｍ構成とい
った高伸度コードを組合わせて剪断衝撃性を高めると共
に耐カット性を向上させる試みがなされている。しかし
ながら、７×７×０．２５ｍｍ構成や３×７×０．２２
ｍｍ構成ではコードの素線径が細いため、これを用いた
タイヤは岩石や木片がタイヤに突き刺さると容易に素線
が切断され、素線の破断が次々に伝播し、ついにはコー
ドの早期破断やタイヤの早期バーストに到ることが多
く、耐カット性に問題があった。一方、４×２×０．３
５ｍｍ構成は、、図５(ａ)〜(ｃ)のようにコード長手方
向と直角の断面形状がコード長手方向で様々に変化し、
形状が不均一で集合体として機能しないため部分的に耐
カット性の劣るところが生じ、安定した耐カット性が得
られない。したがって従来のスチールコードと同様にコ
ードの早期断線やタイヤの早期バーストが発生するとい
う問題があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は前記のような
問題点を解消するために創案されたもので、その目的と
するところは、剪断衝撃特性と耐カット性、ことに岩石
や木片などの地表面に存在する鋭利な異物に対する耐カ
ット貫通性がよく、耐久性にすぐれた建設車両用スチー
ルコードを提供することにある。また本発明の他の目的
は、耐カット貫通性と耐久性の良好な建設車両用空気入
りラジアルタイヤを提供することにある。本発明は鉱石
運搬用車両のタイヤ補強材として好適であるほか、材木
類の運搬車両のタイヤ補強材、ロードグレーダー、アー
スムーバ、スクレーパ、ワゴンショベル、マイニングで
代表される道路工事用大型車両のタイヤ補強材などにも
適用される。
問題点を解消するために創案されたもので、その目的と
するところは、剪断衝撃特性と耐カット性、ことに岩石
や木片などの地表面に存在する鋭利な異物に対する耐カ
ット貫通性がよく、耐久性にすぐれた建設車両用スチー
ルコードを提供することにある。また本発明の他の目的
は、耐カット貫通性と耐久性の良好な建設車両用空気入
りラジアルタイヤを提供することにある。本発明は鉱石
運搬用車両のタイヤ補強材として好適であるほか、材木
類の運搬車両のタイヤ補強材、ロードグレーダー、アー
スムーバ、スクレーパ、ワゴンショベル、マイニングで
代表される道路工事用大型車両のタイヤ補強材などにも
適用される。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明は、(３〜４)×(３〜４)構成のスチールコードに
して、前記コードを構成する素線径が０．３〜０.５ｍ
ｍで、コード分解後の素線の引張り強さが２０００〜３
３００ＭＰａ、コード撚りピッチがコード径の３．５〜
７．５倍であるスチールコードとしたものである。さら
には、破断時伸びが４％以上であることが望ましい。ま
た本発明は前記構成のスチールコードを少なくとも最外
層べルト層に用いた空気入りラジアルタイヤとしたもの
である。
本発明は、(３〜４)×(３〜４)構成のスチールコードに
して、前記コードを構成する素線径が０．３〜０.５ｍ
ｍで、コード分解後の素線の引張り強さが２０００〜３
３００ＭＰａ、コード撚りピッチがコード径の３．５〜
７．５倍であるスチールコードとしたものである。さら
には、破断時伸びが４％以上であることが望ましい。ま
た本発明は前記構成のスチールコードを少なくとも最外
層べルト層に用いた空気入りラジアルタイヤとしたもの
である。
【０００６】
【発明の実施の形態】限定理由を説明すると、まず、本
発明はコードの構成を３×３、３×４、４×３または４
×４のいずれかの形態とする。図１は４×３構成(第1態
様)を示しており、３本の素線１，１，１を撚り合わせ
て一つのストランド２とし、このストランド２を４本撚
り合わせたものである。図１(a)(b)は長手方向で異なる
位置の断面を示しており、コード断面形状は同じであ
る。図２は３×４構成(第2態様)を示しており、４本の
素線１，１，１，１を撚り合わせてストランド２とし、
このストランド２を３本撚り合わせたものである。図２
(a)(b)から明らかなように、長手方向で異なる位置でも
コード断面形状は同じである。図３は４×４構成(第3態
様)を示しており、４本の素線１，１，１，１を撚り合
わせてストランド２とし、このストランド２を４本撚り
合わせたものである。この場合も図３(a)(b)のように長
手方向で異なる位置でもコード断面形状は同じである。
本発明のコード構成は前記のようにコード長手方向で異
なる位置においてもコードの断面が均一になるため安定
した形状となり、しかもコード全体がコンパクトで一体
に機能する。したがって、剪断衝撃性が著しく高いもの
となる。また長手方向でコード形状が安定しているた
め、全長にわたって安定した耐カット性が得られる。
発明はコードの構成を３×３、３×４、４×３または４
×４のいずれかの形態とする。図１は４×３構成(第1態
様)を示しており、３本の素線１，１，１を撚り合わせ
て一つのストランド２とし、このストランド２を４本撚
り合わせたものである。図１(a)(b)は長手方向で異なる
位置の断面を示しており、コード断面形状は同じであ
る。図２は３×４構成(第2態様)を示しており、４本の
素線１，１，１，１を撚り合わせてストランド２とし、
このストランド２を３本撚り合わせたものである。図２
(a)(b)から明らかなように、長手方向で異なる位置でも
コード断面形状は同じである。図３は４×４構成(第3態
様)を示しており、４本の素線１，１，１，１を撚り合
わせてストランド２とし、このストランド２を４本撚り
合わせたものである。この場合も図３(a)(b)のように長
手方向で異なる位置でもコード断面形状は同じである。
本発明のコード構成は前記のようにコード長手方向で異
なる位置においてもコードの断面が均一になるため安定
した形状となり、しかもコード全体がコンパクトで一体
に機能する。したがって、剪断衝撃性が著しく高いもの
となる。また長手方向でコード形状が安定しているた
め、全長にわたって安定した耐カット性が得られる。
【０００７】そして、本発明は第１態様ないし第３態様
および図示しない３×３のコード構成において、次の条
件を採用する。素線１の線径を０．３０〜０．５０ｍ
ｍとする。コード分解後の素線の引張り強さが２００
０〜３３００ＭＰａとする。コード撚りピッチＰをコ
ード径Ｄの３．５〜７．５倍とする。これらの限定理由
を述べると、素線１の線径ｄが０．３０ｍｍ未満では補
強に必要な強度が低下し、素線破断面をおこしやすいた
め不適当である。しかし素線１の線径ｄが０．５０ｍｍ
を超えると、コード径が太くなって剛性が高くなりす
ぎ、またコードを埋め込んだベルト層が厚くなってしま
うためこれまた不適当である。より好ましい線径範囲は
０．３２〜０．４５ｍｍである。このように線径を所定
範囲で太くすることにより岩石や木片などがタイヤに突
き刺さっても素線１が破断しくくなり、素線破断の伝播
現象が起りにくくなる。素線は全部が同じ径である場合
に限らず、前記した範囲で異なっていてもよい。素線の
引張り強さを規定したのは、強度と靭性を確保するため
であり、２０００ＭＰａ未満では強度不足となり、３３
００ＭＰａを超えるのは靭性の低下によりもろくなるた
め不適当である。
および図示しない３×３のコード構成において、次の条
件を採用する。素線１の線径を０．３０〜０．５０ｍ
ｍとする。コード分解後の素線の引張り強さが２００
０〜３３００ＭＰａとする。コード撚りピッチＰをコ
ード径Ｄの３．５〜７．５倍とする。これらの限定理由
を述べると、素線１の線径ｄが０．３０ｍｍ未満では補
強に必要な強度が低下し、素線破断面をおこしやすいた
め不適当である。しかし素線１の線径ｄが０．５０ｍｍ
を超えると、コード径が太くなって剛性が高くなりす
ぎ、またコードを埋め込んだベルト層が厚くなってしま
うためこれまた不適当である。より好ましい線径範囲は
０．３２〜０．４５ｍｍである。このように線径を所定
範囲で太くすることにより岩石や木片などがタイヤに突
き刺さっても素線１が破断しくくなり、素線破断の伝播
現象が起りにくくなる。素線は全部が同じ径である場合
に限らず、前記した範囲で異なっていてもよい。素線の
引張り強さを規定したのは、強度と靭性を確保するため
であり、２０００ＭＰａ未満では強度不足となり、３３
００ＭＰａを超えるのは靭性の低下によりもろくなるた
め不適当である。
【０００８】コード撚りピッチＰをコード径Ｄとの関係
で小さくしているのは、コードの破断時伸び４％以上を
確保して剪断衝撃性を高くし、岩石や木片に対する耐カ
ット貫通性を改善するためである。ここでコード径とは
コードの外接円直径を意味し、コードの撚りピッチがコ
ード径の３．５倍未満では素線の強度利用率が低下する
ため不適当であり、コード径の７．５倍を超える撚りピ
ッチではコードの破断時伸びが小さくなるためこれまた
不適当である。以上のの条件を満たすことによっ
て、強度と靭性を損なわずにコード構成との相乗効果に
より耐カット性と耐久性を向上することができる。な
お、いずれの態様においても、素線の表面にはゴムマト
リックスとの接着性をよくするためブラスメッキなどの
表面被覆が施される。
で小さくしているのは、コードの破断時伸び４％以上を
確保して剪断衝撃性を高くし、岩石や木片に対する耐カ
ット貫通性を改善するためである。ここでコード径とは
コードの外接円直径を意味し、コードの撚りピッチがコ
ード径の３．５倍未満では素線の強度利用率が低下する
ため不適当であり、コード径の７．５倍を超える撚りピ
ッチではコードの破断時伸びが小さくなるためこれまた
不適当である。以上のの条件を満たすことによっ
て、強度と靭性を損なわずにコード構成との相乗効果に
より耐カット性と耐久性を向上することができる。な
お、いずれの態様においても、素線の表面にはゴムマト
リックスとの接着性をよくするためブラスメッキなどの
表面被覆が施される。
【０００９】
【実施例】次に本発明の実施例を示す。表１のサンプル
１〜１３は第1態様のスチールコードの実施例を示して
いる。表２のサンプル１４〜２５は第２態様のスチール
コードの実施例を示しており、表３のサンプル２６〜３
７は第３態様のスチールコードの実施例を示している。
比１，２，３，４は比較例を示している。表１ないし表
３において、「剪断衝撃特性」はシャルピー衝撃試験機
を用いて測定したもので、図４に模式的に示すように、
重錘５を所定位置Ａから点ａを支点として振り子状に落
下させ、所定位置Ｂに取り付けたサンプルコードｃｄを
剪断破断し、その時に振り子運動で反対側に振り上がっ
た位置を検出する方法とし、位置Ａの延長線と振り上り
位置Ｃのなす角度θを測定して剪断衝撃吸収エネルギー
を算出したものである。表１ないし表３においては剪断
衝撃吸収エネルギーを単位質量あたりとして換算し、従
来例３すなわち、４×２×０．３５ｍｍ構成のスチール
コードの単位質量あたりの剪断衝撃吸収エネルギーを１
００とし指数表示したものである。また、「繰り返し剪
断衝撃特性」は耐カット性を意味し、同様にシャルピー
衝撃試験機を用い、先端がクサビ状の所定重量の重錘を
位置Ａより振り降ろし破断までの繰り返し落下回数を読
み取る方法で測定したもので、同様に従来例３の単位質
量あたりの値を１００として指数表示したものである。
１〜１３は第1態様のスチールコードの実施例を示して
いる。表２のサンプル１４〜２５は第２態様のスチール
コードの実施例を示しており、表３のサンプル２６〜３
７は第３態様のスチールコードの実施例を示している。
比１，２，３，４は比較例を示している。表１ないし表
３において、「剪断衝撃特性」はシャルピー衝撃試験機
を用いて測定したもので、図４に模式的に示すように、
重錘５を所定位置Ａから点ａを支点として振り子状に落
下させ、所定位置Ｂに取り付けたサンプルコードｃｄを
剪断破断し、その時に振り子運動で反対側に振り上がっ
た位置を検出する方法とし、位置Ａの延長線と振り上り
位置Ｃのなす角度θを測定して剪断衝撃吸収エネルギー
を算出したものである。表１ないし表３においては剪断
衝撃吸収エネルギーを単位質量あたりとして換算し、従
来例３すなわち、４×２×０．３５ｍｍ構成のスチール
コードの単位質量あたりの剪断衝撃吸収エネルギーを１
００とし指数表示したものである。また、「繰り返し剪
断衝撃特性」は耐カット性を意味し、同様にシャルピー
衝撃試験機を用い、先端がクサビ状の所定重量の重錘を
位置Ａより振り降ろし破断までの繰り返し落下回数を読
み取る方法で測定したもので、同様に従来例３の単位質
量あたりの値を１００として指数表示したものである。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【表３】
【００１３】表１ないし表３から明らかなように、従来
例１（７×７×０．２５＋０．１５構造）のスチールコ
ードは、素線径が細く、コード撚りピッチとコードの径
の比（Ｐ／Ｄ）が過大であると共に、破断時伸びが低
い。このため、コード１本あたりの剪断衝撃特性はよい
ものの、単位質量あたりの剪断衝撃特性および繰り返し
剪断衝撃特性が大きく劣っている。さらに、コード径が
太いためタイヤ中の打ち込み本数が少なくなり、建設車
両用タイヤに使用するときの剪断衝撃特性は劣ることに
なる。なお、従来例１の「＋０．１５」とはストランド
を撚り合わせた状態で外周に直径が０．１５ｍｍの素線
をラッピングしたことを意味している。従来例２（３×
７×０．２２ｍｍ構造）は素線径が細いため、コード１
本あたりの剪断衝撃特性、単位質量あたりの剪断衝撃特
性および繰り返し剪断衝撃特性が大きく劣っている。本
発明による実施例１〜３７は、コード構成、フィラメン
ト径、コード撚りピッチ／コードの径の比(P/D)が適正
範囲であるため、伸び、コード１本あたりの剪断衝撃特
性、単位質量あたりの剪断衝撃特性および繰り返し剪断
衝撃特性がすべて良好である。比較例１は素線径が太す
ぎるため、剪断衝撃特性が劣っている。比較例２はコー
ド径と撚りピッチの関係(P/D)が不適切であるため、や
はり剪断衝撃特性が劣っている。比較例３は素線径が細
すぎるため切断強度が劣っている。比較例４はコード径
と撚りピッチの関係(P/D)が不適切であるため、耐カッ
ト性が劣っている。
例１（７×７×０．２５＋０．１５構造）のスチールコ
ードは、素線径が細く、コード撚りピッチとコードの径
の比（Ｐ／Ｄ）が過大であると共に、破断時伸びが低
い。このため、コード１本あたりの剪断衝撃特性はよい
ものの、単位質量あたりの剪断衝撃特性および繰り返し
剪断衝撃特性が大きく劣っている。さらに、コード径が
太いためタイヤ中の打ち込み本数が少なくなり、建設車
両用タイヤに使用するときの剪断衝撃特性は劣ることに
なる。なお、従来例１の「＋０．１５」とはストランド
を撚り合わせた状態で外周に直径が０．１５ｍｍの素線
をラッピングしたことを意味している。従来例２（３×
７×０．２２ｍｍ構造）は素線径が細いため、コード１
本あたりの剪断衝撃特性、単位質量あたりの剪断衝撃特
性および繰り返し剪断衝撃特性が大きく劣っている。本
発明による実施例１〜３７は、コード構成、フィラメン
ト径、コード撚りピッチ／コードの径の比(P/D)が適正
範囲であるため、伸び、コード１本あたりの剪断衝撃特
性、単位質量あたりの剪断衝撃特性および繰り返し剪断
衝撃特性がすべて良好である。比較例１は素線径が太す
ぎるため、剪断衝撃特性が劣っている。比較例２はコー
ド径と撚りピッチの関係(P/D)が不適切であるため、や
はり剪断衝撃特性が劣っている。比較例３は素線径が細
すぎるため切断強度が劣っている。比較例４はコード径
と撚りピッチの関係(P/D)が不適切であるため、耐カッ
ト性が劣っている。
【００１４】
【発明の効果】以上説明した本発明の請求項１によると
きには、(３〜４)×(３〜４)構成のスチールコードであ
るため、コード長手方向で異なる位置においてもコード
の断面が均一になるため安定した形状となり、しかもコ
ード全体がコンパクトで一体に機能し、したがって、剪
断衝撃性が著しく高いものとなるとともに、長手方向で
コード形状が安定しているため、全長にわたって安定し
た耐カット性が得られるが、かかるコード構成におい
て、素線の線径を０．３０〜０．５０ｍｍとしているた
め、岩石や木片などがタイヤに突き刺さっても素線が破
断しくくなり、素線破断の伝播現象が起りにくくするこ
とができ、コード分解後の素線の引張り強さを２０００
〜３３００ＭＰａとしているため、強度と靭性を確保し
建設車輌として必須の許容荷重を高くすることができ、
さらにコード撚りピッチＰがコード径Ｄの３．５〜７．
５倍であるため、剪断衝撃性が高く、岩石や木片に対す
る耐カット貫通性を改善することができ、これらにより
岩石や木片などの地表面に存在する鋭利な異物に対する
耐カット貫通性、耐久性にすぐれた建設車両用スチール
コードを提供することができるというすぐれた効果が得
られる。また、請求項３によれば、前記請求項１のスチ
ールコードを少なくとも最外層ベルト層に用いることに
より建設車両用の大型ラジアルタイヤにおいて耐カット
貫通性と耐久性を著しく改善することができるというす
ぐれた効果が得られる。
きには、(３〜４)×(３〜４)構成のスチールコードであ
るため、コード長手方向で異なる位置においてもコード
の断面が均一になるため安定した形状となり、しかもコ
ード全体がコンパクトで一体に機能し、したがって、剪
断衝撃性が著しく高いものとなるとともに、長手方向で
コード形状が安定しているため、全長にわたって安定し
た耐カット性が得られるが、かかるコード構成におい
て、素線の線径を０．３０〜０．５０ｍｍとしているた
め、岩石や木片などがタイヤに突き刺さっても素線が破
断しくくなり、素線破断の伝播現象が起りにくくするこ
とができ、コード分解後の素線の引張り強さを２０００
〜３３００ＭＰａとしているため、強度と靭性を確保し
建設車輌として必須の許容荷重を高くすることができ、
さらにコード撚りピッチＰがコード径Ｄの３．５〜７．
５倍であるため、剪断衝撃性が高く、岩石や木片に対す
る耐カット貫通性を改善することができ、これらにより
岩石や木片などの地表面に存在する鋭利な異物に対する
耐カット貫通性、耐久性にすぐれた建設車両用スチール
コードを提供することができるというすぐれた効果が得
られる。また、請求項３によれば、前記請求項１のスチ
ールコードを少なくとも最外層ベルト層に用いることに
より建設車両用の大型ラジアルタイヤにおいて耐カット
貫通性と耐久性を著しく改善することができるというす
ぐれた効果が得られる。
【図１】(a)(b)は本発明によるスチールコードの第１態
様をコード長手方向で異なる位置で切断した状態で模式
的に示す断面図である。
様をコード長手方向で異なる位置で切断した状態で模式
的に示す断面図である。
【図２】(a)(b)は本発明によるスチールコードの第２態
様をコード長手方向で異なる位置で切断した状態で模式
的に示す断面図である。
様をコード長手方向で異なる位置で切断した状態で模式
的に示す断面図である。
【図３】(a)(b)は本発明によるスチールコードの第３態
様をコード長手方向で異なる位置で切断した状態で模式
的に示す断面図である。
様をコード長手方向で異なる位置で切断した状態で模式
的に示す断面図である。
【図４】本発明における剪断衝撃特性の試験法を模式的
に示す説明図である。
に示す説明図である。
【図５】(a)(b)(c)は従来のスチールコードのコードの
長手方向における断面形状の変化を示す断面図である。
長手方向における断面形状の変化を示す断面図である。
１ 素線 ２ ストランド ｄ 素線径 Ｐ コード撚りピッチ Ｄ コードの直径
Claims (3)
- 【請求項１】(３〜４)×(３〜４)構成のスチールコード
にして、前記コードを構成する素線径が０．３〜０.５
ｍｍで、コード分解後の素線の引張り強さが２０００〜
３３００ＭＰａ、コード撚りピッチがコード径の３．５
〜７．５倍であることを特徴とする建設車両用スチール
コード。 - 【請求項２】破断時伸びが４％以上である請求項１に記
載の建設車両用スチールコード。 - 【請求項３】請求項１または請求項２に記載のスチール
コードを少なくとも最外層べルト層に用いたことを特徴
とする建設車両用ラジアルタイヤ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8034336A JP2906032B2 (ja) | 1995-11-14 | 1996-01-29 | 建設車両用スチールコード及び建設車両用ラジアルタイヤ |
| US08/748,389 US5839264A (en) | 1996-01-29 | 1996-11-13 | Steel cord for reinforcement of off-road tire |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7-318460 | 1995-11-14 | ||
| JP31846095 | 1995-11-14 | ||
| JP8034336A JP2906032B2 (ja) | 1995-11-14 | 1996-01-29 | 建設車両用スチールコード及び建設車両用ラジアルタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09195188A JPH09195188A (ja) | 1997-07-29 |
| JP2906032B2 true JP2906032B2 (ja) | 1999-06-14 |
Family
ID=26373121
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8034336A Expired - Fee Related JP2906032B2 (ja) | 1995-11-14 | 1996-01-29 | 建設車両用スチールコード及び建設車両用ラジアルタイヤ |
Country Status (1)
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