JP2854054B2 - 連続打点性および耐２次加工脆性に優れた深絞り用亜鉛系めっき鋼板 - Google Patents
連続打点性および耐２次加工脆性に優れた深絞り用亜鉛系めっき鋼板Info
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Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、極低炭素鋼板の好ましくは連続焼鈍によっ
て製造される連続打点性および耐２次加工脆性に優れた
深絞り用亜鉛系めっき鋼板に関する。
て製造される連続打点性および耐２次加工脆性に優れた
深絞り用亜鉛系めっき鋼板に関する。
＜従来の技術＞ 近年、冷延鋼板の焼鈍法は、省エネルギーあるいは納
期短縮などを目的として連続焼鈍法（以下CAL）が広く
取り入れられている。CAL焼鈍により値が高い深絞り
性に優れた冷延鋼板を得れには鋼中のC,Nの含量を極限
にまで低減し、鋼中の固溶Ｃや固溶Ｎを減少させること
が有効であることが知られている。
期短縮などを目的として連続焼鈍法（以下CAL）が広く
取り入れられている。CAL焼鈍により値が高い深絞り
性に優れた冷延鋼板を得れには鋼中のC,Nの含量を極限
にまで低減し、鋼中の固溶Ｃや固溶Ｎを減少させること
が有効であることが知られている。
最近の製鋼技術の進歩はめざましく、炭素、窒素を極
限にまで低減することが工業的にも可能となった今日、
極低炭素、あるいはセミ極低炭素CAL焼鈍による深絞り
冷延鋼板を母板とする亜鉛系めっき鋼板の製造は従来の
低炭素箱焼鈍による製造に代わって急速に広がりつつあ
る。
限にまで低減することが工業的にも可能となった今日、
極低炭素、あるいはセミ極低炭素CAL焼鈍による深絞り
冷延鋼板を母板とする亜鉛系めっき鋼板の製造は従来の
低炭素箱焼鈍による製造に代わって急速に広がりつつあ
る。
この結果、製造された亜鉛系めっき鋼板は伸び、値
に優れた深絞り製形に適した特性を具備することが可能
となった。しかし、このような方法で製造された亜鉛系
めっき鋼板の原板の表面性状は、非常に成分元素の濃化
あるいは析出物が少ない粒界を呈しているため粒界が弱
く、脆化しやすいことが問題となる場合がある。特によ
り絞り成形の厳しい部分にこの種表面処理鋼板が使用さ
れる場合、粒界強度が弱い極低炭素鋼板を母板とする亜
鉛めっき鋼板は２次加工性が問題となる場合があった。
また亜鉛系めっき鋼板では、スポット溶接時に、電極で
ある銅合金と表面の亜鉛が合金化し、できた低融点金属
が母板の粒界に侵入して電極の消耗を早めるという問題
があった。従来この対策を多くの研究者が検討し、これ
までにもその成果が開示されている。
に優れた深絞り製形に適した特性を具備することが可能
となった。しかし、このような方法で製造された亜鉛系
めっき鋼板の原板の表面性状は、非常に成分元素の濃化
あるいは析出物が少ない粒界を呈しているため粒界が弱
く、脆化しやすいことが問題となる場合がある。特によ
り絞り成形の厳しい部分にこの種表面処理鋼板が使用さ
れる場合、粒界強度が弱い極低炭素鋼板を母板とする亜
鉛めっき鋼板は２次加工性が問題となる場合があった。
また亜鉛系めっき鋼板では、スポット溶接時に、電極で
ある銅合金と表面の亜鉛が合金化し、できた低融点金属
が母板の粒界に侵入して電極の消耗を早めるという問題
があった。従来この対策を多くの研究者が検討し、これ
までにもその成果が開示されている。
たとえば、原板である冷延鋼板の表面にめっきを施す
方法があるが、そのいずれもが原板表面の特性にかする
問題を本質的に解決するような技術はまだ開示されてい
ない。
方法があるが、そのいずれもが原板表面の特性にかする
問題を本質的に解決するような技術はまだ開示されてい
ない。
＜発明が解決しようとする課題＞ 従来技術においても亜鉛めっき層に何らかの対策を施
すことを開示されているが、原板となる冷延鋼板の表
面、すなわち、めっき界面での問題点を本質的に解決す
るところまではいたっておらず、その多くはそのための
製造工程が加わるとともに、その効果は、表面特性の中
でも亜鉛めっき鋼板の化成処理性のみに着目したもので
あり、その他の特性については何ら言及していない。特
にスポット溶接時の連続打点性は大きな問題であった
が、実質的に解決する方法はこれまで開示されていな
い。
すことを開示されているが、原板となる冷延鋼板の表
面、すなわち、めっき界面での問題点を本質的に解決す
るところまではいたっておらず、その多くはそのための
製造工程が加わるとともに、その効果は、表面特性の中
でも亜鉛めっき鋼板の化成処理性のみに着目したもので
あり、その他の特性については何ら言及していない。特
にスポット溶接時の連続打点性は大きな問題であった
が、実質的に解決する方法はこれまで開示されていな
い。
本発明は、前記亜鉛めっき鋼板の諸問題を解決するた
め、その母板となる極低炭素冷延鋼板の焼鈍材の表面に
関する問題点を本質的に解決し、しかも、原板としての
極低炭素冷延鋼板の伸び、値等優れた特性はそのまま
生かした連続打点性および耐２次加工脆性に優れた深絞
り用亜鉛系めっき鋼板を提供することを目的とする。
め、その母板となる極低炭素冷延鋼板の焼鈍材の表面に
関する問題点を本質的に解決し、しかも、原板としての
極低炭素冷延鋼板の伸び、値等優れた特性はそのまま
生かした連続打点性および耐２次加工脆性に優れた深絞
り用亜鉛系めっき鋼板を提供することを目的とする。
＜課題を解決するための手段＞ すなわち、本発明は、C:0.005wt％以下、Si:1.0wt％
以下、Mn:1.0wt％以下、P:0.2wt％以下、S:0.05wt％以
下、Al:0.01〜0.10wt％およびN:0.005wt％以下を含み、
残部はFeおよび不可避的不純物よりなり、鋼板の表面よ
り１フェライト平均粒径に相当する厚さに形成された表
面層を有し、該表面層における平均炭素濃度が0.005wt
％以上、0.1wt％以下であり、かつ該表面層における最
大炭素濃度が0.01wt％以上、0.2wt％以下である冷延鋼
板の、両面あるいは片面に亜鉛系めっきを有することを
特徴とする連続打点性および耐２次加工脆性に優れた深
絞り用亜鉛系めっき鋼板を提供する。
以下、Mn:1.0wt％以下、P:0.2wt％以下、S:0.05wt％以
下、Al:0.01〜0.10wt％およびN:0.005wt％以下を含み、
残部はFeおよび不可避的不純物よりなり、鋼板の表面よ
り１フェライト平均粒径に相当する厚さに形成された表
面層を有し、該表面層における平均炭素濃度が0.005wt
％以上、0.1wt％以下であり、かつ該表面層における最
大炭素濃度が0.01wt％以上、0.2wt％以下である冷延鋼
板の、両面あるいは片面に亜鉛系めっきを有することを
特徴とする連続打点性および耐２次加工脆性に優れた深
絞り用亜鉛系めっき鋼板を提供する。
本発明はまた、C:0.005wt％以下、Si:1.0wt％以下、M
n:1.0wt％以下、P:0.2wt％以下、S:0.05wt％以下、Al:
0.01〜0.10wt％およびN:0.005wt％以下を含み かつ Ti:0.001〜0.15wt％およびNb:0.001〜0.1wt％のうち
から選んだ１種または２種を含有し、残部はFeおよび不
可避的不純物よりなり、鋼板の表面より１フェライト平
均粒径に相当する厚さに形成された表面層を有し、該表
面層における平均炭素濃度が0.005wt％以上、0.1wt％以
下であり、かつ該表面層における最大炭素濃度が0.01wt
％以上、0.2wt％以下である冷延鋼板の、両面あるいは
片面に亜鉛系めっきを有することを特徴とする連続打点
性および耐２次加工脆性に優れた深絞り用亜鉛めっき鋼
板を提供する。
n:1.0wt％以下、P:0.2wt％以下、S:0.05wt％以下、Al:
0.01〜0.10wt％およびN:0.005wt％以下を含み かつ Ti:0.001〜0.15wt％およびNb:0.001〜0.1wt％のうち
から選んだ１種または２種を含有し、残部はFeおよび不
可避的不純物よりなり、鋼板の表面より１フェライト平
均粒径に相当する厚さに形成された表面層を有し、該表
面層における平均炭素濃度が0.005wt％以上、0.1wt％以
下であり、かつ該表面層における最大炭素濃度が0.01wt
％以上、0.2wt％以下である冷延鋼板の、両面あるいは
片面に亜鉛系めっきを有することを特徴とする連続打点
性および耐２次加工脆性に優れた深絞り用亜鉛めっき鋼
板を提供する。
上記発明において、前記表面層が、連続焼鈍設備ある
いは連続溶融亜鉛めっき設備により形成されたものであ
ると、好ましい。
いは連続溶融亜鉛めっき設備により形成されたものであ
ると、好ましい。
以下に本発明をさらに詳細に説明する。
本発明において用いる極低炭素鋼板は上記の組成を有
するものがよい。これを焼鈍、好ましくは連続焼鈍して
鋼板の両面における表層の炭素含有量を目的とする特性
に適合するように調整する。連続焼鈍によらない方法と
しては、ＣリッチなFeめっきを鋼板に施し、焼鈍により
Ｃを拡散させる方法、あるいは製鋼段階で表面にＣを濃
化させた連続鋳造スラブを製造するなどの方法により所
期の目的を達するようにしてもよい。
するものがよい。これを焼鈍、好ましくは連続焼鈍して
鋼板の両面における表層の炭素含有量を目的とする特性
に適合するように調整する。連続焼鈍によらない方法と
しては、ＣリッチなFeめっきを鋼板に施し、焼鈍により
Ｃを拡散させる方法、あるいは製鋼段階で表面にＣを濃
化させた連続鋳造スラブを製造するなどの方法により所
期の目的を達するようにしてもよい。
本発明の鋼板は、焼鈍、好ましくは連続焼鈍により冷
延鋼板表層部の炭素濃度を後述するように調整した焼鈍
板の両面または片面に亜鉛系めっきを有する。亜鉛系め
っきとは亜鉛めっきはもとより、Zn−Ni,Zn−Feなどの
亜鉛を主体とする合金めっき、溶融亜鉛合金化めっきな
どを広く含むものである。さらに、必要に応じてFe−Ｐ
めっき等の第２層めっきを施してもよい。
延鋼板表層部の炭素濃度を後述するように調整した焼鈍
板の両面または片面に亜鉛系めっきを有する。亜鉛系め
っきとは亜鉛めっきはもとより、Zn−Ni,Zn−Feなどの
亜鉛を主体とする合金めっき、溶融亜鉛合金化めっきな
どを広く含むものである。さらに、必要に応じてFe−Ｐ
めっき等の第２層めっきを施してもよい。
まず、焼鈍好ましくは連続焼鈍法により、深絞り性に
優れた鋼板を製造するには、C,Nの量は可能な限り少な
い方が好ましく、C:0.005wt％以下、N:0.005wt％以下と
する必要がある。
優れた鋼板を製造するには、C,Nの量は可能な限り少な
い方が好ましく、C:0.005wt％以下、N:0.005wt％以下と
する必要がある。
Siは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、添加量が1.0wt％を越えると深絞り
性に悪影響を及ぼすので1.0wt％以下と限定する。
要量添加されるが、添加量が1.0wt％を越えると深絞り
性に悪影響を及ぼすので1.0wt％以下と限定する。
MnもSiも同様、鋼を強化する作用があり、所望の強度
に応じて必要量添加されるが、添加量が1.0wt％を越え
るとやはり深絞り性に悪影響を及ぼすので1.0wt％以下
に限定する。
に応じて必要量添加されるが、添加量が1.0wt％を越え
るとやはり深絞り性に悪影響を及ぼすので1.0wt％以下
に限定する。
ＰもSiやMnと同様、鋼を強化する作用があり、所望の
強度に応じて必要量添加されるが、添加量が0.2wt％を
越えると深絞り性に悪影響を及ぼすので0.2wt％以下に
限定する。
強度に応じて必要量添加されるが、添加量が0.2wt％を
越えると深絞り性に悪影響を及ぼすので0.2wt％以下に
限定する。
Ｓは、少なければ少ないほど深絞り性が向上するので
極力低減することが好ましいが、その含有量が0.05wt％
以下ではさほど悪影響を及ぼさないので0.05wt％以下に
限定する。
極力低減することが好ましいが、その含有量が0.05wt％
以下ではさほど悪影響を及ぼさないので0.05wt％以下に
限定する。
Alは脱酸剤として、また後述する炭窒化物形成元素の
歩留まり向上のために添加されるが、含有量が0.010wt
％に満たないとその添加効果に乏しく、一方0.10wt％を
越えて添加してもその効果は飽和に達するので、0.010
〜0.10wt％の範囲に限定する。
歩留まり向上のために添加されるが、含有量が0.010wt
％に満たないとその添加効果に乏しく、一方0.10wt％を
越えて添加してもその効果は飽和に達するので、0.010
〜0.10wt％の範囲に限定する。
さらに、本発明で用いる冷延鋼板には、Tiおよび／ま
たはNbを下記の通り添加してもよい。
たはNbを下記の通り添加してもよい。
Tiは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（C,N）を
低減させ、深絞り性に有利な｛111｝方位を優先的に形
成させるために添加される。しかしながら添加量が0.00
1wt％未満ではその添加効果に乏しく、一方0.15wt％を
越えて添加してもそれ以上の効果は得られず、むしろ鋼
板表面性状および延性の劣化につながるので0.001〜0.1
5wt％の範囲に限定する。
低減させ、深絞り性に有利な｛111｝方位を優先的に形
成させるために添加される。しかしながら添加量が0.00
1wt％未満ではその添加効果に乏しく、一方0.15wt％を
越えて添加してもそれ以上の効果は得られず、むしろ鋼
板表面性状および延性の劣化につながるので0.001〜0.1
5wt％の範囲に限定する。
Nbは炭化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させ
るとともに、熱延鋼板組織の微細化をそくして、深絞り
性に有利な｛111｝方位を優先的に形成させるために添
加される。しかしながら添加量が0.001wt％未満ではそ
の添加の効果が乏しく、一方0.1wt％を越えて添加して
もそれ以上の効果は得られず、むしろ延性の劣化につな
がるので0.001〜0.1wt％の範囲に限定する。
るとともに、熱延鋼板組織の微細化をそくして、深絞り
性に有利な｛111｝方位を優先的に形成させるために添
加される。しかしながら添加量が0.001wt％未満ではそ
の添加の効果が乏しく、一方0.1wt％を越えて添加して
もそれ以上の効果は得られず、むしろ延性の劣化につな
がるので0.001〜0.1wt％の範囲に限定する。
以上の限定範囲内の成分元素および不可避的不純物よ
りなる成分の冷延鋼板を焼鈍した後、亜鉛系めっきを施
す。このとき、その連続焼鈍後の板厚方向での炭素濃度
分布を以下に述べるように制御すると、連続打点性およ
び耐２次加工脆性に優れた深絞り用亜鉛系めっき鋼板が
得られる。
りなる成分の冷延鋼板を焼鈍した後、亜鉛系めっきを施
す。このとき、その連続焼鈍後の板厚方向での炭素濃度
分布を以下に述べるように制御すると、連続打点性およ
び耐２次加工脆性に優れた深絞り用亜鉛系めっき鋼板が
得られる。
鋼板の高い伸び、高値等の優れた特性は上記成分鋼
に適切なCAL焼鈍あるいはCGL焼鈍を施すことによって達
成される。このような鋼板をめっき原板として製造した
亜鉛系めっき（溶融、電気めっき）鋼板は優れた鋼板特
性を有するため、深絞り用の亜鉛系めっき鋼板として適
する。しかし、この優れた特性を実際の自動車用あるい
は一般部品用亜鉛系めっき銅板として使用するために
は、成形後の組み立て工程で付加される接合においても
問題が生じないことが不可欠である。さらに、最終的な
成形部品となった時に２次加工脆性が問題となってもい
けない。もしもこのような問題が生じれば、自動車用の
表面処理鋼板としては重大な問題である。
に適切なCAL焼鈍あるいはCGL焼鈍を施すことによって達
成される。このような鋼板をめっき原板として製造した
亜鉛系めっき（溶融、電気めっき）鋼板は優れた鋼板特
性を有するため、深絞り用の亜鉛系めっき鋼板として適
する。しかし、この優れた特性を実際の自動車用あるい
は一般部品用亜鉛系めっき銅板として使用するために
は、成形後の組み立て工程で付加される接合においても
問題が生じないことが不可欠である。さらに、最終的な
成形部品となった時に２次加工脆性が問題となってもい
けない。もしもこのような問題が生じれば、自動車用の
表面処理鋼板としては重大な問題である。
極低炭素鋼板を原板とした表面処理鋼板においては原
板の表面性状、特に粒界の性状が本質的に従来の低炭素
箱焼鈍材とは異なり、非常に成分元素の濃化あるいは析
出物の少ない粒界をていしているため粒界が弱く、脆化
しやすいことが問題となる場合がある。
板の表面性状、特に粒界の性状が本質的に従来の低炭素
箱焼鈍材とは異なり、非常に成分元素の濃化あるいは析
出物の少ない粒界をていしているため粒界が弱く、脆化
しやすいことが問題となる場合がある。
上記の表面処理（亜鉛系めっき）鋼板の接合工程にお
けるスポット溶接連続打点性においても電極である銅合
金と表面処理層として存在していた亜鉛がスポット溶接
時に合金化し、形成した低融点金属（Cn−Zn）が母板の
粒界に侵入して電極の消耗を早めるという問題点があっ
た。また、より絞り成形の厳しい部分にこの種表面処理
鋼板が使用される場合、粒界強度が弱い極低炭素鋼板を
母板とする亜鉛系めっき鋼板は２次加工脆性が問題とな
る場合があった。
けるスポット溶接連続打点性においても電極である銅合
金と表面処理層として存在していた亜鉛がスポット溶接
時に合金化し、形成した低融点金属（Cn−Zn）が母板の
粒界に侵入して電極の消耗を早めるという問題点があっ
た。また、より絞り成形の厳しい部分にこの種表面処理
鋼板が使用される場合、粒界強度が弱い極低炭素鋼板を
母板とする亜鉛系めっき鋼板は２次加工脆性が問題とな
る場合があった。
これら問題点は、めっき原板として使用していた箱焼
鈍材と比較して、表面層の化学的組成および析出物分布
において差があることに起因している。本発明は、この
ような従来低炭素箱焼鈍材において優れていた表面に関
わる特性を極低炭素CAL焼鈍材においても達成するため
の技術を開示するものであり、そのために、鋼板の表面
層における炭素濃度分布を規定している。
鈍材と比較して、表面層の化学的組成および析出物分布
において差があることに起因している。本発明は、この
ような従来低炭素箱焼鈍材において優れていた表面に関
わる特性を極低炭素CAL焼鈍材においても達成するため
の技術を開示するものであり、そのために、鋼板の表面
層における炭素濃度分布を規定している。
即ち、表面処理（亜鉛系めっき）鋼板の母板（焼鈍冷
延鋼板）表面１フェライト平均粒径に相当する厚さの層
における炭素濃度がその平均値で0.005wt％以上、0.1wt
％以下であり、その最大炭素濃度が0.01wt％以上、0.2w
t％以下であることを必要とする。なお、１フェライト
平均粒径は通常約20〜30μｍ程度である。
延鋼板）表面１フェライト平均粒径に相当する厚さの層
における炭素濃度がその平均値で0.005wt％以上、0.1wt
％以下であり、その最大炭素濃度が0.01wt％以上、0.2w
t％以下であることを必要とする。なお、１フェライト
平均粒径は通常約20〜30μｍ程度である。
即ち、２次加工脆性および溶接金属脆化が原因で生じ
るスポット溶接時の連続打点性の劣化を本質的に解決す
るには、鋼板の表面層に炭素が濃化することが有効であ
るが、その範囲は鋼板の表面１フェライト平均粒径相当
の厚さが確保されれば十分であり、それ以上の厚さの炭
素濃度を高めることは、鋼板の値、延性等特性を害す
ることになる。また、プレス成形後もその効果を維持
し、組み立て後も所期の効果を発揮するためにはこの表
面層における炭素濃度を上記限定範囲下限以上にする必
要があり、上限を越える炭素濃度の濃縮は、めっき鋼板
の深絞り性に悪影響を及ぼす。
るスポット溶接時の連続打点性の劣化を本質的に解決す
るには、鋼板の表面層に炭素が濃化することが有効であ
るが、その範囲は鋼板の表面１フェライト平均粒径相当
の厚さが確保されれば十分であり、それ以上の厚さの炭
素濃度を高めることは、鋼板の値、延性等特性を害す
ることになる。また、プレス成形後もその効果を維持
し、組み立て後も所期の効果を発揮するためにはこの表
面層における炭素濃度を上記限定範囲下限以上にする必
要があり、上限を越える炭素濃度の濃縮は、めっき鋼板
の深絞り性に悪影響を及ぼす。
本発明において好適に用いられるCAL（Continuous An
nealing Line）あるいはCGL（Continuous Gallvanizing
Line）は加熱、均熱および冷却ゾーンを有する。浸炭
を上記設備を用いて効率的に実施するには、均熱ゾーン
後期から冷却ゾーンにかけて浸炭用雰囲気として、浸炭
に適する条件にして行なうのが好ましい。
nealing Line）あるいはCGL（Continuous Gallvanizing
Line）は加熱、均熱および冷却ゾーンを有する。浸炭
を上記設備を用いて効率的に実施するには、均熱ゾーン
後期から冷却ゾーンにかけて浸炭用雰囲気として、浸炭
に適する条件にして行なうのが好ましい。
浸炭用ガス中はCOを適量添加したものを用いる。そし
て、浸炭条件は適切に選定する。
て、浸炭条件は適切に選定する。
＜実施例＞ 次に本発明を実施例に基づいて具体的に説明する。
（実施例） 表１に示す組成の鋼を溶製後、熱間圧延により板厚2.
8mmの熱延板として、脱スケール後冷間圧延により板厚
0.7mmの冷延板とした。
8mmの熱延板として、脱スケール後冷間圧延により板厚
0.7mmの冷延板とした。
加熱、均熱および冷却ゾーンを有するCALにおいて、
加熱ゾーンにおいて810℃に加熱後、均熱ゾーン後期に
て、750℃から800℃間の所定の温度で10〜30秒間５％Ｈ
−0.5−1.0％COを含有する窒素雰囲気中に置き浸炭させ
た後、直ちに冷却する場合のヒートサイクルをシミュレ
ートした熱処理を施した。
加熱ゾーンにおいて810℃に加熱後、均熱ゾーン後期に
て、750℃から800℃間の所定の温度で10〜30秒間５％Ｈ
−0.5−1.0％COを含有する窒素雰囲気中に置き浸炭させ
た後、直ちに冷却する場合のヒートサイクルをシミュレ
ートした熱処理を施した。
この場合の加熱温度、均熱時間およびＣポテンシャル
を変化させて鋼板表面での浸炭量を変化させた。さらに
スキンパスを施した後亜鉛系めっきを施して表面特性調
査用のサンプルを製造した。
を変化させて鋼板表面での浸炭量を変化させた。さらに
スキンパスを施した後亜鉛系めっきを施して表面特性調
査用のサンプルを製造した。
なお、表２中、EGは電気亜鉛めっきを両面とも20g/m2
施したものを、GIは両面とも40g/m2溶融亜鉛めっきした
ものを意味する。
施したものを、GIは両面とも40g/m2溶融亜鉛めっきした
ものを意味する。
表面特性としては、連続打点性および耐２次加工脆性
を調査した。
を調査した。
連続打点性は、Cu電極を用いてサンプルの亜鉛系めっ
き鋼板に連続的にスポット溶接を行ない、ナゲットが形
成されなくなるまでの打点数で評価する。
き鋼板に連続的にスポット溶接を行ない、ナゲットが形
成されなくなるまでの打点数で評価する。
耐２次加工脆性は、絞り比2.0でカップ加工した後の
脆化温度で評価する。
脆化温度で評価する。
表１にはCAL焼鈍後の鋼板表面層における炭素濃度
を、また表２にはそのスポット溶接試験結果、２次加工
脆化試験結果および引張特性をまとめて示す。
を、また表２にはそのスポット溶接試験結果、２次加工
脆化試験結果および引張特性をまとめて示す。
＜発明の効果＞ 本発明によって、極低炭素CAL材の優れた特性（高E1,
高値）を使用した亜鉛めっき鋼板が製造可能であり、
実際に自動車用鋼板などとして使用する場合に必要とな
る、連続打点性および耐２次加工脆性などめっき板の表
面特性にかかわる重要に特性についても本質的に解決で
きた。
高値）を使用した亜鉛めっき鋼板が製造可能であり、
実際に自動車用鋼板などとして使用する場合に必要とな
る、連続打点性および耐２次加工脆性などめっき板の表
面特性にかかわる重要に特性についても本質的に解決で
きた。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｃ 8/22 Ｃ２３Ｃ 8/22 (72)発明者 加藤 俊之 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株 式会社技術研究本部内 (72)発明者 阿部 英夫 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株 式会社技術研究本部内 (56)参考文献 特開 昭63−38556（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−96330（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−72032（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−94021（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 C21D 9/46 - 9/48,9/52 C23C 2/06,8/22
Claims (3)
- 【請求項１】C:0.005wt％以下、Si:1.0wt％以下、Mn:1.
0wt％以下、P:0.2wt％以下、S:0.05wt％以下、Al:0.01
〜0.10wt％およびN:0.005wt％以下を含み、残部はFeお
よび不可避的不純物よりなり、鋼板の表面より１フェラ
イト平均粒径に相当する厚さに形成された表面層を有
し、該表面層における平均炭素濃度が0.005wt％以上、
0.1wt％以下であり、かつ該表面層における最大炭素濃
度が0.01wt％以上、0.2wt％以下である冷延鋼板の、両
面あるいは片面に亜鉛系めっきを有することを特徴とす
る連続打点性および耐２次加工脆性に優れた深絞り用亜
鉛系めっき鋼板。 - 【請求項２】C:0.005wt％以下、Si:1.0wt％以下、Mn:1.
0wt％以下、P:0.2wt％以下、S:0.05wt％以下、Al:0.01
〜0.10wt％およびN:0.005wt％以下を含みかつ Ti:0.001〜0.15wt％およびNb:0.001〜0.1wt％のうちか
ら選んだ１種または２種を含有し、残部はFeおよび不可
避的不純物よりなり、鋼板の表面より１フェライト平均
粒径に相当する厚さに形成された表面層を有し、該表面
層における平均炭素濃度が0.005wt％以上、0.1wt％以下
であり、かつ該表面層における最大炭素濃度が0.01wt％
以上、0.2wt％以下である冷延鋼板の、両面あるいは片
面に亜鉛系めっきを有することを特徴とする連続打点性
および耐２次加工脆性に優れた深絞り用亜鉛系めっき鋼
板。 - 【請求項３】前記表面層が、連続焼鈍設備あるいは連続
溶融亜鉛めっき設備により形成されたものであることを
特徴とする請求項１または２に記載の連続打点性および
耐２次加工脆性に優れた深絞り用亜鉛系めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33975489A JP2854054B2 (ja) | 1989-12-28 | 1989-12-28 | 連続打点性および耐２次加工脆性に優れた深絞り用亜鉛系めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33975489A JP2854054B2 (ja) | 1989-12-28 | 1989-12-28 | 連続打点性および耐２次加工脆性に優れた深絞り用亜鉛系めっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03199344A JPH03199344A (ja) | 1991-08-30 |
| JP2854054B2 true JP2854054B2 (ja) | 1999-02-03 |
Family
ID=18330488
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33975489A Expired - Fee Related JP2854054B2 (ja) | 1989-12-28 | 1989-12-28 | 連続打点性および耐２次加工脆性に優れた深絞り用亜鉛系めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2854054B2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| JP2697771B2 (ja) * | 1990-07-07 | 1998-01-14 | 株式会社 神戸製鋼所 | 密着性に優れたメッキ皮膜を有する深絞り用合金化溶融亜鉛メッキ冷延鋼板及びその製造方法 |
| DE69224630T2 (de) * | 1991-12-06 | 1998-07-23 | Kawasaki Steel Co | Verfahren zur herstellung von stahlplatten beschichtet mit flüssigem zink mit unbeschichteten stellen |
| US6074493A (en) * | 1994-06-15 | 2000-06-13 | Kawasaki Steel Corporation | Method of continuously carburizing metal strip |
| JP2001073079A (ja) * | 1999-07-05 | 2001-03-21 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用極低炭素薄鋼板および亜鉛系めっきを施した深絞り用極低炭素薄鋼板 |
-
1989
- 1989-12-28 JP JP33975489A patent/JP2854054B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03199344A (ja) | 1991-08-30 |
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