JP2848148B2 - 疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板 - Google Patents
疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、優れた深絞り成形性と
疲労特性とを兼備えた冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板並
びに合金化溶融亜鉛めっき鋼板などの鋼板に関する。
疲労特性とを兼備えた冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板並
びに合金化溶融亜鉛めっき鋼板などの鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、薄鋼板に高い成形性を付与す
る手法としては、極低炭素鋼にＴｉ，Ｎｂ等の炭・窒化
物形成元素を添加してＣ，Ｎを析出固定したＩＦ（Ｉｎ
ｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ Ｆｒｅｅ）鋼が知られている。
このようなＩＦ鋼を前提とした成形性に優れた冷延鋼板
及び溶融亜鉛めっき鋼板に関する技術が、例えば特開平
２−３４７２２号、特開平１−２２５７２７号に開示さ
れている。近年、自動車車体の形状が複雑化してきてい
るため、ＩＦ鋼のように非常に優れた加工性を有してい
る鋼板でなければ加工できない部品が急増しており、Ｉ
Ｆ鋼が自動車用鋼板の素材として広く用いられている。
る手法としては、極低炭素鋼にＴｉ，Ｎｂ等の炭・窒化
物形成元素を添加してＣ，Ｎを析出固定したＩＦ（Ｉｎ
ｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ Ｆｒｅｅ）鋼が知られている。
このようなＩＦ鋼を前提とした成形性に優れた冷延鋼板
及び溶融亜鉛めっき鋼板に関する技術が、例えば特開平
２−３４７２２号、特開平１−２２５７２７号に開示さ
れている。近年、自動車車体の形状が複雑化してきてい
るため、ＩＦ鋼のように非常に優れた加工性を有してい
る鋼板でなければ加工できない部品が急増しており、Ｉ
Ｆ鋼が自動車用鋼板の素材として広く用いられている。
【０００３】一方、疲労強度を必要とし、かつ深絞り成
形を受けるような部品には、従来から低炭素アルミキル
ド鋼が使用されているが、低炭素アルミキルド鋼の成形
性はＩＦ鋼のそれには及ばない。こうした背景から、疲
労特性および深絞り成形性ともに優れた鋼板が要望され
ている。
形を受けるような部品には、従来から低炭素アルミキル
ド鋼が使用されているが、低炭素アルミキルド鋼の成形
性はＩＦ鋼のそれには及ばない。こうした背景から、疲
労特性および深絞り成形性ともに優れた鋼板が要望され
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来のＩＦ鋼では、特
開平１−２２５７２７号や特開平２−３４７２２号など
のように、高ｒ値を達成するための手段としてＣ，Ｎを
十分析出固定するにたるＴｉ，Ｎｂを含有させること、
およびＡｃ3 変態点を越えない範囲で高温焼鈍すること
を行っている。確かに、これらの方法によれば、高ｒ値
を得ることはできる。しかし、これらの技術は、専ら高
ｒ値を達成するためのものにすぎず、疲労特性の改善を
意図したものではない。
開平１−２２５７２７号や特開平２−３４７２２号など
のように、高ｒ値を達成するための手段としてＣ，Ｎを
十分析出固定するにたるＴｉ，Ｎｂを含有させること、
およびＡｃ3 変態点を越えない範囲で高温焼鈍すること
を行っている。確かに、これらの方法によれば、高ｒ値
を得ることはできる。しかし、これらの技術は、専ら高
ｒ値を達成するためのものにすぎず、疲労特性の改善を
意図したものではない。
【０００５】この発明は、かかる事情に鑑みてなされた
ものであって、優れた深絞り成形性を有し、かつ低炭素
アルミキルド鋼板に匹敵する疲労特性を有する鋼板を提
供することを目的とする。
ものであって、優れた深絞り成形性を有し、かつ低炭素
アルミキルド鋼板に匹敵する疲労特性を有する鋼板を提
供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る疲労特性及
び深絞り性に優れた鋼板は、重量％で、Ｃ：０．００５
０％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．
５％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１５％以下、ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ：０．００４０％以下
を含有し、さらにＴｉ及びＮｂの少なくとも一方を−１
≦（１２Ｔｉ* ）／（４８Ｃ）＋（１２Ｎｂ）／（９３
Ｃ）≦２（ただし、Ｔｉ* ＝Ｔｉ−４８／１４Ｎ−４８
／３２Ｓ）を満たすように含み、残部がＦｅおよび不可
避不純物よりなり、かつ、フェライト粒径が１０μｍ以
下であることを特徴とする。この場合に、さらに０．０
００１〜０．００２０％のＢを含有することが好まし
い。
び深絞り性に優れた鋼板は、重量％で、Ｃ：０．００５
０％以下、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．
５％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１５％以下、ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ：０．００４０％以下
を含有し、さらにＴｉ及びＮｂの少なくとも一方を−１
≦（１２Ｔｉ* ）／（４８Ｃ）＋（１２Ｎｂ）／（９３
Ｃ）≦２（ただし、Ｔｉ* ＝Ｔｉ−４８／１４Ｎ−４８
／３２Ｓ）を満たすように含み、残部がＦｅおよび不可
避不純物よりなり、かつ、フェライト粒径が１０μｍ以
下であることを特徴とする。この場合に、さらに０．０
００１〜０．００２０％のＢを含有することが好まし
い。
【０００７】さらに、表面に溶融亜鉛めっき層を被成し
てもよい。この場合は、溶融亜鉛めっき層中のＦｅ含有
量が５〜１５％であることが望ましい。また、このよう
な亜鉛めっき層の表面に、さらにＦｅ含有量が５０％以
上のＦｅ−Ｚｎ合金めっき層を被成してもよい。
てもよい。この場合は、溶融亜鉛めっき層中のＦｅ含有
量が５〜１５％であることが望ましい。また、このよう
な亜鉛めっき層の表面に、さらにＦｅ含有量が５０％以
上のＦｅ−Ｚｎ合金めっき層を被成してもよい。
【０００８】
【作用】本発明者らは、かかる目的を達成するために研
究を進めてきた結果、軟質薄鋼板の疲労強度は材料の降
伏強度が高いほど高くなるという知見を得た。したがっ
て、ＩＦ鋼を用いて、高ｒ値を確保した上で、この降伏
強度を上昇させることができれば、深絞り性とともに疲
労特性にも優れた鋼板を製造することができるはずであ
る。一般に、深絞り性を損なうことなく、降伏強度を上
昇させるには、焼鈍後における結晶粒の粒径を小さくす
ることが有効である。本発明者らは、鋭意研究の結果、
ＩＦ鋼の深絞り性を損なうことなく降伏強度を上昇させ
る上限のフェライト粒径が１０μｍであるということを
新たに見い出した。次に、本発明の鋼成分を上記のよう
に限定する理由について述べる。 Ｃ： Ｃは高ｒ値を達成するためには低い方がよいが、
実用上本発明の効果を損なわない範囲として、その上限
を０．００５０％とした。
究を進めてきた結果、軟質薄鋼板の疲労強度は材料の降
伏強度が高いほど高くなるという知見を得た。したがっ
て、ＩＦ鋼を用いて、高ｒ値を確保した上で、この降伏
強度を上昇させることができれば、深絞り性とともに疲
労特性にも優れた鋼板を製造することができるはずであ
る。一般に、深絞り性を損なうことなく、降伏強度を上
昇させるには、焼鈍後における結晶粒の粒径を小さくす
ることが有効である。本発明者らは、鋭意研究の結果、
ＩＦ鋼の深絞り性を損なうことなく降伏強度を上昇させ
る上限のフェライト粒径が１０μｍであるということを
新たに見い出した。次に、本発明の鋼成分を上記のよう
に限定する理由について述べる。 Ｃ： Ｃは高ｒ値を達成するためには低い方がよいが、
実用上本発明の効果を損なわない範囲として、その上限
を０．００５０％とした。
【０００９】Ｓｉ： Ｓｉは強化元素として、鋼板の降
伏強度および引張強度の上昇に寄与して、疲労強度の向
上に有効な元素であるが、０．２％を越えて含有する
と、鋼板のｒ値が劣化するばかりか、溶融亜鉛めっきの
密着性を著しく悪化させるため、その上限を０．２％と
した。
伏強度および引張強度の上昇に寄与して、疲労強度の向
上に有効な元素であるが、０．２％を越えて含有する
と、鋼板のｒ値が劣化するばかりか、溶融亜鉛めっきの
密着性を著しく悪化させるため、その上限を０．２％と
した。
【００１０】Ｍｎ： ＭｎもＳｉと同様に、鋼板の強度
上昇に対して寄与するが、０．１０％未満ではその効果
がほとんどなく、０．５０％を越えて添加すると、鋼板
のＡｃ3 変態点を低下させ、最適焼鈍温度範囲が狭くな
るばかりか、鋼板のｒ値を劣化させるため、０．１０〜
０．５０％の範囲とした。
上昇に対して寄与するが、０．１０％未満ではその効果
がほとんどなく、０．５０％を越えて添加すると、鋼板
のＡｃ3 変態点を低下させ、最適焼鈍温度範囲が狭くな
るばかりか、鋼板のｒ値を劣化させるため、０．１０〜
０．５０％の範囲とした。
【００１１】Ｐ： Ｐは、最も安価に鋼を強化できる
が、０．０３％を越えて含有すると、溶融亜鉛めっきの
合金化反応を極端に遅らせ、合金化ムラ等の欠陥の原因
となるばかりか、鋼板のｒ値を劣化させるため、上限を
０．０３％とした。
が、０．０３％を越えて含有すると、溶融亜鉛めっきの
合金化反応を極端に遅らせ、合金化ムラ等の欠陥の原因
となるばかりか、鋼板のｒ値を劣化させるため、上限を
０．０３％とした。
【００１２】Ｓ： Ｓは鋼板の延性を劣化させるため、
できる限り低減したほうが望ましい。しかし、実用上本
発明の効果を損なわない範囲として、その上限を０．０
１５％とした。 ｓｏｌ．Ａｌ： Ａｌは脱酸のために必要であるが、あ
まり多量に添加するとコストの上昇を招くため、その上
限を０．１０％とした。 Ｎ： Ｎは高ｒ値を得るためには、少ないほうが望まし
い。そのため、０．００４０％以下とした。
できる限り低減したほうが望ましい。しかし、実用上本
発明の効果を損なわない範囲として、その上限を０．０
１５％とした。 ｓｏｌ．Ａｌ： Ａｌは脱酸のために必要であるが、あ
まり多量に添加するとコストの上昇を招くため、その上
限を０．１０％とした。 Ｎ： Ｎは高ｒ値を得るためには、少ないほうが望まし
い。そのため、０．００４０％以下とした。
【００１３】Ｔｉ，Ｎｂ： ＴｉおよびＮｂは鋼中の
Ｃ，Ｎを固定し、ｒ値を向上させるために添加される。
ｒ値を上昇させるためにはＴｉ，Ｎｂは多いほどよい
が、これらを過剰に添加すると、鋼中のＣ，Ｎのすべて
が固定されてしまい、ＴｉＣおよびＮｂＣ等の析出物が
粗大化して粒成長性が増大し、結晶粒の粗大化により強
度低下を招く。このため、式｛（１２Ｔｉ* ）／（４８
Ｃ）＋（１２Ｎｂ）／（９３Ｃ）｝の上限を２とした。
一方、Ｔｉ，Ｎｂの添加量が少なくなりすぎると、固溶
Ｃ，Ｎが鋼中に多量に残存し、高ｒ値が得られないばか
りか、常温非時効性が保てなくなるため、式｛（１２Ｔ
ｉ* ）／（４８Ｃ）＋（１２Ｎｂ）／（９３Ｃ）｝の下
限を−１とした。なお、Ｔｉ，Ｎｂは実質的に同様の効
果を有するので、これらのうちの少なくとも一方を含め
ばよいこととした。
Ｃ，Ｎを固定し、ｒ値を向上させるために添加される。
ｒ値を上昇させるためにはＴｉ，Ｎｂは多いほどよい
が、これらを過剰に添加すると、鋼中のＣ，Ｎのすべて
が固定されてしまい、ＴｉＣおよびＮｂＣ等の析出物が
粗大化して粒成長性が増大し、結晶粒の粗大化により強
度低下を招く。このため、式｛（１２Ｔｉ* ）／（４８
Ｃ）＋（１２Ｎｂ）／（９３Ｃ）｝の上限を２とした。
一方、Ｔｉ，Ｎｂの添加量が少なくなりすぎると、固溶
Ｃ，Ｎが鋼中に多量に残存し、高ｒ値が得られないばか
りか、常温非時効性が保てなくなるため、式｛（１２Ｔ
ｉ* ）／（４８Ｃ）＋（１２Ｎｂ）／（９３Ｃ）｝の下
限を−１とした。なお、Ｔｉ，Ｎｂは実質的に同様の効
果を有するので、これらのうちの少なくとも一方を含め
ばよいこととした。
【００１４】Ｂ： Ｂはさらに高い疲労強度が必要とさ
れる場合に、フェライト粒を微細化する目的で添加され
る。すなわち、０．０００１％未満ではその効果がな
く、０．００２０％を越えて添加するとｒ値を劣化させ
るため、０．０００１〜０．００２０％の範囲とした。 次に、本発明においてフェライト粒径の上限を１０μｍ
以下に限定した理由について説明する。
れる場合に、フェライト粒を微細化する目的で添加され
る。すなわち、０．０００１％未満ではその効果がな
く、０．００２０％を越えて添加するとｒ値を劣化させ
るため、０．０００１〜０．００２０％の範囲とした。 次に、本発明においてフェライト粒径の上限を１０μｍ
以下に限定した理由について説明する。
【００１５】表１に示す成分の鋼を溶製し、１２５０℃
に加熱した後に、これを熱間圧延し、板厚４．０ｍｍの
鋼帯を作製した。熱間圧延後の巻取温度は６００℃であ
る。得られた熱延鋼帯を、酸洗した後に冷間圧延し、板
厚を０．８ｍｍとした。その後、連続溶融亜鉛めっきラ
インにて６５０〜８５０℃の温度範囲で連続焼鈍した後
に、これに溶融亜鉛めっきを施し、４５０〜５５０℃の
温度範囲で合金化処理を行った。さらに、溶融亜鉛めっ
き鋼帯に０．５〜１．５％の調質圧延を施し、これを製
品とした。得られた製品鋼板より引張試験片および軸引
張疲労試験片を採取して試験に供した。疲労試験は、部
分片振り条件で行ない繰り返し速度は２０Ｈｚで行なっ
た。以降、本発明における引張疲労試験は前記条件下で
行なった。また、製品鋼板のフェライト粒径の測定も行
った。
に加熱した後に、これを熱間圧延し、板厚４．０ｍｍの
鋼帯を作製した。熱間圧延後の巻取温度は６００℃であ
る。得られた熱延鋼帯を、酸洗した後に冷間圧延し、板
厚を０．８ｍｍとした。その後、連続溶融亜鉛めっきラ
インにて６５０〜８５０℃の温度範囲で連続焼鈍した後
に、これに溶融亜鉛めっきを施し、４５０〜５５０℃の
温度範囲で合金化処理を行った。さらに、溶融亜鉛めっ
き鋼帯に０．５〜１．５％の調質圧延を施し、これを製
品とした。得られた製品鋼板より引張試験片および軸引
張疲労試験片を採取して試験に供した。疲労試験は、部
分片振り条件で行ない繰り返し速度は２０Ｈｚで行なっ
た。以降、本発明における引張疲労試験は前記条件下で
行なった。また、製品鋼板のフェライト粒径の測定も行
った。
【００１６】図１は、横軸に鋼板の降伏強度をとり、縦
軸に鋼板の疲労限をとって、両者の関係について調べた
結果を示すプロット図である。図から明らかなように、
両者はほぼ比例関係にあり、軟質薄鋼板の疲労限はその
降伏強度によって一義的に決まる。つまり、降伏強度の
高い材料ほど疲労限は高くなることが判明した。
軸に鋼板の疲労限をとって、両者の関係について調べた
結果を示すプロット図である。図から明らかなように、
両者はほぼ比例関係にあり、軟質薄鋼板の疲労限はその
降伏強度によって一義的に決まる。つまり、降伏強度の
高い材料ほど疲労限は高くなることが判明した。
【００１７】図２は、横軸に鋼板のフェライト粒径をと
り、縦軸に鋼板の疲労限およびｒ値をとって、それぞれ
の関係について調べた結果を示すプロット図である。こ
こで、ｒ値としては、圧延方向に対して０°，４５°，
９０°から採取した試験片で求めた値、ｒ0 ，ｒ45，ｒ
90を用いて下記の数式で示される平均ｒ値を採用した。
なお、図中にて、丸は平均ｒ値の結果をプロットしたも
のであり、三角は疲労限の結果をプロットしたものであ
る。
り、縦軸に鋼板の疲労限およびｒ値をとって、それぞれ
の関係について調べた結果を示すプロット図である。こ
こで、ｒ値としては、圧延方向に対して０°，４５°，
９０°から採取した試験片で求めた値、ｒ0 ，ｒ45，ｒ
90を用いて下記の数式で示される平均ｒ値を採用した。
なお、図中にて、丸は平均ｒ値の結果をプロットしたも
のであり、三角は疲労限の結果をプロットしたものであ
る。
【００１８】
【数１】 なお、図１及び図２に示した鋼板の化学成分を表１に示
す。
す。
【００１９】
【表１】
【００２０】図２から明らかなように、疲労限を高い水
準に保ちながら高ｒ値をも維持するためには、フェライ
ト粒径は１０μｍ以下でなければならないことが判明し
た。このように、本発明の鋼板は、疲労特性及び深絞り
性に優れており、しかも安価に、安定に製造することが
できる。
準に保ちながら高ｒ値をも維持するためには、フェライ
ト粒径は１０μｍ以下でなければならないことが判明し
た。このように、本発明の鋼板は、疲労特性及び深絞り
性に優れており、しかも安価に、安定に製造することが
できる。
【００２１】
【実施例】以下、本発明の実施例について、さらに詳細
に説明する。 （実施例１）
に説明する。 （実施例１）
【００２２】表２に示す成分の鋼を溶製し、１２５０℃
に加熱した後に、これを熱間圧延して板厚を４．０ｍｍ
とし、６２０℃でコイルに巻き取った。得られた熱延鋼
帯を酸洗した後、冷間圧延して板厚を０．８ｍｍとし
た。その後、連続焼鈍ラインにて７９０℃の条件で連続
焼鈍を行い、０．５％の調質圧延を行って製品とした。
得られた製品より引張試験片および軸引張疲労試験片を
採取して試験に供した。また、同時にフェライト粒径も
測定した。その結果を図３に示す。
に加熱した後に、これを熱間圧延して板厚を４．０ｍｍ
とし、６２０℃でコイルに巻き取った。得られた熱延鋼
帯を酸洗した後、冷間圧延して板厚を０．８ｍｍとし
た。その後、連続焼鈍ラインにて７９０℃の条件で連続
焼鈍を行い、０．５％の調質圧延を行って製品とした。
得られた製品より引張試験片および軸引張疲労試験片を
採取して試験に供した。また、同時にフェライト粒径も
測定した。その結果を図３に示す。
【００２３】
【表２】
【００２４】図３は、横軸にＴｉ，Ｎｂの含有量を規定
する数式に各成分数値を入れて得られる指数をとり、縦
軸にそれぞれ平均ｒ値，フェライト粒径，疲労限をとっ
て、これらの関係について調べた結果を示すプロット図
である。図中にて、丸は平均ｒ値を、三角はフェライト
粒径を、四角は疲労限をそれぞれ示す。図から明らかな
ように、式｛（１２Ｔｉ* ）／（４８Ｃ）＋（１２Ｎ
ｂ）／（９３Ｃ）｝がマイナス１未満では高い疲労限が
得られるが、平均ｒ値の低下が著しい。一方、式｛（１
２Ｔｉ* ）／（４８Ｃ）＋（１２Ｎｂ）／（９３Ｃ）｝
がプラス２を越える範囲では高い平均ｒ値は得られる
が、フェライト粒径が１０μｍを越えてしまい、疲労限
が低下することが判明した。 （実施例２）
する数式に各成分数値を入れて得られる指数をとり、縦
軸にそれぞれ平均ｒ値，フェライト粒径，疲労限をとっ
て、これらの関係について調べた結果を示すプロット図
である。図中にて、丸は平均ｒ値を、三角はフェライト
粒径を、四角は疲労限をそれぞれ示す。図から明らかな
ように、式｛（１２Ｔｉ* ）／（４８Ｃ）＋（１２Ｎ
ｂ）／（９３Ｃ）｝がマイナス１未満では高い疲労限が
得られるが、平均ｒ値の低下が著しい。一方、式｛（１
２Ｔｉ* ）／（４８Ｃ）＋（１２Ｎｂ）／（９３Ｃ）｝
がプラス２を越える範囲では高い平均ｒ値は得られる
が、フェライト粒径が１０μｍを越えてしまい、疲労限
が低下することが判明した。 （実施例２）
【００２５】表３および表４に示す成分の鋼を、１１５
０〜１２８０℃の温度に加熱した後に、熱間圧延して板
厚を４．０ｍｍとし、５００〜６５０℃の温度でコイル
に巻き取った。次いで、鋼帯を酸洗し、これを０．８ｍ
ｍまで冷間圧延した。得られた冷延鋼帯を、大きく三つ
の群にわけて加工し、それぞれの製品を得た。第１の群
は、冷延鋼帯を７００〜８５０℃の条件で連続焼鈍し、
０．５％の調質圧延を施して製品とした。
０〜１２８０℃の温度に加熱した後に、熱間圧延して板
厚を４．０ｍｍとし、５００〜６５０℃の温度でコイル
に巻き取った。次いで、鋼帯を酸洗し、これを０．８ｍ
ｍまで冷間圧延した。得られた冷延鋼帯を、大きく三つ
の群にわけて加工し、それぞれの製品を得た。第１の群
は、冷延鋼帯を７００〜８５０℃の条件で連続焼鈍し、
０．５％の調質圧延を施して製品とした。
【００２６】第２の群は、連続焼鈍の工程を連続溶融亜
鉛めっきラインにて行い、４５０〜５５０℃の温度で合
金化処理を施した後、０．５％の調質圧延を施して製品
とした。第３の群は、得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の表面に、さらにＦｅ−Ｚｎめっきを施して製品とし
た。
鉛めっきラインにて行い、４５０〜５５０℃の温度で合
金化処理を施した後、０．５％の調質圧延を施して製品
とした。第３の群は、得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の表面に、さらにＦｅ−Ｚｎめっきを施して製品とし
た。
【００２７】これらの三つの群の鋼板から引張試験片お
よび軸引張疲労試験片をそれぞれ採取して、試験に供し
た。なお、溶融亜鉛めっきの付着量は６０／６０ｇ／ｍ
2 とした。さらに、溶融亜鉛めっきを施したものについ
ては、耐パウダリング性を調べるために、ドロービード
試験を行った。なお、片面当たりの剥離量５ｇ／ｍ2 以
上を不良とした。
よび軸引張疲労試験片をそれぞれ採取して、試験に供し
た。なお、溶融亜鉛めっきの付着量は６０／６０ｇ／ｍ
2 とした。さらに、溶融亜鉛めっきを施したものについ
ては、耐パウダリング性を調べるために、ドロービード
試験を行った。なお、片面当たりの剥離量５ｇ／ｍ2 以
上を不良とした。
【００２８】これらの結果を表５および表６に示す。表
から明らかなように、本発明鋼１〜３０においては、い
ずれも疲労強度が高く、しかも平均ｒ値も高い材質が得
られた。これに対して、比較鋼３１及び４１ではＴｉ，
Ｎｂ量が過剰に添加されているため、粒成長性が良く、
平均ｒ値は高いが、疲労限が低い。また、比較鋼３３及
び４０では逆にＴｉ，Ｎｂ量が不足するため、疲労限は
高いが、平均ｒ値の低下が著しい。また、比較鋼３２で
はＢが多いため、疲労限は高いが、平均ｒ値が低下す
る。また、比較鋼３８ではＴｉ及びＮｂが全く添加され
ていないため平均ｒ値の低下が著しい。さらに、比較鋼
３４及び３６ではそれぞれＣ及びＭｎの含有量が過剰で
あるため、平均ｒ値が低下する。さらに、比較鋼３５及
び３７ではそれぞれＳｉ及びＭｎの添加量が過剰なた
め、平均ｒ値が低下するばかりでなく、めっきの密着性
も低下する。また、比較鋼３９ではＮが過剰なため、平
均ｒ値が低下する。
から明らかなように、本発明鋼１〜３０においては、い
ずれも疲労強度が高く、しかも平均ｒ値も高い材質が得
られた。これに対して、比較鋼３１及び４１ではＴｉ，
Ｎｂ量が過剰に添加されているため、粒成長性が良く、
平均ｒ値は高いが、疲労限が低い。また、比較鋼３３及
び４０では逆にＴｉ，Ｎｂ量が不足するため、疲労限は
高いが、平均ｒ値の低下が著しい。また、比較鋼３２で
はＢが多いため、疲労限は高いが、平均ｒ値が低下す
る。また、比較鋼３８ではＴｉ及びＮｂが全く添加され
ていないため平均ｒ値の低下が著しい。さらに、比較鋼
３４及び３６ではそれぞれＣ及びＭｎの含有量が過剰で
あるため、平均ｒ値が低下する。さらに、比較鋼３５及
び３７ではそれぞれＳｉ及びＭｎの添加量が過剰なた
め、平均ｒ値が低下するばかりでなく、めっきの密着性
も低下する。また、比較鋼３９ではＮが過剰なため、平
均ｒ値が低下する。
【００２９】
【表３】
【００３０】
【表４】
【００３１】
【表５】
【００３２】
【表６】
【００３３】
【発明の効果】本発明によれば、深絞り成形性に優れ、
かつ疲労特性にも優れた冷延鋼板および溶融亜鉛めっき
鋼板の製造が初めて可能となるものであり、その工業的
価値は大きい。
かつ疲労特性にも優れた冷延鋼板および溶融亜鉛めっき
鋼板の製造が初めて可能となるものであり、その工業的
価値は大きい。
【図１】横軸に鋼板の降伏強度をとり、縦軸に鋼板の疲
労限をとって、両者の関係について調べた結果を示すプ
ロット図。
労限をとって、両者の関係について調べた結果を示すプ
ロット図。
【図２】横軸に鋼板のフェライト粒径をとり、縦軸に鋼
板の疲労限およびｒ値をとって、それぞれの関係につい
て調べた結果を示すプロット図。
板の疲労限およびｒ値をとって、それぞれの関係につい
て調べた結果を示すプロット図。
【図３】横軸にＴｉ，Ｎｂの含有量を規定する数式に各
成分数値を入れて得られる指数をとり、縦軸にそれぞれ
平均ｒ値，フェライト粒径，疲労限をとって、これらの
関係について調べた結果を示すプロット図である。
成分数値を入れて得られる指数をとり、縦軸にそれぞれ
平均ｒ値，フェライト粒径，疲労限をとって、これらの
関係について調べた結果を示すプロット図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉武 明英 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 C21D 8/04 C21D 9/48 C23C 2/06
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．００５０％以下、Ｓ
ｉ：０．３％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．５％、Ｐ：
０．０３％以下、Ｓ：０．０１５％以下、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．１０％以下、Ｎ：０．００４０％以下を含有
し、さらにＴｉ及びＮｂの少なくとも一方を−１≦（１
２Ｔｉ* ）／（４８Ｃ）＋（１２Ｎｂ）／（９３Ｃ）≦
２（ただし、Ｔｉ* ＝Ｔｉ−４８／１４Ｎ−４８／３２
Ｓ）を満たすように含み、残部がＦｅおよび不可避不純
物よりなり、かつ、フェライト粒径が１０μｍ以下であ
ることを特徴とする疲労特性及び深絞り性に優れた鋼
板。 - 【請求項２】 さらに、０．０００１〜０．００２０％
のＢを含有することを特徴とする請求項１記載の疲労特
性及び深絞り性に優れた鋼板。 - 【請求項３】 さらに、表面に亜鉛めっき層が形成され
ていることを特徴とする請求項１または２の何れかに記
載の疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板。 - 【請求項４】 亜鉛めっき層中のＦｅ含有量が５〜１５
％であることを特徴とする請求項３記載の疲労特性及び
深絞り性に優れた鋼板。 - 【請求項５】 さらに、亜鉛めっき層の上に、Ｆｅ含有
量が５０％以上のＦｅ−Ｚｎ合金めっき層が形成されて
いることを特徴とする請求項４記載の疲労特性及び深絞
り性に優れた鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23227492A JP2848148B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23227492A JP2848148B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0681080A JPH0681080A (ja) | 1994-03-22 |
| JP2848148B2 true JP2848148B2 (ja) | 1999-01-20 |
Family
ID=16936674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23227492A Expired - Fee Related JP2848148B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 疲労特性及び深絞り性に優れた鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2848148B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996030555A1 (fr) * | 1995-03-27 | 1996-10-03 | Nippon Steel Corporation | Tole laminee a froid, a teneur en carbone ultra-faible, et tole galvanisee, excellentes par leurs caracteristiques de fatigue, et procede de production |
| KR100284526B1 (ko) * | 1996-02-22 | 2001-03-15 | 고지마 마타오 | 합금화 용융아연 도금강판과 그 제조방법 |
| JP3355970B2 (ja) * | 1996-12-10 | 2002-12-09 | 日本鋼管株式会社 | 打ち抜き性に優れる冷延鋼板の製造方法 |
-
1992
- 1992-08-31 JP JP23227492A patent/JP2848148B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0681080A (ja) | 1994-03-22 |
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