JP2834390B2 - 制振性クッション材 - Google Patents
制振性クッション材Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、複合繊維を用いたクッ
ション材に関する。
ション材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ベッド用等のクッション材として
は、ウレタンフォームやスプリングシートを用いたもの
が一般的であるが、これらはヘタリが大きい、重いとい
う欠点がある。これに対し近年、クッション材の素材と
して、ポリエステル等の繊維材料を用いたものが開発さ
れており、例えば、本出願人の提案になる特開昭６２−
２２３３５７号公報等では、熱融着複合繊維を用いた繊
維製クッション材が記載されている。該公報に開示され
たクッション材は、厚さが１０〜１００ｍｍ程度の繊維
集合体でその横断面の任意の部分での密度のばらつきが
極めて低い均一性に優れたものであるため、マットレス
等として極めて有効で、ポリエステル繊維の特性を生か
してヘタリの無いベッドを製造できるものであった。
は、ウレタンフォームやスプリングシートを用いたもの
が一般的であるが、これらはヘタリが大きい、重いとい
う欠点がある。これに対し近年、クッション材の素材と
して、ポリエステル等の繊維材料を用いたものが開発さ
れており、例えば、本出願人の提案になる特開昭６２−
２２３３５７号公報等では、熱融着複合繊維を用いた繊
維製クッション材が記載されている。該公報に開示され
たクッション材は、厚さが１０〜１００ｍｍ程度の繊維
集合体でその横断面の任意の部分での密度のばらつきが
極めて低い均一性に優れたものであるため、マットレス
等として極めて有効で、ポリエステル繊維の特性を生か
してヘタリの無いベッドを製造できるものであった。
【０００３】また、本発明者は、かかる繊維製クッショ
ン材について鋭意研究を重ねるうち、このような繊維製
クッション材は特定の密度等に設定することによって、
低周波領域の制振効果並びに難燃効果を発揮するという
特異な性質に気付いた。したがって、かかる繊維製クッ
ション材を車や船舶等の交通機関のシートやベッド用ク
ッション材として用いると、ヘタリが少ない、軽いとい
った特性と合わせて極めて有効なものとなり得るのであ
る。
ン材について鋭意研究を重ねるうち、このような繊維製
クッション材は特定の密度等に設定することによって、
低周波領域の制振効果並びに難燃効果を発揮するという
特異な性質に気付いた。したがって、かかる繊維製クッ
ション材を車や船舶等の交通機関のシートやベッド用ク
ッション材として用いると、ヘタリが少ない、軽いとい
った特性と合わせて極めて有効なものとなり得るのであ
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ベッド
としてヘタリが無く寝心地の良いクッション材の密度
と、制振効果を有効に発揮する密度は異なるため、例え
ば特開昭６２−２２３３５７号公報等に開示された繊維
製クッション材を単に用いるだけでは前記目的に適合し
た高品位のクッション材を得ることは出来なかった。
としてヘタリが無く寝心地の良いクッション材の密度
と、制振効果を有効に発揮する密度は異なるため、例え
ば特開昭６２−２２３３５７号公報等に開示された繊維
製クッション材を単に用いるだけでは前記目的に適合し
た高品位のクッション材を得ることは出来なかった。
【０００５】本発明はかかる問題点を解決するものであ
って、その目的は、繊維製クッション材に特有のヘタリ
が少なく軽いといった特性に加えて、制振効果並びに難
燃効果を有する、車や船舶等のシートやベッド用として
有効なクッション材を提供することにある。
って、その目的は、繊維製クッション材に特有のヘタリ
が少なく軽いといった特性に加えて、制振効果並びに難
燃効果を有する、車や船舶等のシートやベッド用として
有効なクッション材を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、ポリエステル
短繊維（Ａ）と、鞘に芯より融点が３０℃以上低い低融
点成分を使用した芯鞘型複合短繊維（Ｂ）とを混綿して
なり、立体的に連続した繊維の交絡部が該芯鞘型複合短
繊維の鞘部の溶融によって融着されている厚さ５０ｍｍ
以上の短繊維集合体において、該短繊維集合体は、その
平均密度が０．０４ｇ／ｃｍ3 であってその密度のばら
つき範囲が±５％以下である複数の高密度層と、その平
均密度が０．０２５ｇ／ｃｍ3 であってその密度のばら
つき範囲が±５％以下である１以上の低密度層とが積層
されてなる制振性クッション材である。
短繊維（Ａ）と、鞘に芯より融点が３０℃以上低い低融
点成分を使用した芯鞘型複合短繊維（Ｂ）とを混綿して
なり、立体的に連続した繊維の交絡部が該芯鞘型複合短
繊維の鞘部の溶融によって融着されている厚さ５０ｍｍ
以上の短繊維集合体において、該短繊維集合体は、その
平均密度が０．０４ｇ／ｃｍ3 であってその密度のばら
つき範囲が±５％以下である複数の高密度層と、その平
均密度が０．０２５ｇ／ｃｍ3 であってその密度のばら
つき範囲が±５％以下である１以上の低密度層とが積層
されてなる制振性クッション材である。
【０００７】ポリエステル短繊維（Ａ）としては、通常
のポリエチレンテレフタレート、ポリヘキサメチレンテ
レフタレート、ポリテトラメチレンテレフタレート、ポ
リ１、４−ジメチルシクロヘキサンテレフタレート、ポ
リヒドロラクトンまたはこれらの共重合エステルや（コ
ンジュケート）複合繊維などがいずれも使用できる。特
に熱収縮率の異なる２種のポリマーからなるサイドバイ
サイド型複合繊維は、スパイラル状捲縮を発現し、立体
構造をとるので好ましく、更に５〜３０％の中空糸を使
用することが好ましい。尚、このようなポリエステル繊
維を製造する際には、相対粘度の異なる２種以上のポリ
エステルを組み合わせて複合するのが一般的である。ま
た、ポリエステル短繊維（Ａ）の繊度は３〜３０デニー
ル、繊維長は２５〜７６ｍｍ程度が好ましい。
のポリエチレンテレフタレート、ポリヘキサメチレンテ
レフタレート、ポリテトラメチレンテレフタレート、ポ
リ１、４−ジメチルシクロヘキサンテレフタレート、ポ
リヒドロラクトンまたはこれらの共重合エステルや（コ
ンジュケート）複合繊維などがいずれも使用できる。特
に熱収縮率の異なる２種のポリマーからなるサイドバイ
サイド型複合繊維は、スパイラル状捲縮を発現し、立体
構造をとるので好ましく、更に５〜３０％の中空糸を使
用することが好ましい。尚、このようなポリエステル繊
維を製造する際には、相対粘度の異なる２種以上のポリ
エステルを組み合わせて複合するのが一般的である。ま
た、ポリエステル短繊維（Ａ）の繊度は３〜３０デニー
ル、繊維長は２５〜７６ｍｍ程度が好ましい。
【０００８】次に、芯鞘型複合短繊維（Ｂ）としては、
芯に通常のポリエステル繊維成分を使用し、鞘に低融点
ポリエステル、ポリオレフィン、ポリアミド等を、芯成
分と鞘成分の融点の差が３０℃以上となるように組み合
わせて製造したもので、一般には鞘部の融点が１１０〜
２２０℃の範囲のものが使用される。
芯に通常のポリエステル繊維成分を使用し、鞘に低融点
ポリエステル、ポリオレフィン、ポリアミド等を、芯成
分と鞘成分の融点の差が３０℃以上となるように組み合
わせて製造したもので、一般には鞘部の融点が１１０〜
２２０℃の範囲のものが使用される。
【０００９】本発明では、鞘成分として、低融点ポリエ
ステルを使用することが望ましいが、かかるポリエステ
ルとしては、アジピン酸、セバチン酸等の脂肪族ジカル
ボン酸類、フタル酸、イソフタル酸、ナフタリンジカル
ボン酸等の芳香族ジカルボン酸類および／またはヘキサ
ヒドロイソフタル酸等の脂環族ジカルボン酸類と、ジエ
チレングリコール、ポリエチレングリコール、プロピレ
ングリコール、パラキシリレングリコール等の脂肪族や
脂環族ジオール類とを所定数含有し、所望に応じてパラ
ヒドロキシ安息香酸などのオキシ酸類を添加した共重合
エステルであり、例えばテレフタル酸とエチレングリコ
ールに、イソフタル酸及び１、６−ヘキサンジオールを
添加共重合させたポリエステルなどが例示される。ま
た、芯鞘型複合短繊維（Ｂ）の繊度は１．５〜２０デニ
ール、繊維長は２５〜７６ｍｍ程度が好ましい。
ステルを使用することが望ましいが、かかるポリエステ
ルとしては、アジピン酸、セバチン酸等の脂肪族ジカル
ボン酸類、フタル酸、イソフタル酸、ナフタリンジカル
ボン酸等の芳香族ジカルボン酸類および／またはヘキサ
ヒドロイソフタル酸等の脂環族ジカルボン酸類と、ジエ
チレングリコール、ポリエチレングリコール、プロピレ
ングリコール、パラキシリレングリコール等の脂肪族や
脂環族ジオール類とを所定数含有し、所望に応じてパラ
ヒドロキシ安息香酸などのオキシ酸類を添加した共重合
エステルであり、例えばテレフタル酸とエチレングリコ
ールに、イソフタル酸及び１、６−ヘキサンジオールを
添加共重合させたポリエステルなどが例示される。ま
た、芯鞘型複合短繊維（Ｂ）の繊度は１．５〜２０デニ
ール、繊維長は２５〜７６ｍｍ程度が好ましい。
【００１０】本発明は前記２種の短繊維が混綿された短
繊維集合体であるが、ポリエステル短繊維（Ａ）と芯鞘
型複合短繊維（Ｂ）の重量比率は９５〜５０：５〜５０
が好ましい。また本発明には、前記短繊維の他に易滑性
短繊維や抗菌性短繊維等の第３成分繊維を４０重量％程
度含有しても良い。
繊維集合体であるが、ポリエステル短繊維（Ａ）と芯鞘
型複合短繊維（Ｂ）の重量比率は９５〜５０：５〜５０
が好ましい。また本発明には、前記短繊維の他に易滑性
短繊維や抗菌性短繊維等の第３成分繊維を４０重量％程
度含有しても良い。
【００１１】また、本発明のクッション材は、繊維の交
絡部が芯鞘型複合短繊維（Ｂ）の鞘部の溶融により融着
接合され立体的な構造を取るものである。また、クッシ
ョン材の厚さは５０ｍｍ以上であり、後述する方法によ
れば１００ｍｍ程度の厚さのものも得ることができる。
絡部が芯鞘型複合短繊維（Ｂ）の鞘部の溶融により融着
接合され立体的な構造を取るものである。また、クッシ
ョン材の厚さは５０ｍｍ以上であり、後述する方法によ
れば１００ｍｍ程度の厚さのものも得ることができる。
【００１２】本発明において最も重要なことは、以下に
述べる高密度層と低密度層とが積層されて前記短繊維集
合体が形成されている点である。すなはち、高密度層は
平均密度０．０３ｇ／ｃｍ3 以上０．０５ｇ／ｃｍ3 以
下、低密度層は平均密度０．０１ｇ／ｃｍ3 以上０．０
３ｇ／ｃｍ3 未満であり、両層の平均密度は０．０１〜
０．０４ｇ／ｃｍ3 程度異なることが好ましい。また、
本クッション材の高密度層の厚みは４０〜８０ｍｍ、低
密度層の厚みは４０〜２０ｍｍ程度が好ましく、高密度
層と低密度層の厚みの比は、１：１〜１：４程度が好ま
しい。
述べる高密度層と低密度層とが積層されて前記短繊維集
合体が形成されている点である。すなはち、高密度層は
平均密度０．０３ｇ／ｃｍ3 以上０．０５ｇ／ｃｍ3 以
下、低密度層は平均密度０．０１ｇ／ｃｍ3 以上０．０
３ｇ／ｃｍ3 未満であり、両層の平均密度は０．０１〜
０．０４ｇ／ｃｍ3 程度異なることが好ましい。また、
本クッション材の高密度層の厚みは４０〜８０ｍｍ、低
密度層の厚みは４０〜２０ｍｍ程度が好ましく、高密度
層と低密度層の厚みの比は、１：１〜１：４程度が好ま
しい。
【００１３】また、本クッション材は、使用面（体に接
する面）に高密度層を配置するが、単純に単一の高密度
層と単一の低密度層とを積層する他、単一の低密度層の
上下を高密度層で挟みこむサンドウィッチ構造をとって
も良い。更に、該高密度層と該低密度層は各層の密度の
ばらつき範囲が縦・横・高さいずれの方向においても±
５％以内で、均一なものである。
する面）に高密度層を配置するが、単純に単一の高密度
層と単一の低密度層とを積層する他、単一の低密度層の
上下を高密度層で挟みこむサンドウィッチ構造をとって
も良い。更に、該高密度層と該低密度層は各層の密度の
ばらつき範囲が縦・横・高さいずれの方向においても±
５％以内で、均一なものである。
【００１４】次に、以上の如き繊維製クッション材を製
造する方法について述べる。先ず、前記のポリエステル
短繊維（Ａ）と芯鞘型複合短繊維（Ｂ）とを混綿して、
高密度カードウエブ（Ｈ）と低密度カードウエブ（Ｌ）
を夫々製造する。一般にベッドや椅子用のクッション材
とするのであれば、高密度カードウエブ（Ｈ）の密度は
０．０１８〜０．０３ｇ／ｃｍ3 、低密度カードウエブ
（Ｌ）の密度は０．００２５〜０．００７４ｇ／ｃｍ3
とすればよく、具体的には、目付３６０〜６００ｇ／ｃ
ｍ2 で厚さ２０ｍｍ程度の高密度カードウエブ（Ｈ）
と、目付２００〜５９０ｇ／ｃｍ2 で厚さ８０ｍｍ程度
の低密度カードウエブ（Ｌ）を挙げることができる。ま
た、カードウエブの表面は遠赤外線や熱風式ヒータで仮
融着させておくと后次の扱いが容易となり好ましい。
造する方法について述べる。先ず、前記のポリエステル
短繊維（Ａ）と芯鞘型複合短繊維（Ｂ）とを混綿して、
高密度カードウエブ（Ｈ）と低密度カードウエブ（Ｌ）
を夫々製造する。一般にベッドや椅子用のクッション材
とするのであれば、高密度カードウエブ（Ｈ）の密度は
０．０１８〜０．０３ｇ／ｃｍ3 、低密度カードウエブ
（Ｌ）の密度は０．００２５〜０．００７４ｇ／ｃｍ3
とすればよく、具体的には、目付３６０〜６００ｇ／ｃ
ｍ2 で厚さ２０ｍｍ程度の高密度カードウエブ（Ｈ）
と、目付２００〜５９０ｇ／ｃｍ2 で厚さ８０ｍｍ程度
の低密度カードウエブ（Ｌ）を挙げることができる。ま
た、カードウエブの表面は遠赤外線や熱風式ヒータで仮
融着させておくと后次の扱いが容易となり好ましい。
【００１５】そして、該カードウエブを目的とするクッ
ション材の規格に応じて積層する。すなはち、低密度の
ウエブと高密度のウエブを交互に積層して後述する熱処
理を施すと、高密度のウエブは膨張し、低密度のウエブ
は圧縮される方向に変化して、互いの密度差を少なくし
ようとする傾向にある。したがって、該変化量を見越し
て、低密度層用のカードウエブの積層枚数及び高密度層
用のカードウエブの積層枚数を設定する。例えば、前記
の如き密度を有するカードウエブを積層する場合、低密
度層を形成する低密度カードウエブ（Ｌ）の積層枚数は
１〜４枚、高密度層を形成する高密度カードウエブ
（Ｈ）の積層枚数は５〜１５枚程度が好ましい。
ション材の規格に応じて積層する。すなはち、低密度の
ウエブと高密度のウエブを交互に積層して後述する熱処
理を施すと、高密度のウエブは膨張し、低密度のウエブ
は圧縮される方向に変化して、互いの密度差を少なくし
ようとする傾向にある。したがって、該変化量を見越し
て、低密度層用のカードウエブの積層枚数及び高密度層
用のカードウエブの積層枚数を設定する。例えば、前記
の如き密度を有するカードウエブを積層する場合、低密
度層を形成する低密度カードウエブ（Ｌ）の積層枚数は
１〜４枚、高密度層を形成する高密度カードウエブ
（Ｈ）の積層枚数は５〜１５枚程度が好ましい。
【００１６】また、各層の積層は、単一の高密度層と単
一の低密度層とを積層して、１個の本クッション材を製
造しても良いが、該積層を複数回繰り返し、後述の熱処
理後これをスライスして一回の処理で複数個の本クッシ
ョン材を製造すると生産効率が高く好ましい。
一の低密度層とを積層して、１個の本クッション材を製
造しても良いが、該積層を複数回繰り返し、後述の熱処
理後これをスライスして一回の処理で複数個の本クッシ
ョン材を製造すると生産効率が高く好ましい。
【００１７】前記の如く積層されたカードウエブは、熱
伝導性のよい金属板などのプレート間に圧縮保持して、
蒸気釜にセットし、蒸熱処理を行う。蒸熱処理は、蒸気
釜内部を７５０ｍｍＨｇ以上に減圧したのち、１ｋｇ／
ｃｍ2 以上の蒸気を導入して行うことが好ましく、該プ
レートは多孔板であることが好ましい。
伝導性のよい金属板などのプレート間に圧縮保持して、
蒸気釜にセットし、蒸熱処理を行う。蒸熱処理は、蒸気
釜内部を７５０ｍｍＨｇ以上に減圧したのち、１ｋｇ／
ｃｍ2 以上の蒸気を導入して行うことが好ましく、該プ
レートは多孔板であることが好ましい。
【００１８】
【実施例】本実施例において各値は以下の方法により測
定した。 見掛け密度、圧縮硬さ ＪＩＳ Ｋ６７６７ 試験寸
法 １００×１００×１００ｍｍ 圧縮残留歪み ＪＩＳ Ｋ６４０１ 試験寸
法 １００×９０×９０ｍｍ 繰り返し圧縮残留歪み ＪＩＳ Ｋ６４０１ 試験寸
法 １００×１５０×１５０ｍｍ 共振振動数、減衰比 (1)試験体を加振テーブルに乗せ、その上に等価質量を
置く。 (2)加振テーブルを、加振振動数範囲５〜２０Ｈｚ、掃
引時間５〜２０Ｈｚ／９０分、複振幅１ｍｍｐ−ｐで振
動させる。 (3)加振テーブルの加速度と等価重量の加速度を加速度
センサ（ＶＰ４２００ＩＭＶ製）で測定して、ＦＦＴア
ナライザ（ＣＦ９１０ 小野測器製）で周波数応答関数
を求める。 (4)測定された周波数応答関数より一自由度カーブフィ
ットにより共振振動数と減衰比を求める。
定した。 見掛け密度、圧縮硬さ ＪＩＳ Ｋ６７６７ 試験寸
法 １００×１００×１００ｍｍ 圧縮残留歪み ＪＩＳ Ｋ６４０１ 試験寸
法 １００×９０×９０ｍｍ 繰り返し圧縮残留歪み ＪＩＳ Ｋ６４０１ 試験寸
法 １００×１５０×１５０ｍｍ 共振振動数、減衰比 (1)試験体を加振テーブルに乗せ、その上に等価質量を
置く。 (2)加振テーブルを、加振振動数範囲５〜２０Ｈｚ、掃
引時間５〜２０Ｈｚ／９０分、複振幅１ｍｍｐ−ｐで振
動させる。 (3)加振テーブルの加速度と等価重量の加速度を加速度
センサ（ＶＰ４２００ＩＭＶ製）で測定して、ＦＦＴア
ナライザ（ＣＦ９１０ 小野測器製）で周波数応答関数
を求める。 (4)測定された周波数応答関数より一自由度カーブフィ
ットにより共振振動数と減衰比を求める。
【００１９】（実施例１）相対粘度１．３７のポリエチ
レンテレフタレートと１．２２のポリエチレンテレフタ
レートを１：１の比率でサイドバイサイド型に複合して
得た中空率１６．１％、繊度１３デニール、カット長５
１ｍｍの中空コンジュケートポリエステル繊維（Ａ）８
０重量％と、融点１１０℃の共重合ポリエステル（テレ
フタル酸／イソフタル酸＝６０／４０）を鞘成分、融点
２５７℃のポリエチレンテレフタレートを芯成分とする
繊度４デニール、カット長５１ｍｍの芯鞘型複合繊維
（Ｂ）２０重量％を開繊機にて混綿し、カーディングを
した後、クロスレイヤーにて２種類のウエブを製造し、
連続的に１３０℃の遠赤外線熱処理機を通過させて仮融
着させ、目付５００ｇ／ｍ2 、厚み８０ｍｍ、密度０．
００６２５ｇ／ｃｍ3 （Ｌ）と目付４００ｇ／ｍ2 、厚
み２０ｍｍ、密度０．０２ｇ／ｃｍ3 （Ｈ）のウエブを
得た。
レンテレフタレートと１．２２のポリエチレンテレフタ
レートを１：１の比率でサイドバイサイド型に複合して
得た中空率１６．１％、繊度１３デニール、カット長５
１ｍｍの中空コンジュケートポリエステル繊維（Ａ）８
０重量％と、融点１１０℃の共重合ポリエステル（テレ
フタル酸／イソフタル酸＝６０／４０）を鞘成分、融点
２５７℃のポリエチレンテレフタレートを芯成分とする
繊度４デニール、カット長５１ｍｍの芯鞘型複合繊維
（Ｂ）２０重量％を開繊機にて混綿し、カーディングを
した後、クロスレイヤーにて２種類のウエブを製造し、
連続的に１３０℃の遠赤外線熱処理機を通過させて仮融
着させ、目付５００ｇ／ｍ2 、厚み８０ｍｍ、密度０．
００６２５ｇ／ｃｍ3 （Ｌ）と目付４００ｇ／ｍ2 、厚
み２０ｍｍ、密度０．０２ｇ／ｃｍ3 （Ｈ）のウエブを
得た。
【００２０】得られたウエブを幅１ｍ、長さ２ｍに裁断
し、ＨのウエブとＬのウエブを表１の如く重ね、その上
下を多孔ステンレス板で挟み、蒸気釜にセットし、７５
０ｍｍＨｇに減圧した後、３ｋｇ／ｃｍ2 の蒸気を吹き
込んで、１３０℃にて１０分間熱処理した。次いで、蒸
気釜内部の蒸気を、再度真空ポンプにて抜き繊維の交絡
部が融着され一体成形された１００ｃｍ×２００ｃｍ×
８ｃｍのクッション材を得た。得られたクッション材及
び従来のウレタンフォームクッション材の振動特性、マ
ットレスとしての圧縮特性を表１に示す。
し、ＨのウエブとＬのウエブを表１の如く重ね、その上
下を多孔ステンレス板で挟み、蒸気釜にセットし、７５
０ｍｍＨｇに減圧した後、３ｋｇ／ｃｍ2 の蒸気を吹き
込んで、１３０℃にて１０分間熱処理した。次いで、蒸
気釜内部の蒸気を、再度真空ポンプにて抜き繊維の交絡
部が融着され一体成形された１００ｃｍ×２００ｃｍ×
８ｃｍのクッション材を得た。得られたクッション材及
び従来のウレタンフォームクッション材の振動特性、マ
ットレスとしての圧縮特性を表１に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】表１より明らかな如く、本発明のクッショ
ン材は特に低周波振動領域の制振効果、マットレスとし
ての圧縮特性に優れたものであることが分かる。また、
本発明のクッション材は防炎製品の性能試験基準規格に
相当する難燃性を示した。
ン材は特に低周波振動領域の制振効果、マットレスとし
ての圧縮特性に優れたものであることが分かる。また、
本発明のクッション材は防炎製品の性能試験基準規格に
相当する難燃性を示した。
【００２３】（実施例２）繊度２０デニールである以外
は実施例１と同様の中空コンジュケートポリエステル繊
維（Ａ）と、芯鞘型複合繊維（Ｂ）とを実施例１と同様
にして目付５００ｇ／ｍ2 、厚み８０ｍｍ（Ｌ）と目付
４８０ｇ／ｍ2 、厚み２０ｍｍ（Ｈ）のウエブを得た。
は実施例１と同様の中空コンジュケートポリエステル繊
維（Ａ）と、芯鞘型複合繊維（Ｂ）とを実施例１と同様
にして目付５００ｇ／ｍ2 、厚み８０ｍｍ（Ｌ）と目付
４８０ｇ／ｍ2 、厚み２０ｍｍ（Ｈ）のウエブを得た。
【００２４】得られたウエブを幅１ｍ、長さ２ｍに裁断
し、Ｌのウエブ１枚（Ｉ）の上にＨのウエブ１０枚（I
I）、更にその上にＬのウエブ２枚（III)、Ｈのウエブ
１０枚（IV）、Ｌのウエブ１枚（Ｖ）を順次重ね、その
上下を多孔ステンレス板で挟み、表２に示した設定値を
目標として熱処理を行った。すなはち、蒸気釜に該積層
ウエブをセットし、７５０ｍｍＨｇに減圧した後、３ｋ
ｇ／ｃｍ2 の蒸気を吹き込んで、１３０℃にて１０分間
熱処理した。次いで、蒸気釜内部の蒸気を、再度真空ポ
ンプにて抜き繊維の交絡部が融着され一体成形された１
００ｃｍ×２００ｃｍ×３２ｃｍの繊維集合体を得た。
そして、該繊維集合体をII、III 、IVのウエブの各中心
位置で水平方向にスライスして８ｃｍの厚みの４個のク
ッション材（１〜４）を得た。得られたクッション材の
物性を表２に示す。また、得られたクッション材の共振
振動特性は７．３８Ｈｚ、減衰比３．６４であり、鉄道
車両用材料の燃焼性規格に相当する難燃性を示した。
し、Ｌのウエブ１枚（Ｉ）の上にＨのウエブ１０枚（I
I）、更にその上にＬのウエブ２枚（III)、Ｈのウエブ
１０枚（IV）、Ｌのウエブ１枚（Ｖ）を順次重ね、その
上下を多孔ステンレス板で挟み、表２に示した設定値を
目標として熱処理を行った。すなはち、蒸気釜に該積層
ウエブをセットし、７５０ｍｍＨｇに減圧した後、３ｋ
ｇ／ｃｍ2 の蒸気を吹き込んで、１３０℃にて１０分間
熱処理した。次いで、蒸気釜内部の蒸気を、再度真空ポ
ンプにて抜き繊維の交絡部が融着され一体成形された１
００ｃｍ×２００ｃｍ×３２ｃｍの繊維集合体を得た。
そして、該繊維集合体をII、III 、IVのウエブの各中心
位置で水平方向にスライスして８ｃｍの厚みの４個のク
ッション材（１〜４）を得た。得られたクッション材の
物性を表２に示す。また、得られたクッション材の共振
振動特性は７．３８Ｈｚ、減衰比３．６４であり、鉄道
車両用材料の燃焼性規格に相当する難燃性を示した。
【００２５】
【表２】
【００２６】表２より明らかな如く、得られた４個のク
ッション材はいずれも本クッション材の物性を満たして
いる。
ッション材はいずれも本クッション材の物性を満たして
いる。
【００２７】
【発明の効果】本発明のクッション材は、ヘタリが少な
く密度や硬さが均一で、低周波振動領域の制振効果に優
れたものである。このため、本クッション材を、車や船
舶等のシートやベッド用として用いると極めて有用であ
る。また、本発明方法によれば、前記クッション材を効
率良く製造することができる。
く密度や硬さが均一で、低周波振動領域の制振効果に優
れたものである。このため、本クッション材を、車や船
舶等のシートやベッド用として用いると極めて有用であ
る。また、本発明方法によれば、前記クッション材を効
率良く製造することができる。
Claims (1)
- 【請求項１】 ポリエステル短繊維（Ａ）と、鞘に芯よ
り融点が３０℃以上低い低融点成分を使用した芯鞘型複
合短繊維（Ｂ）とを混綿してなり、立体的に連続した繊
維の交絡部が該芯鞘型複合短繊維の鞘部の溶融によって
融着されている厚さ５０ｍｍ以上の短繊維集合体におい
て、該短繊維集合体は、その平均密度が０．０４ｇ／ｃ
ｍ 3 であってその密度のばらつき範囲が±５％以下であ
る複数の高密度層と、その平均密度が０．０２５ｇ／ｃ
ｍ 3 であってその密度のばらつき範囲が±５％以下であ
る１以上の低密度層とが積層されてなることを特徴とす
る制振性クッション材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5192049A JP2834390B2 (ja) | 1993-07-05 | 1993-07-05 | 制振性クッション材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5192049A JP2834390B2 (ja) | 1993-07-05 | 1993-07-05 | 制振性クッション材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0726459A JPH0726459A (ja) | 1995-01-27 |
| JP2834390B2 true JP2834390B2 (ja) | 1998-12-09 |
Family
ID=16284768
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5192049A Expired - Fee Related JP2834390B2 (ja) | 1993-07-05 | 1993-07-05 | 制振性クッション材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2834390B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR200450472Y1 (ko) * | 2010-05-07 | 2010-10-06 | 이형주 | 발열 및 조명기능을 갖는 차양 |
| WO2023190527A1 (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-05 | 東洋紡エムシー株式会社 | 網状構造体およびその製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02154050A (ja) * | 1988-12-01 | 1990-06-13 | Kanebo Ltd | クッション材とその製造方法 |
| JP2948655B2 (ja) * | 1990-11-28 | 1999-09-13 | 日本バイリーン株式会社 | 成形用自動車内装材およびその製造法 |
-
1993
- 1993-07-05 JP JP5192049A patent/JP2834390B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0726459A (ja) | 1995-01-27 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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