JP2820851B2

JP2820851B2 - 射出成形機の油圧回路

Info

Publication number: JP2820851B2
Application number: JP5038339A
Authority: JP
Inventors: 佳彦永田
Original assignee: Sumitomo Heavy Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Heavy Industries Ltd
Priority date: 1993-02-26
Filing date: 1993-02-26
Publication date: 1998-11-05
Anticipated expiration: 2013-11-05
Also published as: JPH06246800A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、射出成形機の油圧回路
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、射出成形機においては、加熱シリ
ンダ内で加熱され溶融させられた成形材料を射出して金
型のキャビティ内に充填（じゅうてん）し、冷却して固
化させ、次に金型を開いて成形品を取り出すようにして
いる。そのため、前記加熱シリンダ内においてスクリュ
ーを回転自在にかつ進退自在に支持し、該スクリューを
前進させることによって樹脂を射出することができるよ
うになっている。

【０００３】図２は従来の射出成形機の油圧回路を示す
図である。図において、１は加熱シリンダ、２は該加熱
シリンダ１内において回転自在にかつ進退自在に支持さ
れたスクリュー、３は該スクリュー２を進退させるため
の射出シリンダ、４は前記スクリュー２を回転させるた
めの油圧モータである。該油圧モータ４のほかに電動モ
ータを使用することもできる。

【０００４】前記射出シリンダ３は第１油室５及び第２
油室６を有しており、第１油室５に油を供給することに
よってスクリュー２を後退させ、第２油室６に油を供給
することによってスクリュー２を前進させることができ
る。そのため、前記射出シリンダ３は油圧回路７に接続
される。該油圧回路７は油ポンプ１０、第１切換弁１１
及び第２切換弁１２を有する。前記第１切換弁１１は、
油ポンプ１０と第１油室５を接続する第１油路１４に配
設され、前記第２切換弁１２は、前記第１油路１４にお
ける油ポンプ１０と第１切換弁１１の間の点ｊで分岐し
て第２油室６に連通する第２油路１５に配設される。

【０００５】そして、前記第１切換弁１１はソレノイド
ａによって切り換えられ、Ａ位置において油ポンプ１０
と第１油室５を連結し、Ｂ位置において前記第１油室５
の油をタンク１８にドレーンする。また、前記第２切換
弁１２はソレノイドａによって切り換えられ、Ａ位置に
おいて油ポンプ１０と第２油室６を連結し、Ｂ位置にお
いて前記第２油室６の油をタンク１８にドレーンする。

【０００６】前記構成の射出成形機において、前記スク
リュー２を前進させ成形材料としての樹脂を射出して、
図示しない金型のキャビティ内に充填させる場合、前記
第１切換弁１１をＢ位置に置いて第１油室５の油をドレ
ーンし、一方、第２切換弁１２をＡ位置に置いて第２油
室６に油を供給するようにしている。この場合、前記油
ポンプ１０の吐出量をｑ₁、第２油路１５の流量を
ｑ₁₅、前記第２油室６の受圧面積をＡ₂、射出速度をＶ
とすると、ｑ₁＝ｑ₁₅ ＝Ｖ・Ａ₂ …（１）となり、前記油ポンプ１０が吐出した油はすべて第２油
室６に供給されて油圧を発生するのに対し、前記第１油
室５内の油はドレーンされて油圧が極めて低くなる。し
たがって、樹脂を射出する際の射出圧力が大きくなり、
充填が終了する時にショック圧が発生してしまう。ま
た、高速で樹脂を射出する場合には、前記油ポンプ１０
の吐出量ｑ₁を多くする必要がある。

【０００７】図３は従来の射出成形機における射出圧力
及び射出速度のタイムチャートである。図において、ａ
は射出圧力の推移を示す線、ｂは射出速度の推移を示す
線、Ｖ ₁はスクリュー２（図２）が前進を開始した後の
定常状態における射出速度、Ｐ ₁は充填が終了した後の
射出圧力の値、Ｐ₂は充填が終了する時の射出圧力の値
である。充填が終了する時に発生するショック圧をΔＰ
₁とすると、 ΔＰ₁＝Ｐ₂−Ｐ₁ となる。また、該ショック圧ΔＰ₁によって発生するシ
ョック出力をＦ₁とすると、Ｆ₁＝Ａ₂・ΔＰ₁ …（２）となる。該ショック圧ΔＰ₁の大きさは油ポンプ１０の
吐出量ｑ₁と密接な関係がある。

【０００８】次に、前記油ポンプ１０の特性について可
変ポンプの特性図に基づいて説明する。図４は可変ポン
プの特性図である。図において、Ｓ₁は可変ポンプを全
吐出能力の１００〔％〕の吐出量で駆動した時の射出圧
力を示す線、Ｓ₂は可変ポンプを全吐出能力の２５
〔％〕の吐出量で駆動した時の射出圧力を示す線であ
る。

【０００９】したがって、前記油ポンプ１０（図２）の
吐出量ｑ₁が多いほど大きなショック圧ΔＰ₁が発生す
ることが分かる。そして、充填が終了する時に大きいシ
ョック圧ΔＰ₁が発生すると、成形品にばりが発生した
り、成形品に応力が残って反りや曲がりが発生したり、
また、金型が破損したりする。そこで、前記油圧回路７
に差動回路を形成することができるようにした射出成形
機が提供されている。

【００１０】図５は従来の射出成形機において差動回路
を形成した時の油圧回路を示す図である。図において、
１は加熱シリンダ、２はスクリュー、３は射出シリン
ダ、４は油圧モータであり、５は第１油室、６は第２油
室、７は油圧回路、１０は油ポンプ１１は第１切換弁、
１２は第２切換弁、１４は第１油路、１５は第２油路、
１８はタンクである。

【００１１】前記構成の射出成形機において、前記スク
リュー２を前進させ成形材料としての樹脂を射出して、
図示しない金型のキャビティ内に充填させる場合、前記
第１切換弁１１及び第２切換弁１２はいずれもＡ位置に
置かれる。したがって、第１油室５の油はドレーンされ
ることなく油ポンプ１０が吐出した油と点ｊで合流し、
第２油路１５を通って第２油室６に供給される。

【００１２】この場合、前記油ポンプ１０の吐出量をｑ
₂、前記第１油路１４の流量をｑ₁₄、前記第２油路１５
の流量をｑ₁₅、前記第１油室５の受圧面積をＡ₁、第２
油室６の受圧面積をＡ₂、射出速度をＶとすると、ｑ₂＝ｑ₁₅−ｑ₁₄ ＝Ｖ・Ａ₂−Ｖ・Ａ₁ ＝Ｖ（Ａ₂−Ａ₁） …（３）であるから、式（１），（３）から、ｑ₂＜ｑ₁ となり、油ポンプ１０の吐出量ｑ₂を少なくすることが
できる。したがって、ショック圧ΔＰ₂を小さくし、成
形品にばりが発生したり、成形品に応力が残って反りや
曲がりが発生したりするのを防止し、また、金型が破損
するのを防止することができる。

【００１３】また、同じ吐出量ｑ₁の油ポンプ１０を使
用した場合、射出速度Ｖを高くすることができる。ここ
で、例えば、油ポンプ１０の最大吐出量ｑ_maxを、ｑ_max＝１０００００〔ｃｍ³／ｍｉｎ〕とし、第１油室５の受圧面積Ａ₁を、Ａ₁＝１００〔ｃｍ²〕とし、第２油室６の受圧面積Ａ₂をＡ₂＝２００〔ｃｍ²〕とすると、図２の油圧回路７における最大射出速度Ｖ
_max1は、Ｖ_max1＝ｑ_max／Ａ₂＝１０００００／２００＝５００
〔ｃｍ／ｍｉｎ〕となる。

【００１４】一方、図５の油圧回路７における最大射出
速度Ｖ_max2は、Ｖ_max2＝ｑ_max／（Ａ₂−Ａ₁）＝１０００００／（２
００−１００）＝１０００〔ｃｍ／ｍｉｎ〕となり、Ｖ_max2＞Ｖ_max1 となる。すなわち、射出速度Ｖを高くすることができ
る。

【００１５】したがって、高速で充填することができる
ため、射出成形サイクルが短縮され、生産性を向上させ
るとともに成形品に波状フローマークやウェルドライン
が発生するのを防止することができる。図６は従来の射
出成形機において差動回路を形成した時の射出圧力及び
射出速度のタイムチャートである。

【００１６】図において、ａは射出圧力の推移を示す
線、ｂは射出速度の推移を示す線、Ｖ ₁はスクリュー２
（図５）が前進を開始した後の定常状態における射出速
度、Ｐ ₃は充填が終了した後の射出圧力の値、Ｐ₄は充
填が終了する時の射出圧力の値である。充填が終了する
時に発生するショック圧をΔＰ₂とすると、 ΔＰ₂＝Ｐ₄−Ｐ₃ となる。また、該ショック圧ΔＰ₂によって発生するシ
ョック出力をＦ₂とすると、Ｆ₂＝（Ａ₂−Ａ₁）・ΔＰ₂ …（４）となる。

【００１７】また、前述したように、ｑ₂＜ｑ₁ であるからショック圧ΔＰ₂は前記ショック圧ΔＰ₁よ
り小さく、 ΔＰ₂＜ΔＰ₁ となる。そして、Ａ₂−Ａ₁＜Ａ₂ であるため、式（２），（４）からＦ₂＜Ｆ₁ となる。すなわち、ショック出力Ｆ₂を小さくすること
ができる。

【００１８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来の射出成形機の油圧回路においては、樹脂を金型のキ
ャビティ内に充填している時に発生するショック圧を差
動回路を利用することによって小さくすることができる
が、キャビティの末端まで樹脂を十分に充填する必要が
ある成形品の場合には、逆に適当なショック圧を発生さ
せる必要があり、ショック圧がないと成形品の品質が低
下してしまう。

【００１９】そこで、図５に示す油圧回路７において第
１切換弁１１及び第２切換弁１２のソレノイドａをオン
・オフすることによって、油圧回路７を図２に示す通常
モードと図５に示す差動モードで切り換えることができ
るようにした射出成形機が考えられる。こうすることに
よって、差動モードに合わせた小容量の油ポンプ１０を
使用することができるとともに、油圧回路７を通常モー
ドに切り換えることによって必要なショック圧を発生さ
せることができる。

【００２０】ところが、前記油圧回路７を通常モードと
差動モードで切り換えるようにすると、第１切換弁１１
及び第２切換弁１２を流れる油の流量が多くなり、第１
切換弁１１及び第２切換弁１２の容量を大きくしなけれ
ばならず、射出成形機が大型化するだけでなく、コスト
が上昇してしまう。本発明は、前記従来の射出成形機の
油圧回路の問題点を解決して、通常モードと差動モード
で切り換えることができ、しかも、射出成形機が大型化
することがなく、コストを低減することができる射出成
形機の油圧回路を提供することを目的とする。

【００２１】

【課題を解決するための手段】そのために、本発明の射
出成形機の油圧回路においては、スクリューに射出シリ
ンダが連結され、ピストンロッド側に第１油室を、シリ
ンダヘッド側に第２油室を有する。また、油ポンプが設
けられ、該油ポンプと前記第１油室が第１油路によって
接続され、前記油ポンプと前記第２油室が第２油路によ
って接続される。

【００２２】前記第１油路に第１切換弁が配設され、第
１切換弁を切り換えることによって第１油路を開閉する
ことができる。また、前記第２油路に第２切換弁が配設
され、第２切換弁を切り換えることによって第２油路を
開閉する。また、通常モードと差動モードを切り換える
ための第３切換弁が設けられる。そして、前記第１油路
は、前記第１切換弁と前記第１油室の間で分岐して再び
合流する第１主路及び第１副路を有し、前記第２油路
は、前記第２切換弁と前記第２油室の間で分岐して再び
合流する第２主路及び第２副路を有する。

【００２３】また、前記第３切換弁は、前記第１副路及
び第２副路に接続され、前記第１副路及び第２副路を分
離する位置と、前記第１副路及び第２副路を相互に連通
する位置を採る。

【００２４】

【作用】本発明によれば、前記のように射出成形機の油
圧回路は、スクリューに射出シリンダが連結され、ピス
トンロッド側に第１油室を、シリンダヘッド側に第２油
室を有する。また、油ポンプが設けられ、該油ポンプと
前記第１油室が第１油路によって接続され、前記油ポン
プと前記第２油室が第２油路によって接続される。

【００２５】前記第１油路に第１切換弁が配設され、第
１切換弁を切り換えることによって第１油路を開閉する
ことができる。また、前記第２油路に第２切換弁が配設
され、第２切換弁を切り換えることによって第２油路を
開閉する。また、通常モードと差動モードを切り換える
ための第３切換弁が設けられる。そして、前記第１油路
は、前記第１切換弁と前記第１油室の間で分岐して再び
合流する第１主路及び第１副路を有し、前記第２油路
は、前記第２切換弁と前記第２油室の間で分岐して再び
合流する第２主路及び第２副路を有する。

【００２６】また、前記第３切換弁は、前記第１副路及
び第２副路に接続され、前記第１副路及び第２副路を分
離する位置と、前記第１副路及び第２副路を相互に連通
する位置を採る。前記第３切換弁を切り換えて通常モー
ドにすると、油ポンプが吐出した油は、第２油路を通
り、分流して第２主路及び第２副路を通り、再び合流し
て第２油室に供給される。一方、第１油室の油は第１油
路を通り、分流して第１主路及び第１副路を通り、再び
合流した後にドレーンされる。

【００２７】また、前記第３切換弁を切り換えて差動モ
ードにすると、油ポンプが吐出した油は第２油路を通
り、分流して第２主路及び第２副路を通り、再び合流し
て第２油室に供給される。一方、第１油室の油は、第１
油路を通り、分流して第１主路及び第１副路に供給され
る。そして、第１主路に供給された油は、第１副路を通
った後、第３切換弁において第２副路に進入し、第２主
路を流れる油と合流して第２油室に供給される。また、
第１副路に供給された油は、第３切換弁において第２副
路に進入した後、第２油路を流れる油と合流して第２主
路を通り、第２油室に供給される。

【００２８】なお、前記第１油室の油のほとんどは前記
第３切換弁に供給され、第１切換弁には供給されない。

【００２９】

【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
ながら詳細に説明する。図１は本発明の実施例を示す射
出成形機の油圧回路を示す図である。図において、１は
加熱シリンダ、２は該加熱シリンダ１内において回転自
在にかつ進退自在に支持されたスクリュー、３は該スク
リュー２を進退させるための射出シリンダ、４は前記ス
クリュー２を回転させるための油圧モータである。

【００３０】前記射出シリンダ３はピストンロッド側に
第１油室５を、シリンダヘッド側に第２油室６を有して
おり、前記第１油室５に油を供給することによってスク
リュー２を後退させ、第２油室６に油を供給することに
よってスクリュー２を前進させることができる。そのた
め、前記射出シリンダ３は油圧回路２０に接続される。

【００３１】該油圧回路２０は油ポンプ１０、第１切換
弁２１、第２切換弁２２及び第３切換弁２３を有する。
前記第１切換弁２１は、油ポンプ１０と第１油室５を接
続する第１油路２４に配設され、前記第２切換弁２２
は、前記第１油路２４における油ポンプ１０と第１切換
弁２１の間の点ｊで分岐して第２油室６に連通する第２
油路２５に配設される。なお、第１切換弁２１と点ｊの
間に絞り弁２６が配設される。

【００３２】また、前記第１油路２４は、前記第１切換
弁２１と第１油室５の間の点ｋで分岐して点ｍで再び合
流する第１主路２４ａ及び第１副路２４ｂを有し、一
方、前記第２油路２５は、前記第２切換弁２２と第２油
室６の間の点ｎで分岐して点ｐで再び合流する第２主路
２５ａ及び第２副路２５ｂを有する。そして、前記第１
副路２４ｂ及び第２副路２５ｂに前記第３切換弁２３が
配設される。

【００３３】そして、前記第１切換弁２１はソレノイド
ａによって切り換えられ、Ａ位置において油ポンプ１０
と第１油室５を連結し、Ｂ位置において前記第１油室５
の油をタンク１８にドレーンする。また、前記第２切換
弁２２はソレノイドａによって切り換えられ、Ａ位置に
おいて油ポンプ１０と第２油室６を連結し、Ｂ位置にお
いて前記第２油室６の油をタンク１８にドレーンする。
さらに、前記第３切換弁２３はソレノイドｂによって切
り換えられ、Ａ位置において前記第１副路２４ｂ及び第
２副路２５ｂを分離し、Ｂ位置において前記第１副路２
４ｂ及び第２副路２５ｂを相互に連通する。

【００３４】前記構成の油圧回路２０においては、計量
工程を行う場合、第１切換弁２１及び第２切換弁２２が
Ｂ位置に、第３切換弁２３がＡ位置に置かれ、前記第１
油室５及び第２油室６の油はいずれもドレーンされる。
そして、油圧モータ４を駆動することによってスクリュ
ー２を回転させながら後退させることができる。また、
サックバックを行う場合、第１切換弁２１及び第３切換
弁２３がＡ位置に、第２切換弁２２がＢ位置に置かれ
る。こうすることによって、油ポンプ１０が吐出した油
は第１油路２４を通り、点ｋで分流して第１主路２４ａ
及び第１副路２４ｂを通り、点ｍで合流して第１油室５
に供給される。また、第２油室６の油は第２油路２５を
通り、点ｐで分流して第２主路２５ａ及び第２副路２５
ｂを通り、点ｎで合流してドレーンされる。

【００３５】次に、前記スクリュー２を前進させ樹脂を
射出して金型のキャビティ内に充填させる場合、前記第
３切換弁２３を切り換えることによって通常モードと差
動モードの切換えを行うことができる。すなわち、通常
モードにおいては、第２切換弁２２及び第３切換弁２３
がＡ位置に、第１切換弁２１がＢ位置に置かれる。こう
することによって、油ポンプ１０が吐出した油は第２油
路２５を通り、点ｎで分流して第２主路２５ａ及び第２
副路２５ｂを通り、点ｐで合流して第２油室６に供給さ
れる。一方、第１油室５の油は第１油路２４を通り、点
ｍで分流して第１主路２４ａ及び第１副路２４ｂを通
り、点ｋで合流してドレーンされる。

【００３６】また、差動モードにおいては、第１切換弁
２１及び第２切換弁２２がＡ位置に、第３切換弁２３が
Ｂ位置に置かれる。こうすることによって、油ポンプ１
０が吐出した油は第２油路２５を通り、点ｎから第２主
路２５ａのみを通って第２油室６に供給される。一方、
第１油室５の油は、第１油路２４を通り、点ｍで分流し
て第１主路２４ａ及び第１副路２５ｂに同じ油量ずつ供
給される。そして、第１主路２４ａに供給された油は点
ｋで第１副路２４ｂに供給され、第３切換弁２３におい
て第２副路２５ｂに進入した後、点ｐで第２主路２５ａ
を通って供給される油と合流して第２油室６に供給され
る。また、第１副路２４ｂに供給された油は、第３切換
弁２３において第２副路２５ｂに進入した後、点ｎで第
２油路２５を通って供給される油と合流して第２油室６
に供給される。

【００３７】なお、前記第１油室５の油のほとんどは前
記第３切換弁２３に供給され、第１切換弁２１には供給
されない。この差動モードにおいては、前記油ポンプ１
０の吐出量をｑ₃、前記第１油路２４の第１油室５と点
ｍの間の流量をｑ₂₄、第１油路２４の点ｋと第１切換弁
２１の間の流量をｑ₂₁、前記第２油路２５の流量を
ｑ₂₅、第１主路２４ａ及び第１副路２４ｂのそれぞれの
流量をｑ_a、前記第１油室５の受圧面積をＡ₁、第２油
室６の受圧面積をＡ₂、射出速度をＶとし、かつ流量ｑ
₂₁を０と仮定した場合、ｑ₃＝ｑ₂₅−ｑ₂₁ ＝ｑ₂₅ ＝Ｖ・Ａ₂−Ｖ・Ａ₁ ＝Ｖ・Ａ₂−２・ｑ_a ＝Ｖ（Ａ₂−Ａ₁） …（５）であるから、式（１），（５）から、ｑ₃＜ｑ₁ となり、油ポンプ１０の吐出量ｑ₃を少なくすることが
できる。第２切換弁２２を流れる油の流量も少なくする
ことができる。

【００３８】したがって、ショック圧ΔＰ₃を小さく
し、成形品にばりが発生したり、成形品に応力が残って
反りや曲がりが発生したりするのを防止し、金型が破損
するのを防止することができるとともに、第１切換弁２
１を小型のものにすることができる。また、小容量の油
ポンプ１０を使用して高速で充填することができるの
で、射出成形サイクルを短縮することができ、生産性が
向上するとともに、波状フローマークやウェルドライン
が発生するのを防止することができる。

【００３９】そして、前記ショック圧ΔＰ₃によって発
生するショック出力をＦ₃とすると、Ｆ₃＝（Ａ₂−Ａ₁）・ΔＰ₃ …（６）となる。また、前述したように、ｑ₃＜ｑ₁ であるから、ショック圧ΔＰ₃は前記ショック圧ΔＰ₂
と同様に前記ショック圧ΔＰ₁より小さく、 ΔＰ₃＜ΔＰ₁ となる。そして、Ａ₂−Ａ₁＜Ａ₂ であるため、式（２），（６）からＦ₃＜Ｆ₁ となる。すなわち、ショット出力Ｆ₃を小さくすること
ができる。

【００４０】また、差動モードに合わせた小容量の油ポ
ンプ１０を使用した場合、第２油路２５の流量ｑ₂₅は、ｑ₂₅＝Ｖ・Ａ₂−ｑ₂₄ ＝Ｖ・Ａ₂−２・ｑ_a であり、一方、図５の油圧回路７における第２油路の流
量ｑ₁₅は、ｑ₁₅＝Ｖ・Ａ₂ であるから、ｑ₂₅＜ｑ₁₅ となる。したがって、第２切換弁２２を流れる油の流量
も少なくすることができる。

【００４１】ここで、例えば、第１油室５の受圧面積Ａ
₁を、Ａ₁＝１００〔ｃｍ²〕とし、第２油室６の受圧面積Ａ₂を、Ａ₂＝２００〔ｃｍ²〕とし、射出速度Ｖを、Ｖ＝１０００〔ｃｍ／ｍｉｎ〕とする。この場合、図５に示す油圧回路７で差動回路を
構成すると、ｑ₁₅＝Ｖ・Ａ₂ ＝１０００×２００＝２０００００〔ｃｍ³／ｍｉｎ〕ｑ₁₄＝Ｖ・Ａ₁ ＝１０００×１００＝１０００００〔ｃｍ³／ｍｉｎ〕となる。したがって、第１切換弁１１を流れる油の流量
は第１油路１４の流量ｑ ₁₄に等しく、１０００００〔ｃ
ｍ³／ｍｉｎ〕となり、また、第２切換弁１２を流れる
油の流量は第２油路１５の流量ｑ₁₅に等しく、２０００
００〔ｃｍ³／ｍｉｎ〕となる。

【００４２】これに対して、本発明においては、第１切
換弁２１を流れる油の流量は第１油路２４の点ｋと第１
切換弁２１の間の流量ｑ₂₁に等しく、ｑ₂₁＝０〔ｃｍ³／ｍｉｎ〕であり、第３切換弁２３を流れる油の流量は、油が第３
切換弁２３を両方向に等しい流量だけ流れるため、第１
主路２４ａ及び第１副路２４ｂの流量ｑａに等しく、ｑ_a＝（Ａ₁・Ｖ）／２＝（１００×１０００）／２＝５００００〔ｃｍ³／ｍｉｎ〕となる。

【００４３】さらに、第２切換弁２２を流れる油の流量
は、第１油路２５の流量ｑ₂₅に等しくｑ₂₅＝Ｖ・Ａ₂−Ｖ・Ａ₁ ＝Ｖ・Ａ₂−ｑ₂₄ ＝１０００×２００−１０００×１００＝１０００００〔ｃｍ³／ｍｉｎ〕となる。

【００４４】このように、第１切換弁２１を流れる油の
流量は０〔ｃｍ³／ｍｉｎ〕、第２切換弁２２を流れる
油の流量は１０００００〔ｃｍ³／ｍｉｎ〕、第３切換
弁２３を流れる油の流量は５００００〔ｃｍ³／ｍｉ
ｎ〕となり、図５に示す油圧回路７で差動回路を構成し
た場合より少なくなる。なお、本発明は前記実施例に限
定されるものではなく、本発明の趣旨に基づいて種々変
形することが可能であり、これらを本発明の範囲から排
除するものではない。

【００４５】

【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば射出成形機の油圧回路は、スクリューに射出シリン
ダが連結され、ピストンロッド側に第１油室を、シリン
ダヘッド側に第２油室を有する。また、油ポンプが設け
られ、該油ポンプと前記第１油室が第１油路によって接
続され、前記油ポンプと前記第２油室が第２油路によっ
て接続される。

【００４６】前記第１油路に第１切換弁が配設され、第
１切換弁を切り換えることによって第１油路を開閉する
ことができる。また、前記第２油路に第２切換弁が配設
され、第２切換弁を切り換えることによって第２油路を
開閉する。また、通常モードと差動モードを切り換える
ための第３切換弁が設けられる。そして、前記第１油路
は、前記第１切換弁と前記第１油室の間に第１主路及び
第１副路を有し、前記第２油路は、前記第２切換弁と前
記第２油室の間に第２主路及び第２副路を有する。

【００４７】また、前記第３切換弁は、前記第１副路及
び第２副路に接続され、前記第１副路及び第２副路を分
離する位置と、前記第１副路及び第２副路を相互に連通
する位置を採る。前記第３切換弁を切り換えて通常モー
ドにすると、油ポンプが吐出した油は、第２油路を通
り、分流して第２主路及び第２副路を通り、再び合流し
て第２油室に供給される。一方、第１油室の油は第１油
路を通り、分流して第１主路及び第１副路を通り、再び
合流した後にドレーンされる。

【００４８】また、前記第３切換弁を切り換えて差動モ
ードにすると、油ポンプが吐出した油は第２油路を通
り、分流して第２主路及び第２副路を通り、再び合流し
て第２油室に供給される。一方、第１油室の油は、第１
油路を通り、分流して第１主路及び第１副路に供給され
る。そして、第１主路に供給された油は、第１副路を通
った後、第３切換弁において第２副路に進入し、第２主
路を流れる油と合流して第２油室に供給される。また、
第１副路に供給された油は、第３切換弁において第２副
路に進入した後、第２油路を流れる油と合流して第２主
路を通り、第２油室に供給される。

【００４９】したがって、差動モードを構成することが
できるので、油ポンプの吐出量を少なくすることができ
るとともに、ショック圧を小さくし、成形品にばりが発
生したり、成形品に応力が残って反りや曲がりが発生し
たりするのを防止し、また、金型が破損するのを防止す
ることができる。また、前記第１油室の油のほとんどは
前記第３切換弁に供給され、第１切換弁には供給されな
いので、第１切換弁を小型のものにすることができる。
しかも、第２切換弁と第２油室の間で差動回路における
油の合流が行われるため、第２切換弁を小型のものにす
ることができる。

【００５０】そして、高速で充填することができるの
で、射出成形サイクルを短縮することができ、生産性が
向上するとともに、波状フローマークやウェルドライン
が発生するのを防止することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例を示す射出成形機の油圧回路を
示す図である。

【図２】従来の射出成形機の油圧回路を示す図である。

【図３】従来の射出成形機における射出圧力及び射出速
度のタイムチャートである。

【図４】可変ポンプの特性図である。

【図５】従来の射出成形機において差動回路を形成した
時の油圧回路を示す図である。

【図６】従来の射出成形機において差動回路を形成した
時の射出圧力及び射出速度のタイムチャートである。

【符号の説明】

２スクリュー３射出シリンダ５第１油室６第２油室１０油ポンプ２０油圧回路２１第１切換弁２２第２切換弁２３第３切換弁２４第１油路２４ａ第１主路２４ｂ第１副路２５第２油路２５ａ第２主路２５ｂ第２副路

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) B29C 45/46 - 45/50 B29C 45/82

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】（ａ）スクリューに連結され、ピストン
ロッド側に第１油室を、シリンダヘッド側に第２油室を
有する射出シリンダと、（ｂ）油ポンプと、（ｃ）該油
ポンプと前記第１油室を接続する第１油路と、（ｄ）前
記油ポンプと前記第２油室を接続する第２油路と、
（ｅ）前記第１油路に配設され、切り換えられて第１油
路を開閉する第１切換弁と、（ｆ）前記第２油路に配設
され、切り換えられて第２油路を開閉する第２切換弁
と、（ｇ）通常モードと差動モードを切り換えるための
第３切換弁を有し、（ｈ）前記第１油路は、前記第１切
換弁と前記第１油室の間で分岐して再び合流する第１主
路及び第１副路を有し、（ｉ）前記第２油路は、前記第
２切換弁と前記第２油室の間で分岐して再び合流する第
２主路及び第２副路を有し、（ｊ）前記第３切換弁は前
記第１副路及び第２副路に接続され、切り換えられて前
記第１副路及び第２副路を分離する位置と、前記第１副
路及び第２副路を相互に連通する位置を採ることを特徴
とする射出成形機の油圧回路。