JP2820139B2 - 高温強度および高温耐食性にすぐれたＮｉ基単結晶超合金 - Google Patents
高温強度および高温耐食性にすぐれたＮｉ基単結晶超合金Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、特にすぐれた高
温強度および高温耐食性を有するＮｉ基単結晶超合金に
関するものである。
温強度および高温耐食性を有するＮｉ基単結晶超合金に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えばガスタービンエンジンの構
造部材であるタービンブレードなどの製造にＮｉ基単結
晶超合金が用いられており、またこの種のＮｉ基単結晶
超合金としては、例えば特開昭56-142842 号公報や特開
昭60-155637 号公報などに示される各種のＮｉ基単結晶
超合金が提案されている。このＮｉ基単結晶超合金は、
鋳造状態で単結晶組織を有し、かつ高温耐食性の良好な
γ相の素地に、Ｎｉ3 （Ａｌ，Ｔｉ）で代表される金属
間化合物、すなわちγ′相が微細均一に分散析出した組
織を有するものであり、またこれには結晶粒界が存在し
ないために粒界偏析がなく、したがってγ′相の素地へ
の完全固溶を可能とする高い溶体化処理温度に加熱する
ことができることから、多結晶合金に比べて微細に析出
するγ′相の体積率を一段と多くすることができ、この
結果としてすぐれた高温強度を具備するようになるもの
です。
造部材であるタービンブレードなどの製造にＮｉ基単結
晶超合金が用いられており、またこの種のＮｉ基単結晶
超合金としては、例えば特開昭56-142842 号公報や特開
昭60-155637 号公報などに示される各種のＮｉ基単結晶
超合金が提案されている。このＮｉ基単結晶超合金は、
鋳造状態で単結晶組織を有し、かつ高温耐食性の良好な
γ相の素地に、Ｎｉ3 （Ａｌ，Ｔｉ）で代表される金属
間化合物、すなわちγ′相が微細均一に分散析出した組
織を有するものであり、またこれには結晶粒界が存在し
ないために粒界偏析がなく、したがってγ′相の素地へ
の完全固溶を可能とする高い溶体化処理温度に加熱する
ことができることから、多結晶合金に比べて微細に析出
するγ′相の体積率を一段と多くすることができ、この
結果としてすぐれた高温強度を具備するようになるもの
です。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年のガスタ
ービンエンジンなどの高速化および高出力化に伴い、こ
れの構造部材であるタービンブレードなどは、一段と苛
酷な条件下での使用を余儀なくされつつあるのが現状で
あり、したがって、より一層高温強度および高温耐食性
のすぐれたＮｉ基単結晶超合金の開発が強く望まれてい
る。
ービンエンジンなどの高速化および高出力化に伴い、こ
れの構造部材であるタービンブレードなどは、一段と苛
酷な条件下での使用を余儀なくされつつあるのが現状で
あり、したがって、より一層高温強度および高温耐食性
のすぐれたＮｉ基単結晶超合金の開発が強く望まれてい
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、苛酷な条件下での使用環境に十
分耐えることができるＮｉ基単結晶超合金を開発すべく
研究を行なった結果、重量％で（以下％は重量％を示
す）、 Ｃｒ：９〜11％、 Ｍｏ：0.5 〜0.8 ％、 Ｗ ：5.5 〜6.8 ％、 Ｔａ：5.2 〜６％未満、 Ａｌ：５〜６％、 Ｔｉ：1.8 〜2.48％、 Ｃｏ：4.2 〜4.9 ％、 Ｒｅ：0.05〜0.5 ％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
するＮｉ基単結晶超合金は、一段とすぐれた高温強度お
よび高温耐食性を有し、したがって、これを例えばガス
タービンエンジンのタービンブレードなどとして適用し
た場合、苛酷な使用環境下においても著しく長期に亘っ
てすぐれた性能を発揮するようになるという研究結果を
得たのである。
上述のような観点から、苛酷な条件下での使用環境に十
分耐えることができるＮｉ基単結晶超合金を開発すべく
研究を行なった結果、重量％で（以下％は重量％を示
す）、 Ｃｒ：９〜11％、 Ｍｏ：0.5 〜0.8 ％、 Ｗ ：5.5 〜6.8 ％、 Ｔａ：5.2 〜６％未満、 Ａｌ：５〜６％、 Ｔｉ：1.8 〜2.48％、 Ｃｏ：4.2 〜4.9 ％、 Ｒｅ：0.05〜0.5 ％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有
するＮｉ基単結晶超合金は、一段とすぐれた高温強度お
よび高温耐食性を有し、したがって、これを例えばガス
タービンエンジンのタービンブレードなどとして適用し
た場合、苛酷な使用環境下においても著しく長期に亘っ
てすぐれた性能を発揮するようになるという研究結果を
得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、以下に成分組成を上記の通りに
限定した理由を説明する。 (a) Ｃｒ Ｃｒ成分には、合金の高温耐食性を向上させる作用があ
るが、その含有量が９％未満では所望の高温耐食性を確
保することができず、一方その含有量が11％を越える
と、γ′相の析出が抑制されるようになるばかりでな
く、σ相やμ相などの有害相が板状に生成するようにな
って、高温強度の低下をきたすようになることから、そ
の含有量を９〜11％と定めた。
なされたものであって、以下に成分組成を上記の通りに
限定した理由を説明する。 (a) Ｃｒ Ｃｒ成分には、合金の高温耐食性を向上させる作用があ
るが、その含有量が９％未満では所望の高温耐食性を確
保することができず、一方その含有量が11％を越える
と、γ′相の析出が抑制されるようになるばかりでな
く、σ相やμ相などの有害相が板状に生成するようにな
って、高温強度の低下をきたすようになることから、そ
の含有量を９〜11％と定めた。
【０００６】(b) Ｍｏ Ｍｏ成分には、ＷおよびＴａとの共存において、合金素
地であるγ相の格子定数を適切な値にバランスさせ、こ
れによって安定な微細組織となし、もって高温強度の向
上を寄与せしめる作用があるが、その含有量が0.5 ％未
満では所望の高温強度が得られず、一方その含有量が0.
8 ％を越えても高温強度が低下するようになり、かつ高
温耐食性も低下するようになることから、その含有量を
0.5 〜0.8 ％と定めた。
地であるγ相の格子定数を適切な値にバランスさせ、こ
れによって安定な微細組織となし、もって高温強度の向
上を寄与せしめる作用があるが、その含有量が0.5 ％未
満では所望の高温強度が得られず、一方その含有量が0.
8 ％を越えても高温強度が低下するようになり、かつ高
温耐食性も低下するようになることから、その含有量を
0.5 〜0.8 ％と定めた。
【０００７】(c) Ｗ Ｗ成分には、上記の作用のほか、一部が素地に固溶して
高温強度を向上させる作用があるが、その含有量が5.5
％未満では所望の高温強度が得られず、一方その含有量
が6.8 ％を越えると高温耐食性が低下するようになるこ
とから、その含有量を5.5 〜6.8 ％と定めた。
高温強度を向上させる作用があるが、その含有量が5.5
％未満では所望の高温強度が得られず、一方その含有量
が6.8 ％を越えると高温耐食性が低下するようになるこ
とから、その含有量を5.5 〜6.8 ％と定めた。
【０００８】(d) Ｔａ Ｔａ成分には、上記のようにＭｏおよびＷとの共存にお
いて高温強度を向上させるほか、素地に固溶して高温耐
食性を向上させる作用があるが、その含有量が5.2 ％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有
量が６％以上になるとσ相やμ相が生成するようになっ
て高温強度の低下をもたらすことから、その含有量を5.
2 〜６％未満と定めた。
いて高温強度を向上させるほか、素地に固溶して高温耐
食性を向上させる作用があるが、その含有量が5.2 ％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有
量が６％以上になるとσ相やμ相が生成するようになっ
て高温強度の低下をもたらすことから、その含有量を5.
2 〜６％未満と定めた。
【０００９】(e) Ａｌ Ａｌ成分には、ＮｉおよびＴｉと結合して、素地中に微
細均一に分散析出するγ′相、すなわちＮｉ3 （Ａｌ、
Ｔｉ）で代表される金属間化合物を、通常体積率で50〜
60％の割合で形成し、もって高温強度を向上させる作用
があるが、その含有量が５％未満ではγ′相の析出割合
が不十分なために所望の高温強度を確保することができ
ず、一方その含有量が６％を越えると、共晶γ′相と呼
ばれる粗大なγ′相が多く形成されるようになって溶体
化処理が不可能となり、高い高温強度を確保することが
できなくなることから、その含有量を５〜６％と定め
た。
細均一に分散析出するγ′相、すなわちＮｉ3 （Ａｌ、
Ｔｉ）で代表される金属間化合物を、通常体積率で50〜
60％の割合で形成し、もって高温強度を向上させる作用
があるが、その含有量が５％未満ではγ′相の析出割合
が不十分なために所望の高温強度を確保することができ
ず、一方その含有量が６％を越えると、共晶γ′相と呼
ばれる粗大なγ′相が多く形成されるようになって溶体
化処理が不可能となり、高い高温強度を確保することが
できなくなることから、その含有量を５〜６％と定め
た。
【００１０】(f) Ｔｉ Ｔｉ成分には、上記の通りＮｉおよびＡｌと結合して合
金の高温強度を向上させる作用があるが、その含有量が
1.8 ％未満ではγ′相の形成が不十分で所望の高温強度
が得られず、一方その含有量が2.48％を越えると溶体化
処理が困難となり、微細なγ′相の分散析出が不十分と
なり、この結果所望の高温強度を確保することが困難に
なることから、その含有量を1.8 〜2.48％と定めた。
金の高温強度を向上させる作用があるが、その含有量が
1.8 ％未満ではγ′相の形成が不十分で所望の高温強度
が得られず、一方その含有量が2.48％を越えると溶体化
処理が困難となり、微細なγ′相の分散析出が不十分と
なり、この結果所望の高温強度を確保することが困難に
なることから、その含有量を1.8 〜2.48％と定めた。
【００１１】(g) Ｃｏ Ｃｏ成分には、溶体化処理温度を低くするほか、高温耐
食性を向上させる作用があるが、その含有量が4.2 ％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有
量が4.9 ％を越えるとγ′相の析出が抑制されるように
なり、所望の高温強度を確保することができなくなるこ
とから、その含有量を4.2 〜4.9 ％と定めた。
食性を向上させる作用があるが、その含有量が4.2 ％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有
量が4.9 ％を越えるとγ′相の析出が抑制されるように
なり、所望の高温強度を確保することができなくなるこ
とから、その含有量を4.2 〜4.9 ％と定めた。
【００１２】(h) Ｒｅ Ｒｅ成分には、高温強度および高温耐食性を一段と向上
させる作用があるが、その含有量が0.05％未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方0.5 ％を越えて含有
させると、高温強度に劣化傾向が現われるようになるこ
とから、その含有量を0.05〜0.5 ％と定めた。
させる作用があるが、その含有量が0.05％未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方0.5 ％を越えて含有
させると、高温強度に劣化傾向が現われるようになるこ
とから、その含有量を0.05〜0.5 ％と定めた。
【００１３】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明のＮｉ基単結晶
超合金を実施例により具体的に説明する 通常の真空溶解炉を用い、それぞれ第１表に示される成
分組成をもった合金溶湯を調製し、ついでこれらの溶湯
を引下げ式単結晶鋳造炉を用いて鋳造して、いずれも単
結晶鋳造組織をもち、かつ幅：10mm×厚さ：７mm×長
さ：95mmの寸法をもった角状鋳片とし、引続いて、この
鋳片に対して、1240〜1270℃の範囲内の所定温度に30〜
300 分間保持後、空冷の溶体化処理を施した後、950 〜
1050℃の範囲内の所定温度に３〜６時間保持後、空冷の
安定化処理を施し、さらに850 〜900 ℃の範囲内の所定
温度に16〜32時間保持後、空冷の時効処理を施すことに
より、いずれもγ相の素地に微細な金属間化合物からな
るγ′相が均一に分散析出した組織を有する本発明Ｎｉ
基単結晶超合金（以下本発明Ｎｉ基合金という）１〜１
７を製造した。
超合金を実施例により具体的に説明する 通常の真空溶解炉を用い、それぞれ第１表に示される成
分組成をもった合金溶湯を調製し、ついでこれらの溶湯
を引下げ式単結晶鋳造炉を用いて鋳造して、いずれも単
結晶鋳造組織をもち、かつ幅：10mm×厚さ：７mm×長
さ：95mmの寸法をもった角状鋳片とし、引続いて、この
鋳片に対して、1240〜1270℃の範囲内の所定温度に30〜
300 分間保持後、空冷の溶体化処理を施した後、950 〜
1050℃の範囲内の所定温度に３〜６時間保持後、空冷の
安定化処理を施し、さらに850 〜900 ℃の範囲内の所定
温度に16〜32時間保持後、空冷の時効処理を施すことに
より、いずれもγ相の素地に微細な金属間化合物からな
るγ′相が均一に分散析出した組織を有する本発明Ｎｉ
基単結晶超合金（以下本発明Ｎｉ基合金という）１〜１
７を製造した。
【００１４】また、比較の目的で、合金溶湯の成分組成
を、表２に示される成分組成、すなわち構成成分のうち
のいずれかの成分含有量（表２に※印を付す）がこの発
明の範囲から外れた成分組成とする以外は、同一の条件
で比較Ｎｉ基単結晶超合金（以下比較Ｎｉ基合金とい
う）１〜１６を製造した。ついで、この結果得られた各
種のＮｉ基合金について、高温強度を評価する目的で、
大気中、温度：900 ℃、荷重：30ｋｇ／mm2 の条件で高
温クリープラプチャー試験を行ない、破断寿命、破断伸
び、および絞りを測定し、また高温耐食性を評価する目
的で、75％Ｎａ2 ＳＯ4 ＋25％Ｎａ2 ＣＯ3 の組成を有
する温度：900 ℃に加熱の溶融塩：50ｇ中に直径：10mm
×高さ：６mmの試験片を15分間浸漬の条件で溶融塩浸漬
試験を行ない、脱スケール後の重量減量を測定した。こ
れらの測定結果を表３に示した。
を、表２に示される成分組成、すなわち構成成分のうち
のいずれかの成分含有量（表２に※印を付す）がこの発
明の範囲から外れた成分組成とする以外は、同一の条件
で比較Ｎｉ基単結晶超合金（以下比較Ｎｉ基合金とい
う）１〜１６を製造した。ついで、この結果得られた各
種のＮｉ基合金について、高温強度を評価する目的で、
大気中、温度：900 ℃、荷重：30ｋｇ／mm2 の条件で高
温クリープラプチャー試験を行ない、破断寿命、破断伸
び、および絞りを測定し、また高温耐食性を評価する目
的で、75％Ｎａ2 ＳＯ4 ＋25％Ｎａ2 ＣＯ3 の組成を有
する温度：900 ℃に加熱の溶融塩：50ｇ中に直径：10mm
×高さ：６mmの試験片を15分間浸漬の条件で溶融塩浸漬
試験を行ない、脱スケール後の重量減量を測定した。こ
れらの測定結果を表３に示した。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】
【発明の効果】表３に示された結果から、本発明Ｎｉ基
合金１〜１７は、いずれもすぐれた高温強度と高温耐食
性を示すのに対して、比較Ｎｉ基合金１〜１６に見られ
るように構成成分のうちのいずれかの成分含有量でもこ
の発明の範囲から外れると高温強度および高温耐食性の
うちの少なくともいずれかの性質が劣ったものになるこ
とが明らかである。上述のように、この発明のＮｉ基単
結晶超合金は、一段とすぐれた高温強度および高温耐食
性を有するので、苛酷な条件下での実用を余儀なくされ
つつある、後えばガスタービエンジンのタービンブレー
ドなどとして用いた場合にすぐれた性能を長期に亘って
発揮するのである。
合金１〜１７は、いずれもすぐれた高温強度と高温耐食
性を示すのに対して、比較Ｎｉ基合金１〜１６に見られ
るように構成成分のうちのいずれかの成分含有量でもこ
の発明の範囲から外れると高温強度および高温耐食性の
うちの少なくともいずれかの性質が劣ったものになるこ
とが明らかである。上述のように、この発明のＮｉ基単
結晶超合金は、一段とすぐれた高温強度および高温耐食
性を有するので、苛酷な条件下での実用を余儀なくされ
つつある、後えばガスタービエンジンのタービンブレー
ドなどとして用いた場合にすぐれた性能を長期に亘って
発揮するのである。
フロントページの続き (72)発明者 脇田 三郎 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテ リアル株式会社 中央研究所内 (72)発明者 星 純二 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテ リアル株式会社 中央研究所内 (72)発明者 島村 敏行 埼玉県桶川市上日出谷1230 三菱マテリ アル株式会社 桶川第一製作所内 (56)参考文献 特開 昭61−136649（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−96845（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−24029（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−30037（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 19/00 - 19/05
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃｒ：９〜11％、 Ｍｏ：0.5 〜0.8 ％、 Ｗ ：5.5 〜6.8 ％、 Ｔａ：5.2 〜６％未満、 Ａｌ：５〜６％、 Ｔｉ：1.8 〜2.48％、 Ｃｏ：4.2 〜4.9 ％、 Ｒｅ：0.05〜0.5 ％、 を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする高温強度および高
温耐食性にすぐれたＮｉ基単結晶超合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31871396A JP2820139B2 (ja) | 1996-11-14 | 1996-11-14 | 高温強度および高温耐食性にすぐれたＮｉ基単結晶超合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31871396A JP2820139B2 (ja) | 1996-11-14 | 1996-11-14 | 高温強度および高温耐食性にすぐれたＮｉ基単結晶超合金 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63226076A Division JP2787946B2 (ja) | 1988-09-09 | 1988-09-09 | 高温強度および高温耐食性にすぐれたＮｉ基単結晶超合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09104937A JPH09104937A (ja) | 1997-04-22 |
| JP2820139B2 true JP2820139B2 (ja) | 1998-11-05 |
Family
ID=18102153
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31871396A Expired - Lifetime JP2820139B2 (ja) | 1996-11-14 | 1996-11-14 | 高温強度および高温耐食性にすぐれたＮｉ基単結晶超合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2820139B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100725624B1 (ko) * | 2005-12-28 | 2007-06-08 | 한국기계연구원 | 니켈기 단결정 초내열합금 |
| US20110076182A1 (en) * | 2009-09-30 | 2011-03-31 | General Electric Company | Nickel-Based Superalloys and Articles |
-
1996
- 1996-11-14 JP JP31871396A patent/JP2820139B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09104937A (ja) | 1997-04-22 |
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|---|---|---|---|
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