JP2809317B2 - セラミックバルブ用コッタ - Google Patents
セラミックバルブ用コッタInfo
- Publication number
- JP2809317B2 JP2809317B2 JP2062345A JP6234590A JP2809317B2 JP 2809317 B2 JP2809317 B2 JP 2809317B2 JP 2062345 A JP2062345 A JP 2062345A JP 6234590 A JP6234590 A JP 6234590A JP 2809317 B2 JP2809317 B2 JP 2809317B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cotter
- stem
- valve
- ceramic valve
- retainer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 title claims description 24
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 23
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 11
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 4
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000978 Pb alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- WIKSRXFQIZQFEH-UHFFFAOYSA-N [Cu].[Pb] Chemical compound [Cu].[Pb] WIKSRXFQIZQFEH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 102200029231 rs11551768 Human genes 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000756 V alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N molybdenum disulfide Chemical compound S=[Mo]=S CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052982 molybdenum disulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007779 soft material Substances 0.000 description 1
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 1
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 titanium-aluminum-vanadium Chemical compound 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N2203/0001—Type of application of the stress
- G01N2203/0005—Repeated or cyclic
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N2203/0058—Kind of property studied
- G01N2203/0069—Fatigue, creep, strain-stress relations or elastic constants
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N2203/02—Details not specific for a particular testing method
- G01N2203/04—Chucks, fixtures, jaws, holders or anvils
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/38—Concrete; Lime; Mortar; Gypsum; Bricks; Ceramics; Glass
- G01N33/388—Ceramics
Landscapes
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、内燃機関に用いるセラミックバルブ用コッ
タに関し、さらに詳しくは、高速、高出力及び長期間の
運転を行っても、セラミックバルブのステム部を破損さ
せないコッタに関する。
タに関し、さらに詳しくは、高速、高出力及び長期間の
運転を行っても、セラミックバルブのステム部を破損さ
せないコッタに関する。
従来、内燃機関の吸排気用バルブは金属製のものが一
般的であったが、最近は、高回転、高出力の内燃機関が
求められるようになり、それに伴ってバルブも機械的及
び熱的により過酷な環境に耐えられるものが必要となっ
てきた。そこで最近では、比較的軽量で、耐熱性、耐酸
化性等に優れたセラミックスからなるバルブが提案さ
れ、実用に向けてその開発が行われている。
般的であったが、最近は、高回転、高出力の内燃機関が
求められるようになり、それに伴ってバルブも機械的及
び熱的により過酷な環境に耐えられるものが必要となっ
てきた。そこで最近では、比較的軽量で、耐熱性、耐酸
化性等に優れたセラミックスからなるバルブが提案さ
れ、実用に向けてその開発が行われている。
ところで、内燃機関のバルブは、そのステム部端部に
おいてコッタを介してリテーナに固定される。その固定
は、一般には第３図に示すように行われる。すなわち、
バルブ10のステム部10bの端部に設けた環状のコッタ溝1
0cに、その凸部分が嵌入するようにコッタ13がステム部
10bの外側から密着し、さらにその外側にリテーナ14が
装着される。ここでリテーナ14はコッタ13の表面に密着
するテーパー状の孔部を有する円筒部14aと、スプリン
グ15を受けるフランジ部14bとからなり、バルブの往復
運動（図の矢印方向）時にバルブ10がリテーナ14から離
脱しないように三者は組み合わさっている。なおバルブ
10の傘状部分10aは内燃機関の燃焼室側となっており、
この部分の吸排気口の開閉を行うことになる。
おいてコッタを介してリテーナに固定される。その固定
は、一般には第３図に示すように行われる。すなわち、
バルブ10のステム部10bの端部に設けた環状のコッタ溝1
0cに、その凸部分が嵌入するようにコッタ13がステム部
10bの外側から密着し、さらにその外側にリテーナ14が
装着される。ここでリテーナ14はコッタ13の表面に密着
するテーパー状の孔部を有する円筒部14aと、スプリン
グ15を受けるフランジ部14bとからなり、バルブの往復
運動（図の矢印方向）時にバルブ10がリテーナ14から離
脱しないように三者は組み合わさっている。なおバルブ
10の傘状部分10aは内燃機関の燃焼室側となっており、
この部分の吸排気口の開閉を行うことになる。
この状態でバルブ10はその軸線方向に速い速度で往復
運動することになるが、セラミック製のバルブとした場
合、Fe系の材料からなる従来のコッタによってリテーナ
に固定すると、コッタ締めつけ部となるステム部分（例
えばコッタ溝部10Cやその下部のステム部とコッタとの
接触部分10d）において破損することがたびたびあっ
た。この原因は、内燃機関の運転時に、コッタ13にステ
ム軸線方向の高荷重が繰り返し加わり、そのためにコッ
タ13とステム部10bとが、両者の接触面の一部分で摺動
し、局部的な焼付に似た減少が起きるためと考えられ
る。またコッタとステムとが摺動する部分には応力が集
中することになり、その部分で亀裂が生じ破損するもの
と思われる。
運動することになるが、セラミック製のバルブとした場
合、Fe系の材料からなる従来のコッタによってリテーナ
に固定すると、コッタ締めつけ部となるステム部分（例
えばコッタ溝部10Cやその下部のステム部とコッタとの
接触部分10d）において破損することがたびたびあっ
た。この原因は、内燃機関の運転時に、コッタ13にステ
ム軸線方向の高荷重が繰り返し加わり、そのためにコッ
タ13とステム部10bとが、両者の接触面の一部分で摺動
し、局部的な焼付に似た減少が起きるためと考えられ
る。またコッタとステムとが摺動する部分には応力が集
中することになり、その部分で亀裂が生じ破損するもの
と思われる。
セラミックバルブを用いた場合に生じる上記の問題点
を解消するために、これまでいくつかの提案がなされ
た。
を解消するために、これまでいくつかの提案がなされ
た。
たとえば、コッタとバルブステムとの間に応力緩衝層
又は低硬度材料層を設けるために、コッタ又はステム表
面にCuやNi等のめっき層又はスパッタリングによる金属
等を設けたバルブ保持構造（実開昭63−19012号及び実
開昭63−36607号）や、コッタとステム間に金属や硬質
樹脂等からなる緩衝材を設けたもの（実開昭63−52904
号）、又はステム外周に環溝を設け、この環溝にリング
を介してコッタを受ける構造としたもの（実開昭63−34
313号）等がある。
又は低硬度材料層を設けるために、コッタ又はステム表
面にCuやNi等のめっき層又はスパッタリングによる金属
等を設けたバルブ保持構造（実開昭63−19012号及び実
開昭63−36607号）や、コッタとステム間に金属や硬質
樹脂等からなる緩衝材を設けたもの（実開昭63−52904
号）、又はステム外周に環溝を設け、この環溝にリング
を介してコッタを受ける構造としたもの（実開昭63−34
313号）等がある。
しかしながら実開昭63−19012号及び実開昭63−36607
号のようにめっき層等を介する手段では、ある程度の改
善はみられるものの、長期にわたる内燃機関の運転に対
してはステムの破損を確実に防ぐことはできない。すな
わち、めっき層のような薄層の緩衝層では、高速、高出
力の運転でステムとコッタ間に生じる応力を緩和してス
テムの破損を防ぐには不十分である。
号のようにめっき層等を介する手段では、ある程度の改
善はみられるものの、長期にわたる内燃機関の運転に対
してはステムの破損を確実に防ぐことはできない。すな
わち、めっき層のような薄層の緩衝層では、高速、高出
力の運転でステムとコッタ間に生じる応力を緩和してス
テムの破損を防ぐには不十分である。
また実開昭63−52904号及び実開昭63−34313号のよう
に、さらに新たな部材をコッタとステム間に配置してス
テムの破損を防ぐのは、製造組立工程が増えて、コスト
的に不利である。さらにこの手段で従来の材質からなる
コッタを使用するならば、やはりコッタとステムとの接
触部分は存在するわけで、ステムの破損を完全に防止で
きるとは限らない。
に、さらに新たな部材をコッタとステム間に配置してス
テムの破損を防ぐのは、製造組立工程が増えて、コスト
的に不利である。さらにこの手段で従来の材質からなる
コッタを使用するならば、やはりコッタとステムとの接
触部分は存在するわけで、ステムの破損を完全に防止で
きるとは限らない。
したがって、本発明の目的は、セラミックバルブの破
損を防止してセラミックバルブをリテーナに固定するこ
とができるコッタを提供することである。
損を防止してセラミックバルブをリテーナに固定するこ
とができるコッタを提供することである。
上記目的に鑑み鋭意研究の結果、本発明者は、コッタ
材として、ヤング率がある値以下で、熱伝導率がある水
準以上のものを用いれば、コッタがステム部の一部分の
みに大きな衝撃を加えるようなことはなく両者間の当接
は均一化し、また両者間に多少の摺動があっても、その
摺動によって発生する熱を容易に外部に放出することが
でき、もって焼付現象を発生せず、ステム部の破損を防
止することができることを発見し、本発明を完成した。
材として、ヤング率がある値以下で、熱伝導率がある水
準以上のものを用いれば、コッタがステム部の一部分の
みに大きな衝撃を加えるようなことはなく両者間の当接
は均一化し、また両者間に多少の摺動があっても、その
摺動によって発生する熱を容易に外部に放出することが
でき、もって焼付現象を発生せず、ステム部の破損を防
止することができることを発見し、本発明を完成した。
すなわち本発明のセラミックバルブ用コッタは、ヤン
グ率が20000kg/mm2以下であるとともに、熱伝導率が0.1
cal/cm・sec・℃以上の材料からなることを特徴とす
る。
グ率が20000kg/mm2以下であるとともに、熱伝導率が0.1
cal/cm・sec・℃以上の材料からなることを特徴とす
る。
以下本発明を詳細に説明する。
本発明のコッタは、ヤング率が、20000kg/mm2以下の
材質からなる。
材質からなる。
ヤング率が大きいということは、大きな力がかかって
も変形が小さいということであるから、一般にその材料
は変形しにくいといえる。したがって、大きなヤング率
を有する材料からなるコッタは、内燃機関の運転（バル
ブの往復運動）につれてステムの表面になじむように変
形するようなことはなく、両者の接触面のうち、特に両
者が強く当接する部分につねに衝撃がかかることにな
る。すなわち、両者は点又は線による接触をすることに
なり、その部分に応力が集中し、運転を続けてもその状
態が持続する。ところがコッタが比較的軟い材質である
と、内燃機関の運転につれて、コッタはステムの表面全
体に均一に接触するように変形していく。このコッタの
変形が、応力の集中する部位をつくることを避け、破損
を防止する。
も変形が小さいということであるから、一般にその材料
は変形しにくいといえる。したがって、大きなヤング率
を有する材料からなるコッタは、内燃機関の運転（バル
ブの往復運動）につれてステムの表面になじむように変
形するようなことはなく、両者の接触面のうち、特に両
者が強く当接する部分につねに衝撃がかかることにな
る。すなわち、両者は点又は線による接触をすることに
なり、その部分に応力が集中し、運転を続けてもその状
態が持続する。ところがコッタが比較的軟い材質である
と、内燃機関の運転につれて、コッタはステムの表面全
体に均一に接触するように変形していく。このコッタの
変形が、応力の集中する部位をつくることを避け、破損
を防止する。
ヤング率が20000kg/mm2以下であれば、上述したよう
に、コッタはセラミックバラブのステムに均一に接触す
るようになる。コッタ材のより好ましいヤング率は5000
〜12000kg/mm2である。
に、コッタはセラミックバラブのステムに均一に接触す
るようになる。コッタ材のより好ましいヤング率は5000
〜12000kg/mm2である。
またコッタ材は熱伝導率が0.1cal/cm・sec・℃以上で
ある必要がある。熱伝導率が0.1cal/cm・sec・℃未満の
ものであると、コッタとステムとが摺動して発生する熱
をその摺動する部分付近に保持して、その部分の温度を
上昇させることになる。それはコッタとステムとの局部
的な焼付を起こす原因となり、その部分で破損すること
になる。したがってコッタを熱伝導率が0.1cal/cm・sec
・℃以上の良好な熱伝導性を有するものとし、局部的な
温度の上昇を防ぐようにする。コッタ材のより好ましい
熱伝導率は、0.1〜1.0cal/cm・sec・℃である。
ある必要がある。熱伝導率が0.1cal/cm・sec・℃未満の
ものであると、コッタとステムとが摺動して発生する熱
をその摺動する部分付近に保持して、その部分の温度を
上昇させることになる。それはコッタとステムとの局部
的な焼付を起こす原因となり、その部分で破損すること
になる。したがってコッタを熱伝導率が0.1cal/cm・sec
・℃以上の良好な熱伝導性を有するものとし、局部的な
温度の上昇を防ぐようにする。コッタ材のより好ましい
熱伝導率は、0.1〜1.0cal/cm・sec・℃である。
このようにコッタ材のヤング率と熱伝導率の両方を上
記した範囲に同時に限定することにより、セラミックバ
ルブのステム部における破損は確実に防止できる。この
ようなヤング率と熱伝導率とを有する材料としては、ア
ルミニウム材、アルミニウム合金、銅−鉛合金、マグネ
シウム材、又はこれらの繊維強化金属（FRM）等があげ
られる。
記した範囲に同時に限定することにより、セラミックバ
ルブのステム部における破損は確実に防止できる。この
ようなヤング率と熱伝導率とを有する材料としては、ア
ルミニウム材、アルミニウム合金、銅−鉛合金、マグネ
シウム材、又はこれらの繊維強化金属（FRM）等があげ
られる。
以下本発明を実施例に基づきさらに詳細に説明する。
実施例１ 全長185mm、傘部分の径26mm、ステム径7.0mm、コッタ
溝部におけるステム径5.9mmの大きさの窒化ケイ素系セ
ラミックのバルブを用意した。
溝部におけるステム径5.9mmの大きさの窒化ケイ素系セ
ラミックのバルブを用意した。
このセラミックバルブにアルミニウム製コッタ（材質
7075−T6）及びリテーナを第３図に示すように組み合わ
せて一つのアセンブリーとし、これを第１図に示すよう
に疲労テスト機に治具６及び７を介して組み込んだ。こ
こで治具６はセラミックバルブ１の傘部1aを固定してお
り、治具７はリテーナ４を保持してセラミックバルブ１
のステム部軸線方向に周期的な引張りの力を与える部分
とした。
7075−T6）及びリテーナを第３図に示すように組み合わ
せて一つのアセンブリーとし、これを第１図に示すよう
に疲労テスト機に治具６及び７を介して組み込んだ。こ
こで治具６はセラミックバルブ１の傘部1aを固定してお
り、治具７はリテーナ４を保持してセラミックバルブ１
のステム部軸線方向に周期的な引張りの力を与える部分
とした。
セラミックバルブ１、コッタ３及びリテーナ４からな
るこのアセンブリーに与える引張りの力の大きさを、第
２図に示すような正弦波状とした。このときの最大荷重
を1000kgとし、その周期を30回／秒とした。
るこのアセンブリーに与える引張りの力の大きさを、第
２図に示すような正弦波状とした。このときの最大荷重
を1000kgとし、その周期を30回／秒とした。
この条件で疲労テストを行ったところ、1000kgの最大
荷重をかける引張り回数を10万回連続して行っても、セ
ラミックバルブ１に破損はみられなかった。
荷重をかける引張り回数を10万回連続して行っても、セ
ラミックバルブ１に破損はみられなかった。
実施例２、３ コッタとして銅−鉛合金（銅／鉛比が65/35）からな
るコッタ（実施例２）、又はマグネシウム系FRM（繊維
強化金属）（Mg/SiC（Ｗ））からなるコッタ（実施例
３）を用いた以外は、実施例１と同様の条件で疲労テス
トを行った。
るコッタ（実施例２）、又はマグネシウム系FRM（繊維
強化金属）（Mg/SiC（Ｗ））からなるコッタ（実施例
３）を用いた以外は、実施例１と同様の条件で疲労テス
トを行った。
実施例２及び３のセラミックバルブはともに、1000kg
の最大荷重を10万回連続してかけても破損しなかった。
の最大荷重を10万回連続してかけても破損しなかった。
比較例１〜６ 比較として鉄材（S 15C）からなるコッタ（比較例
１）、浸炭させた鉄材（S 15C）からなるコッタ（比較
例２）、チタン材からなるコッタ（比較例３）、チタン
にアルミニウム及びバナジウムを加えた合金（Ti−6Al
−4V）からなるコッタ（比較例４）、上述した比較例２
の鉄材に９μｍ厚の銅めっきを施した構成のコッタ（比
較例５）、及び、上述したチタン−アルミニウム−バナ
ジウム合金に二硫化モリブデンコートを施した構成のコ
ッタ（比較例６）を用い、それぞれ実施例１と同様の疲
労テストを行った。ただし加えた最大荷重はそれぞれ第
１表に示す値とした。
１）、浸炭させた鉄材（S 15C）からなるコッタ（比較
例２）、チタン材からなるコッタ（比較例３）、チタン
にアルミニウム及びバナジウムを加えた合金（Ti−6Al
−4V）からなるコッタ（比較例４）、上述した比較例２
の鉄材に９μｍ厚の銅めっきを施した構成のコッタ（比
較例５）、及び、上述したチタン−アルミニウム−バナ
ジウム合金に二硫化モリブデンコートを施した構成のコ
ッタ（比較例６）を用い、それぞれ実施例１と同様の疲
労テストを行った。ただし加えた最大荷重はそれぞれ第
１表に示す値とした。
比較例１〜６におけるセラミックバルブは、すべて最
大荷重が1000kg未満で、その引張り回数も10万回に達す
る以前に破損した。その結果を、ヤング率、熱伝導率及
び強度とともに第１表に示す。なお、第１表には実施例
１〜３のコッタについても併記してある。
大荷重が1000kg未満で、その引張り回数も10万回に達す
る以前に破損した。その結果を、ヤング率、熱伝導率及
び強度とともに第１表に示す。なお、第１表には実施例
１〜３のコッタについても併記してある。
第１表から明らかな通り、実施例１〜３では、重大荷
重1000kgでも、10万回以上のテストをクリヤーし、破損
しなかった。これに対して、比較例１〜５の場合、1000
kg未満の最大荷重で、10万回より前に破損した。
重1000kgでも、10万回以上のテストをクリヤーし、破損
しなかった。これに対して、比較例１〜５の場合、1000
kg未満の最大荷重で、10万回より前に破損した。
以上詳述した通り、本発明のコッタは、ヤング率が20
000kg/mm2以下の材料からなるので、セラミックバルブ
のステム表面に対してなじむように変形し、これによっ
てコッタとステムとの接触面において応力が集中する部
分が生じるのを防ぐことができる。
000kg/mm2以下の材料からなるので、セラミックバルブ
のステム表面に対してなじむように変形し、これによっ
てコッタとステムとの接触面において応力が集中する部
分が生じるのを防ぐことができる。
またコッタの熱伝導率を0.1cal/cm・sec・℃以上とす
ることで、コッタとステムとの摺動により発生する熱を
効率よく周辺部に放散することができ、両者の局部的な
焼付を防止できる。
ることで、コッタとステムとの摺動により発生する熱を
効率よく周辺部に放散することができ、両者の局部的な
焼付を防止できる。
したがって本発明のコッタを用いてセラミックバルブ
をリテーナに固定すれば、高出力で長時間の運転を行っ
てもセラミックバルブのコッタしめつけ部分に破損が生
じることはない。
をリテーナに固定すれば、高出力で長時間の運転を行っ
てもセラミックバルブのコッタしめつけ部分に破損が生
じることはない。
第１図は本発明の一実施例によるコッタと、セラミック
バルブとリテーナとを組み合わせて一つのアセンブリー
とし、これを疲労テストする状態を示す部分断面図であ
り、 第２図は、疲労テストにおいて、第１図に示すアセンブ
リーに加える引張り力の大きさの時間的変化を示すグラ
フであり、 第３図は、バルブとリテーナとコッタとの組み合わさり
の状態の一例を示す部分断面図である。 １……セラミックバルブ 1b……ステム ３……コッタ ４……リテーナ 6,7……治具
バルブとリテーナとを組み合わせて一つのアセンブリー
とし、これを疲労テストする状態を示す部分断面図であ
り、 第２図は、疲労テストにおいて、第１図に示すアセンブ
リーに加える引張り力の大きさの時間的変化を示すグラ
フであり、 第３図は、バルブとリテーナとコッタとの組み合わさり
の状態の一例を示す部分断面図である。 １……セラミックバルブ 1b……ステム ３……コッタ ４……リテーナ 6,7……治具
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F01L 3/10 F01L 3/02
Claims (1)
- 【請求項１】ヤング率が20000kg/mm2以下であるととも
に、熱伝導率が0.1cal/cm・sec・℃以上の材料からなる
ことを特徴とするセラミックバルブ用コッタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2062345A JP2809317B2 (ja) | 1990-03-13 | 1990-03-13 | セラミックバルブ用コッタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2062345A JP2809317B2 (ja) | 1990-03-13 | 1990-03-13 | セラミックバルブ用コッタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03264713A JPH03264713A (ja) | 1991-11-26 |
| JP2809317B2 true JP2809317B2 (ja) | 1998-10-08 |
Family
ID=13197444
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2062345A Expired - Fee Related JP2809317B2 (ja) | 1990-03-13 | 1990-03-13 | セラミックバルブ用コッタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2809317B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9326472D0 (en) * | 1993-12-24 | 1994-02-23 | Ngk Ceramics Europ Sa | Method and apparatus for testing ceramic members |
| DE19847210C2 (de) | 1998-10-13 | 2002-05-29 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren und Vorrichtung zum mechanischen Prüfen des Ventiltellers von Keramikventilen |
-
1990
- 1990-03-13 JP JP2062345A patent/JP2809317B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03264713A (ja) | 1991-11-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4614453A (en) | Metal-ceramic composite body and a method of manufacturing the same | |
| EP0139406B1 (en) | Metal-ceramics composite article and a method of producing the same | |
| JP2004301124A (ja) | エンジン用の軽量複合ポペット弁 | |
| JPS62107216A (ja) | バルブシートインサート及びその製造法並びにそれを使用してなるシリンダーヘッド | |
| US2631577A (en) | Valve seat assembly | |
| KR102285017B1 (ko) | 배기용 중공 포핏 밸브 | |
| JPH06511542A (ja) | 機械的に保持された、耐磨耗性セラミックパッド | |
| JPH0826762B2 (ja) | 改良型セラミックチップ型ピボットロッド及びその製造方法 | |
| JP2809317B2 (ja) | セラミックバルブ用コッタ | |
| JPH0329032B2 (ja) | ||
| JPH0360794B2 (ja) | ||
| JP2017190759A (ja) | 中空エンジンバルブ及びステムキャップ | |
| US5264295A (en) | Combined body of ceramics and metal | |
| JPH0861021A (ja) | バルブクロスヘッドアセンブリ及びエンジンシリンダーヘッドバルブ駆動トレイン | |
| JP3191162B2 (ja) | 内燃機関用吸排気弁の製造方法 | |
| JPS6241908A (ja) | エンジンのバルブ | |
| JP2001041099A (ja) | 内燃機関用ピストン | |
| JPH06137120A (ja) | 内燃機関用バルブ | |
| JPH02115555A (ja) | セラミックスー金属の摩擦圧接体およびそれから成るセラミックス鋳ぐるみピストン | |
| JP2636421B2 (ja) | ピストンリングの製造方法 | |
| JPH06280591A (ja) | ターボチャージャ用ウェイストゲートバルブ | |
| JPH01138308A (ja) | バルブリテーナ | |
| JPH08200004A (ja) | タービン動翼植込部の緩衝材 | |
| JP2528603Y2 (ja) | バルブ | |
| JPS61126312A (ja) | きのこ状弁 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |