JP2798187B2 - ベーン圧縮機 - Google Patents
ベーン圧縮機Info
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- JP2798187B2 JP2798187B2 JP2285120A JP28512090A JP2798187B2 JP 2798187 B2 JP2798187 B2 JP 2798187B2 JP 2285120 A JP2285120 A JP 2285120A JP 28512090 A JP28512090 A JP 28512090A JP 2798187 B2 JP2798187 B2 JP 2798187B2
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- Japan
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- vane
- rotor
- aluminum
- cylinder
- sliding contact
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C21/00—Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
- F01C21/08—Rotary pistons
- F01C21/0809—Construction of vanes or vane holders
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、フロントサイドプレートとリヤサイドプレ
ートとに挟まれるシリンダ内に回転可能に収容されたロ
ータの周面とシリンダ内周面との間の空間を複数枚のベ
ーンにより複数の圧縮室に区画形成し、ロータの回転に
より冷媒ガスの吸入、圧縮及び吐出を行なうベーン圧縮
機に関するものである。
ートとに挟まれるシリンダ内に回転可能に収容されたロ
ータの周面とシリンダ内周面との間の空間を複数枚のベ
ーンにより複数の圧縮室に区画形成し、ロータの回転に
より冷媒ガスの吸入、圧縮及び吐出を行なうベーン圧縮
機に関するものである。
［従来の技術］ ベーン圧縮機の軽量化のみの観点からすると、大きな
重量割合を占めるフロントサイドプレート、リヤサイド
プレート、シリンダ、ロータ及びベーンを全てアルミニ
ウム化することが望ましい。しかも、回転するロータ及
びベーンの軽量化によってトルクが軽減して省動力化も
図れる上に、アルミニウム同士の摺接による低騒音化と
いう利点も得られる。
重量割合を占めるフロントサイドプレート、リヤサイド
プレート、シリンダ、ロータ及びベーンを全てアルミニ
ウム化することが望ましい。しかも、回転するロータ及
びベーンの軽量化によってトルクが軽減して省動力化も
図れる上に、アルミニウム同士の摺接による低騒音化と
いう利点も得られる。
［発明が解決しようとする課題］ しかしながら、ロータ上の溝内に収容されているベー
ンとロータとの間の摺接作用、あるいはベーン先端とシ
リンダ内周面との間の摺接作用は、その作用方向がロー
タの回転方向に対して略直角方向であると共にベーンが
溝内から背圧を受けているために強い。このような強い
摺接作用のもとではアルミニウム同士の摺接部位の摩耗
進行が速く、耐久性の上で問題がある。又、同一材料同
士の摺接では融着を起こし易い。そのため、実際的には
ベーンを鉄系材料としているが、これでは軽量化の妨げ
となるのみならずアルミニウム同士の摺接による低騒音
化という利点も放棄しなければならない。
ンとロータとの間の摺接作用、あるいはベーン先端とシ
リンダ内周面との間の摺接作用は、その作用方向がロー
タの回転方向に対して略直角方向であると共にベーンが
溝内から背圧を受けているために強い。このような強い
摺接作用のもとではアルミニウム同士の摺接部位の摩耗
進行が速く、耐久性の上で問題がある。又、同一材料同
士の摺接では融着を起こし易い。そのため、実際的には
ベーンを鉄系材料としているが、これでは軽量化の妨げ
となるのみならずアルミニウム同士の摺接による低騒音
化という利点も放棄しなければならない。
従来、回転圧縮機のアルミニウム製回転スリーブに陽
極酸化被膜を形成することが特開昭59−188089号公報で
知られ、ベーンポンプのハウジングとカムリングとをア
ルミニウム合金で形成したものに鉄メッキを施したもの
が特開昭和59−231184号公報で知られている。
極酸化被膜を形成することが特開昭59−188089号公報で
知られ、ベーンポンプのハウジングとカムリングとをア
ルミニウム合金で形成したものに鉄メッキを施したもの
が特開昭和59−231184号公報で知られている。
本発明は耐久性を確保しつつ軽量化及び低騒音化を達
成し得るベーン圧縮機を提供することを目的とするもの
である。
成し得るベーン圧縮機を提供することを目的とするもの
である。
［課題を解決するための手段］ そのために本発明では、ベーンをアルミニウム製とす
ると共に、ベーンと摺接関係にあるフロントサイドプレ
ート、リヤサイドプレート、シリンダ、ロータ等の各部
材をアルミニウム製とし、前記各部材にそれぞれ対向す
る前記ベーンの表面にニッケル−ボロンからなるメッキ
を施した。
ると共に、ベーンと摺接関係にあるフロントサイドプレ
ート、リヤサイドプレート、シリンダ、ロータ等の各部
材をアルミニウム製とし、前記各部材にそれぞれ対向す
る前記ベーンの表面にニッケル−ボロンからなるメッキ
を施した。
［作用］ ニッケルを主材とするニッケル−ボロンのメッキ層は
アルミニウム同士の摺接による早期の摩耗を防止する。
しかも、このメッキ層とアルミニウムとの間の摺接では
アルミニウム同士の摺接の場合と同程度の低騒音化が得
られる。
アルミニウム同士の摺接による早期の摩耗を防止する。
しかも、このメッキ層とアルミニウムとの間の摺接では
アルミニウム同士の摺接の場合と同程度の低騒音化が得
られる。
［実施例］ 以下、本発明を可変容量型ベーン圧縮機に具体化した
一実施例を第１〜４図に基づいて説明する。
一実施例を第１〜４図に基づいて説明する。
前後一対のハウジング1,2内に収容固定されたアルミ
ニウム製のシリンダ３の前後両端にはアルミニウム製の
サイドプレート4,5が密着接合されており、第２図に示
すようにシリンダ３内の略楕円柱状の室内にはアルミニ
ウム製の円柱状のロータ６が回転可能に支持されてい
る。ロータ６の周面には複数の溝７が半径方向に形成さ
れており、各溝７にはベーン８が前後両サイドプレート
4,5に密接して略半径方向へ摺動可能に嵌入支持されて
いる。
ニウム製のシリンダ３の前後両端にはアルミニウム製の
サイドプレート4,5が密着接合されており、第２図に示
すようにシリンダ３内の略楕円柱状の室内にはアルミニ
ウム製の円柱状のロータ６が回転可能に支持されてい
る。ロータ６の周面には複数の溝７が半径方向に形成さ
れており、各溝７にはベーン８が前後両サイドプレート
4,5に密接して略半径方向へ摺動可能に嵌入支持されて
いる。
リヤハウジング２とリヤサイドプレート５との間には
オイル分離室Ｒが形成されており、オイル分離室Ｒの下
部にはオイルが貯留されるようになっている。オイルプ
ール部には溝７がリヤサイドプレート５内の供給通路5a
を介して連通しており、貯留オイルが溝７の底部へ供給
され得るようになっている。これにより各ベーン８はロ
ータ６の回転に伴う遠心力及び溝７の底部の油圧により
シリンダ３の略楕円形状の内周面に当接可能であり、シ
リンダ室が複数枚のベーン８により複数の圧縮室Ｐに区
画形成される。
オイル分離室Ｒが形成されており、オイル分離室Ｒの下
部にはオイルが貯留されるようになっている。オイルプ
ール部には溝７がリヤサイドプレート５内の供給通路5a
を介して連通しており、貯留オイルが溝７の底部へ供給
され得るようになっている。これにより各ベーン８はロ
ータ６の回転に伴う遠心力及び溝７の底部の油圧により
シリンダ３の略楕円形状の内周面に当接可能であり、シ
リンダ室が複数枚のベーン８により複数の圧縮室Ｐに区
画形成される。
第1,2図に示すようにシリンダ３上の吸入通路9,10が
吸入口11,12を介してシリンダ室に連通しており、吐出
室3a,3bが吐出13,14を介してシリンダ室に連通してい
る。吐出口13,14は吐出弁15,16により開放可能に閉塞さ
れており、両吐出室3a,3bはリヤサイドプレート５に貫
設された吐出通路5b,5cを介してオイル分離室Ｒに接続
している。従って、フロントハウジング１とフロントサ
イドプレート４との間の吸入室1aへ導入された冷媒ガス
はフロントサイドプレート４上の吸入通路4a,4b及び吸
入通路9,10を介してシリンダ室へ導入され、次いで吐出
口13,14から吐出弁15,16を押し退けて吐出室3a,3bへ吐
出された冷媒ガスが吐出通路5b,5cを介してオイル分離
室Ｒへ吐出される。
吸入口11,12を介してシリンダ室に連通しており、吐出
室3a,3bが吐出13,14を介してシリンダ室に連通してい
る。吐出口13,14は吐出弁15,16により開放可能に閉塞さ
れており、両吐出室3a,3bはリヤサイドプレート５に貫
設された吐出通路5b,5cを介してオイル分離室Ｒに接続
している。従って、フロントハウジング１とフロントサ
イドプレート４との間の吸入室1aへ導入された冷媒ガス
はフロントサイドプレート４上の吸入通路4a,4b及び吸
入通路9,10を介してシリンダ室へ導入され、次いで吐出
口13,14から吐出弁15,16を押し退けて吐出室3a,3bへ吐
出された冷媒ガスが吐出通路5b,5cを介してオイル分離
室Ｒへ吐出される。
ロータ６とフロントサイドプレート４との間にはアル
ミニウム製の円環状の容量制御板17が回動可能に介在さ
れており、第３図に示すスプール18を介して一対の制御
圧室S1,S2間の圧力対抗によって容量制御板17が回動制
御されるようになっており、容量制御板17上の一対の補
助通路17a（一方のみ図示）が吸入通路4aとシリンダ室
とを接続するように設けられている。従って、容量制御
板17を回動することにより圧縮室Ｐと補助通路17aとの
連通期間が変更され、これによりシリンダ室への吸入容
量、即ち吐出室3a,3bへ吐出される容量が制御される。
この制御は制御圧室S1への吐出冷媒ガス供給と制御圧室
S2への貯留オイル供給によって行われる。
ミニウム製の円環状の容量制御板17が回動可能に介在さ
れており、第３図に示すスプール18を介して一対の制御
圧室S1,S2間の圧力対抗によって容量制御板17が回動制
御されるようになっており、容量制御板17上の一対の補
助通路17a（一方のみ図示）が吸入通路4aとシリンダ室
とを接続するように設けられている。従って、容量制御
板17を回動することにより圧縮室Ｐと補助通路17aとの
連通期間が変更され、これによりシリンダ室への吸入容
量、即ち吐出室3a,3bへ吐出される容量が制御される。
この制御は制御圧室S1への吐出冷媒ガス供給と制御圧室
S2への貯留オイル供給によって行われる。
いずれもアルミニウムからなるシリンダ３、両サイド
プレート4,5、ロータ６及び容量制御板17と接するベー
ン８もアルミニウム製であり、これらの部材の総アルミ
ニウム化によって圧縮機が軽量になる。アルミニウム製
のベーン８の表面にはニッケルを主材とするニッケル−
ボロンからなるメッキ層8aが施されている。ニッケルの
重量割合は94〜96％であり、ボロンの重量割合は４〜６
％である。
プレート4,5、ロータ６及び容量制御板17と接するベー
ン８もアルミニウム製であり、これらの部材の総アルミ
ニウム化によって圧縮機が軽量になる。アルミニウム製
のベーン８の表面にはニッケルを主材とするニッケル−
ボロンからなるメッキ層8aが施されている。ニッケルの
重量割合は94〜96％であり、ボロンの重量割合は４〜６
％である。
ロータ６の回転に伴ってベーン８がシリンダ３の内周
面に接しつつ高速で公転し、溝７内をラジアル方向に往
復摺動する。ベーン８の先端は溝７内の背圧によってシ
リンダ３の内周面に強く押し付けられており、しかも高
速で摺動する。従って、ベーン８の先端とシリンダ３と
の間では強い摺接作用が生じる。この摺接作用はベーン
８を介して溝７の壁面で受け止められ、ベーン８と溝７
の壁面との間で強い摺接作用が生じる。しかしながら、
アルミニウム製のシリンダ３及びロータ６と直接接触す
るのはニッケル−ボロンのメッキ層8aであり、このメッ
キ層8aとアルミニウムとの摺接は滑らかである。
面に接しつつ高速で公転し、溝７内をラジアル方向に往
復摺動する。ベーン８の先端は溝７内の背圧によってシ
リンダ３の内周面に強く押し付けられており、しかも高
速で摺動する。従って、ベーン８の先端とシリンダ３と
の間では強い摺接作用が生じる。この摺接作用はベーン
８を介して溝７の壁面で受け止められ、ベーン８と溝７
の壁面との間で強い摺接作用が生じる。しかしながら、
アルミニウム製のシリンダ３及びロータ６と直接接触す
るのはニッケル−ボロンのメッキ層8aであり、このメッ
キ層8aとアルミニウムとの摺接は滑らかである。
次表は各種のメッキに関する処理法、硬度及び焼付荷
重を表す。Niはニッケル、Ｐはリン、Ｂはボロン、Ｎは
窒素、Ｗはタングステン、Feは鉄、Ｃは炭素、Coはコバ
ルト、Crはクロム、PTFEはポリ−テトラ−フルオロ−エ
チレンである。
重を表す。Niはニッケル、Ｐはリン、Ｂはボロン、Ｎは
窒素、Ｗはタングステン、Feは鉄、Ｃは炭素、Coはコバ
ルト、Crはクロム、PTFEはポリ−テトラ−フルオロ−エ
チレンである。
本願発明者は硬度あるいは焼付荷重の点から耐摩耗性
材料としてNi−Ｂ、Co−Ｗ、Co−Ｗ−PTFE、Crを有力視
し、これらの耐摩耗試験を行なった。
材料としてNi−Ｂ、Co−Ｗ、Co−Ｗ−PTFE、Crを有力視
し、これらの耐摩耗試験を行なった。
第４図のグラフはメッキ層を備えたベーン８とロータ
６との間のベーン８の摺接部位における摩耗傾向を表
す。曲線C1はNi−Ｂの場合、曲線C2はCo−Ｗ−PTFEの場
合、曲線C3はCo−Ｗの場合である。なお、Crの場合には
ロータ６側が摩耗してしまい、耐摩耗性材料としては不
適格であった。
６との間のベーン８の摺接部位における摩耗傾向を表
す。曲線C1はNi−Ｂの場合、曲線C2はCo−Ｗ−PTFEの場
合、曲線C3はCo−Ｗの場合である。なお、Crの場合には
ロータ６側が摩耗してしまい、耐摩耗性材料としては不
適格であった。
グラフの横軸は試験時間の対数をとったものであり、
縦軸はベーン８の摩耗量を表す。この試験における条件
は、圧縮機回転数1000rpm以下の低回転数かつ吐出圧20k
g/cm2以上の高圧力でのものである。曲線C2,C3から明ら
かなようにメッキ層がCo−Ｗ、及びCo−Ｗ−PTFEの場合
には摩耗が早期に急激に進行するが、メッキ層がNi−Ｂ
の場合には1000時間経過後でも摩耗量は非常に少ない。
なお、曲線C4はＢ（ボロン）のみのメッキの試験結果で
あるが、Ni−Ｂよりも耐摩耗性材料としてはかなり劣
る。
縦軸はベーン８の摩耗量を表す。この試験における条件
は、圧縮機回転数1000rpm以下の低回転数かつ吐出圧20k
g/cm2以上の高圧力でのものである。曲線C2,C3から明ら
かなようにメッキ層がCo−Ｗ、及びCo−Ｗ−PTFEの場合
には摩耗が早期に急激に進行するが、メッキ層がNi−Ｂ
の場合には1000時間経過後でも摩耗量は非常に少ない。
なお、曲線C4はＢ（ボロン）のみのメッキの試験結果で
あるが、Ni−Ｂよりも耐摩耗性材料としてはかなり劣
る。
このようにロータ６及びベーン８をアルミニウム製と
してもNi−Ｂのメッキ層8aの存在により両者間の摩耗進
行に関する耐久性は格段に向上する。勿論、ベーン８と
シリンダ３との間の摺接作用に起因する摩耗度も同様の
結果が得られる。このような耐久性向上をもたらすメッ
キ層8aとアルミニウムとの摺接では騒音も少ない。
してもNi−Ｂのメッキ層8aの存在により両者間の摩耗進
行に関する耐久性は格段に向上する。勿論、ベーン８と
シリンダ３との間の摺接作用に起因する摩耗度も同様の
結果が得られる。このような耐久性向上をもたらすメッ
キ層8aとアルミニウムとの摺接では騒音も少ない。
なお、両サイドプレート4,5及び容量制御板17とベー
ン８との間でも摺接作用はあるが、この摺接作用はベー
ン８に作用する背圧が摺接部位間に作用しないために弱
い。
ン８との間でも摺接作用はあるが、この摺接作用はベー
ン８に作用する背圧が摺接部位間に作用しないために弱
い。
前記実施例では、ベーン８にニッケル−ボロンメッキ
層8aを施したことにより、ロータ６のベーン溝７内を出
没するベーン８の速度が零となった時点でベーン溝７内
面の油膜がベーン８の内端部のエッジによって特に低速
回転域で切れるため、潤滑特性が低下し易く、従って、
耐摩耗性の高い材料のニッケル−ボロンメッイ層8aが有
効となる。
層8aを施したことにより、ロータ６のベーン溝７内を出
没するベーン８の速度が零となった時点でベーン溝７内
面の油膜がベーン８の内端部のエッジによって特に低速
回転域で切れるため、潤滑特性が低下し易く、従って、
耐摩耗性の高い材料のニッケル−ボロンメッイ層8aが有
効となる。
又、前記実施例ではベーン８に高価なニッケル−ボロ
ンメッキ層8aを形成するのみで、対ロータ６、サイドプ
レート4,5、シリンダ３等の各摺動部の耐摩耗性を向上
することができ、ベーン８の形状も小さいため、メッキ
材料のコストダウンを図ることができる。
ンメッキ層8aを形成するのみで、対ロータ６、サイドプ
レート4,5、シリンダ３等の各摺動部の耐摩耗性を向上
することができ、ベーン８の形状も小さいため、メッキ
材料のコストダウンを図ることができる。
さらに、ニッケル−ボロンメッキ層8aの表面にはザラ
と呼ばれるNi−Ｂの異常成長した突起が生成される。こ
のようなザラは研磨等により除去する必要がある。凹凸
のある部品の場合、砥石等により研磨が必要になるが、
ベーン８であればバレル研磨のような生産性の高い方法
でザラを除去できるため、製造コストダウンを図ること
ができる。
と呼ばれるNi−Ｂの異常成長した突起が生成される。こ
のようなザラは研磨等により除去する必要がある。凹凸
のある部品の場合、砥石等により研磨が必要になるが、
ベーン８であればバレル研磨のような生産性の高い方法
でザラを除去できるため、製造コストダウンを図ること
ができる。
本発明は勿論前記実施例のみ限定されるものではな
く、例えば容量制御板及びスプールのない容量一定のベ
ーン圧縮機にも適用可能である。
く、例えば容量制御板及びスプールのない容量一定のベ
ーン圧縮機にも適用可能である。
［発明の効果］ 以上詳述したように本発明は、ベーン及びこれと摺接
関係にある各部材をアルミニウム製とし、前記各部材に
それぞれ対向する前記ベーンの表面にニッケル−ボロン
のメッキを施したので、特に摺接作用の強いロータ及び
シリンダとベーンとの間での摩耗進行及び騒音が抑制さ
れ、圧縮機の軽量化を図りつつ耐久性向上及び低騒音化
を達成し得るという優れた効果を奏する。
関係にある各部材をアルミニウム製とし、前記各部材に
それぞれ対向する前記ベーンの表面にニッケル−ボロン
のメッキを施したので、特に摺接作用の強いロータ及び
シリンダとベーンとの間での摩耗進行及び騒音が抑制さ
れ、圧縮機の軽量化を図りつつ耐久性向上及び低騒音化
を達成し得るという優れた効果を奏する。
又、この発明では、特に低速回転域で潤滑特性が低下
しても耐摩耗性を向上することができるとともに、表面
積の小さいベーンにメッキすることによりロータ、サイ
ドプレート及びシリンダとの各摺動部の耐摩耗性を向上
することができ、メッキ材料を比較的低コストに抑える
ことができ、メッキ表面の仕上げをバレル研磨のような
生産性の高い方法で行い、製造上コストダウンを図るこ
とができる。
しても耐摩耗性を向上することができるとともに、表面
積の小さいベーンにメッキすることによりロータ、サイ
ドプレート及びシリンダとの各摺動部の耐摩耗性を向上
することができ、メッキ材料を比較的低コストに抑える
ことができ、メッキ表面の仕上げをバレル研磨のような
生産性の高い方法で行い、製造上コストダウンを図るこ
とができる。
図面は本発明を具体化した一実施例を示し、第１図は圧
縮機全体の側断面図、第２図は第１図のＡ−Ａ線断面
図、第３図は第１図のＢ−Ｂ線断面図、第４図は摩耗進
行度を表すグラフである。 シリンダ３、サイドプレート4,5、ロータ６、ベーン
８、メッキ層8a。
縮機全体の側断面図、第２図は第１図のＡ−Ａ線断面
図、第３図は第１図のＢ−Ｂ線断面図、第４図は摩耗進
行度を表すグラフである。 シリンダ３、サイドプレート4,5、ロータ６、ベーン
８、メッキ層8a。
フロントページの続き (72)発明者 中井 達也 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式 会社豊田自動織機製作所内 (56)参考文献 特開 昭62−199982（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−136586（ＪＰ，Ａ) 実開 昭63−28890（ＪＰ，Ｕ)
Claims (1)
- 【請求項１】フロントサイドプレートとリヤサイドプレ
ートとに挟まれるシリンダ内に回転可能に収容されたロ
ータの周面とシリンダ内周面との間の空間を複数枚のベ
ーンにより複数の圧縮室に区画形成し、ロータの回転に
より冷媒ガスの吸入、圧縮及び吐出を行なうベーン圧縮
機において、ベーンをアルミニウム製とすると共に、ベ
ーンと摺接関係にある前記両サイドプレート、シリン
ダ、ロータ等の各部材をアルミニウム製とし、前記各部
材にそれぞれ対向する前記ベーンの表面にニッケル−ボ
ロンからなるメッキを施したベーン圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2285120A JP2798187B2 (ja) | 1990-10-22 | 1990-10-22 | ベーン圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2285120A JP2798187B2 (ja) | 1990-10-22 | 1990-10-22 | ベーン圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04159484A JPH04159484A (ja) | 1992-06-02 |
| JP2798187B2 true JP2798187B2 (ja) | 1998-09-17 |
Family
ID=17687377
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2285120A Expired - Fee Related JP2798187B2 (ja) | 1990-10-22 | 1990-10-22 | ベーン圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2798187B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0633884A (ja) * | 1992-07-13 | 1994-02-08 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | アルミシリンダ圧縮機 |
| US5573390A (en) * | 1993-03-25 | 1996-11-12 | Surtec Kariya Co., Ltd. | Coated sliding material |
| US10087934B2 (en) | 2015-07-27 | 2018-10-02 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Vane compressor |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62199982A (ja) * | 1986-02-27 | 1987-09-03 | Matsushita Refrig Co | スクロ−ル型圧縮機 |
| JPH02136586A (ja) * | 1988-11-15 | 1990-05-25 | Riken Corp | ベーン型圧縮機 |
-
1990
- 1990-10-22 JP JP2285120A patent/JP2798187B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04159484A (ja) | 1992-06-02 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
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