JP2791291B2 - 高電圧大容量の直流電源装置 - Google Patents
高電圧大容量の直流電源装置Info
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- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
- H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/06—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes without control electrode or semiconductor devices without control electrode
- H02M7/10—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes without control electrode or semiconductor devices without control electrode arranged for operation in series, e.g. for multiplication of voltage
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高電圧大容量の直流電
源装置に関し、特に、放射線化学工業用静電型電子加速
器の直流電源として用いることが最適な、高電圧大容量
の直流電源装置に関する。
源装置に関し、特に、放射線化学工業用静電型電子加速
器の直流電源として用いることが最適な、高電圧大容量
の直流電源装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】静電型電子加速器は、基本的には、真空
中で電子を発生するための電子銃と、発生された電子を
加速するための加速管と、電子に加速エネルギを付与す
るための直流電源とから構成されているが、該直流電源
は、多相整流回路により交流−直流変換し、かつ高電圧
大容量の電力供給することができる直流電源装置により
構成されている。例えば、塗膜及びインク硬化用の静電
型電子加速器においては、直流電源として、１５０〜３
００ＫＶ、１〜２Ａの電力を供給することができる電源
装置が用いられ、また排ガス処理用の静電型電子加速器
においては、５００〜１０００ＫＶ、１〜２Ａの電力を
供給することができる直流電源装置が用いられている。
このような高電圧大容量の直流電源装置として一般に、
トランス形整流方式の電源が使用されており、ＡＣ５０
または６０Ｈｚの商用交流電源を、コッククロフト回路
等の高周波変換回路を介することなく、直接、直流に変
換する方式を採用している。このように、トランス形整
流方式を用いて直接的に交流−直流変換を行う理由は、
電力変換効率（入力される商用交流電源のＡＣ電力に対
する変換された直流電力の比の逆数）を高めるためであ
る。
中で電子を発生するための電子銃と、発生された電子を
加速するための加速管と、電子に加速エネルギを付与す
るための直流電源とから構成されているが、該直流電源
は、多相整流回路により交流−直流変換し、かつ高電圧
大容量の電力供給することができる直流電源装置により
構成されている。例えば、塗膜及びインク硬化用の静電
型電子加速器においては、直流電源として、１５０〜３
００ＫＶ、１〜２Ａの電力を供給することができる電源
装置が用いられ、また排ガス処理用の静電型電子加速器
においては、５００〜１０００ＫＶ、１〜２Ａの電力を
供給することができる直流電源装置が用いられている。
このような高電圧大容量の直流電源装置として一般に、
トランス形整流方式の電源が使用されており、ＡＣ５０
または６０Ｈｚの商用交流電源を、コッククロフト回路
等の高周波変換回路を介することなく、直接、直流に変
換する方式を採用している。このように、トランス形整
流方式を用いて直接的に交流−直流変換を行う理由は、
電力変換効率（入力される商用交流電源のＡＣ電力に対
する変換された直流電力の比の逆数）を高めるためであ
る。
【０００３】図３は、トランス形整流方式の１つである
６相整流回路を採用した従来例の直流電源装置が示され
ており、図３において、１は、商用電源等の３相交流電
源である１次電源、２U、２V、２Wは、Ｕ相、Ｖ相、及
びＷ相の１次巻線である。また、３U1〜３U6、３V1〜３
V6、３W1〜３W6は、１次巻線２U、２V、２Wとトランス
結合されている２次巻線であり、４U1〜４U6、４V1〜４
V6、４W1〜４W6は、これら２次巻線に接続されたブリッ
ジ整流回路であり、２次巻線とブリッジ整流回路とで２
次側回路を構成している。これらの２次側回路は、図３
に示されるように、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相それぞれに対する
３つの２次側回路がカスケード接続され、かつ、該カス
ケード接続された３つの２次側回路を一組として６組カ
スケード接続し、整流型変圧器を構成している。なお、
図４に示すように、６相整流回路は、基本的には、カス
ケード接続された３つの２次側回路の１組を用いれば、
６相整流出力を得ることができるものであるが、高電圧
を得るために、図３の例においては６組の２次側回路を
カスケード接続している。また、６組に限らず、出力す
べき電圧レベルに応じて、例えば数〜数１０組等の適宜
の複数組をカスケード接続してもよいことは、言うまで
もない。
６相整流回路を採用した従来例の直流電源装置が示され
ており、図３において、１は、商用電源等の３相交流電
源である１次電源、２U、２V、２Wは、Ｕ相、Ｖ相、及
びＷ相の１次巻線である。また、３U1〜３U6、３V1〜３
V6、３W1〜３W6は、１次巻線２U、２V、２Wとトランス
結合されている２次巻線であり、４U1〜４U6、４V1〜４
V6、４W1〜４W6は、これら２次巻線に接続されたブリッ
ジ整流回路であり、２次巻線とブリッジ整流回路とで２
次側回路を構成している。これらの２次側回路は、図３
に示されるように、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相それぞれに対する
３つの２次側回路がカスケード接続され、かつ、該カス
ケード接続された３つの２次側回路を一組として６組カ
スケード接続し、整流型変圧器を構成している。なお、
図４に示すように、６相整流回路は、基本的には、カス
ケード接続された３つの２次側回路の１組を用いれば、
６相整流出力を得ることができるものであるが、高電圧
を得るために、図３の例においては６組の２次側回路を
カスケード接続している。また、６組に限らず、出力す
べき電圧レベルに応じて、例えば数〜数１０組等の適宜
の複数組をカスケード接続してもよいことは、言うまで
もない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】図３に示されたよう
な、トランス型整流方式により交流−直流変換をするよ
う構成された従来例の高電圧直流電源装置において、そ
の出力電圧には、直流成分以外に商用電源の基本波成分
及び高調波成分が含まれる。更に、高電圧直流電源装置
の交流入力電流に高次の高調波電流が流れてしまい、そ
の大きさによっては、周辺に接続されている機器を加熱
し、それにより、ときには該機器を熱破損させてしまう
場合があった。このような熱破損の現象は、高電圧大容
量の直流電源のみに生じる現象ではない。すなわち、近
年、交流駆動の電気機器がサイリスタによって電力制御
されるように構成されているものが多くなり、電源に重
畳する高調波の問題がクローズアップされている。この
ような事情から、直流または交流電源で駆動される機器
の高調波抑制対策のガイドラインが、資源エネルギ庁に
よって制定され公布されたほどである。
な、トランス型整流方式により交流−直流変換をするよ
う構成された従来例の高電圧直流電源装置において、そ
の出力電圧には、直流成分以外に商用電源の基本波成分
及び高調波成分が含まれる。更に、高電圧直流電源装置
の交流入力電流に高次の高調波電流が流れてしまい、そ
の大きさによっては、周辺に接続されている機器を加熱
し、それにより、ときには該機器を熱破損させてしまう
場合があった。このような熱破損の現象は、高電圧大容
量の直流電源のみに生じる現象ではない。すなわち、近
年、交流駆動の電気機器がサイリスタによって電力制御
されるように構成されているものが多くなり、電源に重
畳する高調波の問題がクローズアップされている。この
ような事情から、直流または交流電源で駆動される機器
の高調波抑制対策のガイドラインが、資源エネルギ庁に
よって制定され公布されたほどである。
【０００５】なお、高調波抑制対策として、相の数を大
きくすることが考えられる。すなわち、図３に示された
ような６相整流回路を１つ用いる代わりに、該６相整流
回路を２つ並列に接続して１２相整流回路とすることに
より、高調波が低減できるものである。しかしながら、
並列接続された２つの６相整流回路はそれぞれ、１つの
６相整流回路からなる直流電源装置に比べて、電流容量
を１／２とすることができるものの、その耐圧を小さく
することができるものではない（並列接続であるか
ら）。したがって、１２相整流回路からなる直流電源装
置の場合は、１５０〜１０００ＫＶ等の高電圧に耐える
ことができる６相整流回路を２組用いる必要がある。そ
して、６相整流回路それぞれの電流容量を１／２に低減
できるとしても、該整流回路を構成する素子の大きさ
は、この程度の電流定格の変更ではほとんど変化がない
ものであり、また、１５０〜１０００ＫＶ等の高電圧に
対する耐圧を有する６相整流回路を２組用いると、絶縁
を考慮するとその大きさが２倍近くになってしまう。し
たがって、電流容量が小さい整流回路を用いることがで
きるメリットよりも、高耐圧の整流回路を２組用いるこ
とのデメリットの方が、格段に大きいものである。以上
の従来例の問題点に鑑み、本発明の目的は、小型でかつ
高調波電流の発生を低減することができる、高電圧大容
量の直流電源装置を提供することである。
きくすることが考えられる。すなわち、図３に示された
ような６相整流回路を１つ用いる代わりに、該６相整流
回路を２つ並列に接続して１２相整流回路とすることに
より、高調波が低減できるものである。しかしながら、
並列接続された２つの６相整流回路はそれぞれ、１つの
６相整流回路からなる直流電源装置に比べて、電流容量
を１／２とすることができるものの、その耐圧を小さく
することができるものではない（並列接続であるか
ら）。したがって、１２相整流回路からなる直流電源装
置の場合は、１５０〜１０００ＫＶ等の高電圧に耐える
ことができる６相整流回路を２組用いる必要がある。そ
して、６相整流回路それぞれの電流容量を１／２に低減
できるとしても、該整流回路を構成する素子の大きさ
は、この程度の電流定格の変更ではほとんど変化がない
ものであり、また、１５０〜１０００ＫＶ等の高電圧に
対する耐圧を有する６相整流回路を２組用いると、絶縁
を考慮するとその大きさが２倍近くになってしまう。し
たがって、電流容量が小さい整流回路を用いることがで
きるメリットよりも、高耐圧の整流回路を２組用いるこ
とのデメリットの方が、格段に大きいものである。以上
の従来例の問題点に鑑み、本発明の目的は、小型でかつ
高調波電流の発生を低減することができる、高電圧大容
量の直流電源装置を提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明の高電圧大容量の直流電源装置においては、
１次電源の交流周期からみて、相互にπ／６の位相差を
有する出力を発生するトランス整流型の第１及び第２の
６相整流回路を含み、該第１及び第２の６相整流回路を
カスケード接続して構成された１２相整流回路を備えて
いることを特徴とし、これにより、高調波の発生を低減
し、しかもコンパクトに形成できる直流電源装置が提供
できる。本発明の好適な実施例においては、第１の６相
整流回路の３つの１次巻線がデルタ結合されており、第
２の６相整流回路の３つの１次巻線がスター結合されて
いる。また、他の好適な実施例においては、第１及び第
２の６相整流回路それぞれに含まれる３つの１次巻線の
それぞれ１つにトランス結合された２次巻線の数が３で
あり、前記第１及び第２の６相整流回路それぞれの３つ
の２次巻線がオープンデルタ結合されている。
め、本発明の高電圧大容量の直流電源装置においては、
１次電源の交流周期からみて、相互にπ／６の位相差を
有する出力を発生するトランス整流型の第１及び第２の
６相整流回路を含み、該第１及び第２の６相整流回路を
カスケード接続して構成された１２相整流回路を備えて
いることを特徴とし、これにより、高調波の発生を低減
し、しかもコンパクトに形成できる直流電源装置が提供
できる。本発明の好適な実施例においては、第１の６相
整流回路の３つの１次巻線がデルタ結合されており、第
２の６相整流回路の３つの１次巻線がスター結合されて
いる。また、他の好適な実施例においては、第１及び第
２の６相整流回路それぞれに含まれる３つの１次巻線の
それぞれ１つにトランス結合された２次巻線の数が３で
あり、前記第１及び第２の６相整流回路それぞれの３つ
の２次巻線がオープンデルタ結合されている。
【０００７】
【実施例】図１には、本発明の一実施例である高電圧大
容量の直流電源装置の回路図が示されている。図１にお
いて、２０及び３０は、第１及び第２の６相整流回路で
ある。第１の６相整流回路２０は、３つの相、すなわち
Ｕ、Ｖ、Ｗ相に対応している１次巻線２１U、２１V、２
１Wを有し、これら３つの１次巻線は、デルタ結合され
ている。また、第１の６相整流回路２０は、１次巻線２
１U、２１V、２１Wにトランス結合された２次巻線２２U
1〜２２U3、２２V1〜２２V3、２２W1〜２２W3を備え、
さらに、これら２次巻線に接続されたブリッジ整流回路
２３U1〜２３U3、２３V1〜２３V3、２３W1〜２３W3を備
えている。各相に設けられた３つの２次巻線は、オープ
ンデルタ結合され、また、ブリッジ整流回路の一対の出
力端子は、ブリッジ整流回路２３U1、２３V1、２３W1、
２３U2、２３V2、２３W2、２３U3、２３V3、２３W3の順
にカスケード接続され、ブリッジ整流回路２３U1の一方
の出力端子及びブリッジ整流回路２３W3の一方の出力端
子が、第１の６相整流回路２０の一対の出力端子を構成
している。
容量の直流電源装置の回路図が示されている。図１にお
いて、２０及び３０は、第１及び第２の６相整流回路で
ある。第１の６相整流回路２０は、３つの相、すなわち
Ｕ、Ｖ、Ｗ相に対応している１次巻線２１U、２１V、２
１Wを有し、これら３つの１次巻線は、デルタ結合され
ている。また、第１の６相整流回路２０は、１次巻線２
１U、２１V、２１Wにトランス結合された２次巻線２２U
1〜２２U3、２２V1〜２２V3、２２W1〜２２W3を備え、
さらに、これら２次巻線に接続されたブリッジ整流回路
２３U1〜２３U3、２３V1〜２３V3、２３W1〜２３W3を備
えている。各相に設けられた３つの２次巻線は、オープ
ンデルタ結合され、また、ブリッジ整流回路の一対の出
力端子は、ブリッジ整流回路２３U1、２３V1、２３W1、
２３U2、２３V2、２３W2、２３U3、２３V3、２３W3の順
にカスケード接続され、ブリッジ整流回路２３U1の一方
の出力端子及びブリッジ整流回路２３W3の一方の出力端
子が、第１の６相整流回路２０の一対の出力端子を構成
している。
【０００８】第２の６相整流回路３０は、Ｕ、Ｖ、Ｗ相
に対応している１次巻線３１U、３１V、３１Wを有し、
これら３つの１次巻線は、スター結合されている。ま
た、第２の６相整流回路３０は、１次巻線３１U、３１
V、３１Wにトランス結合された２次巻線３２U1〜３２U
3、３２V1〜３２V3、３２W1〜３２W3を備え、さらに、
これら２次巻線にはブリッジ整流回路３３U1〜３３U3、
３３V1〜３３V3、３３W1〜３３W3が接続されている。各
相に設けられた３つの２次巻線は、オープンデルタ結合
され、また、ブリッジ整流回路の一対の出力端子は、ブ
リッジ整流回路３３U1、３３V1、３３W1、３３U2、３３
V2、３３W2、３３U3、３３V3、３３W3の順にカスケード
接続され、ブリッジ整流回路３３U1の一方の出力端子及
びブリッジ整流回路３３W3の一方の出力端子が、第２の
６相整流回路３０の一対の出力端子を構成している。
に対応している１次巻線３１U、３１V、３１Wを有し、
これら３つの１次巻線は、スター結合されている。ま
た、第２の６相整流回路３０は、１次巻線３１U、３１
V、３１Wにトランス結合された２次巻線３２U1〜３２U
3、３２V1〜３２V3、３２W1〜３２W3を備え、さらに、
これら２次巻線にはブリッジ整流回路３３U1〜３３U3、
３３V1〜３３V3、３３W1〜３３W3が接続されている。各
相に設けられた３つの２次巻線は、オープンデルタ結合
され、また、ブリッジ整流回路の一対の出力端子は、ブ
リッジ整流回路３３U1、３３V1、３３W1、３３U2、３３
V2、３３W2、３３U3、３３V3、３３W3の順にカスケード
接続され、ブリッジ整流回路３３U1の一方の出力端子及
びブリッジ整流回路３３W3の一方の出力端子が、第２の
６相整流回路３０の一対の出力端子を構成している。
【０００９】そして、これら第１及び第２の６相整流回
路２０、３０はカスケード接続され、第１の６相整流回
路２０の一方の出力端子及び第２の６相整流回路３０の
一方の出力端子が、直流電源装置の一対の出力端子を構
成している。なお、図１に示した実施例においては、第
２の６相整流回路３０のブリッジ整流回路３３W3の一方
の出力端子を、直流電源装置の（＋）電源端子として、
第１の６相整流回路２０のブリッジ整流回路２３U1の一
方の出力端子を、直流電源装置のアース電源端子として
いるが、ブリッジ整流回路３３W3の出力端子を直流電源
装置のアース端子とし、ブリッジ整流回路２３U1の出力
端子を（−）電源端子として用いてもよい。また、第１
の６相整流回路２０と第２の６相整流回路３０との接続
関係を逆にして、第１の６相整流回路２０のブリッジ整
流回路２３W3の出力端子、及び第２の６相整流回路３０
のブリッジ整流回路３３U1の出力端子を、直流電源装置
の一対の出力端子としてもよいことは勿論であり、その
他、種種の組み合わせが可能である。
路２０、３０はカスケード接続され、第１の６相整流回
路２０の一方の出力端子及び第２の６相整流回路３０の
一方の出力端子が、直流電源装置の一対の出力端子を構
成している。なお、図１に示した実施例においては、第
２の６相整流回路３０のブリッジ整流回路３３W3の一方
の出力端子を、直流電源装置の（＋）電源端子として、
第１の６相整流回路２０のブリッジ整流回路２３U1の一
方の出力端子を、直流電源装置のアース電源端子として
いるが、ブリッジ整流回路３３W3の出力端子を直流電源
装置のアース端子とし、ブリッジ整流回路２３U1の出力
端子を（−）電源端子として用いてもよい。また、第１
の６相整流回路２０と第２の６相整流回路３０との接続
関係を逆にして、第１の６相整流回路２０のブリッジ整
流回路２３W3の出力端子、及び第２の６相整流回路３０
のブリッジ整流回路３３U1の出力端子を、直流電源装置
の一対の出力端子としてもよいことは勿論であり、その
他、種種の組み合わせが可能である。
【００１０】図１の実施例においては、それぞれの相の
３つの１次巻線が、第１の６相整流回路２０においては
デルタ結合されているのに対して、第２の６相整流回路
３０においてはスター結合されているので、これら２つ
の６相整流回路の２次巻線の出力間の位相は、図２の波
形図から明らかなように、１次電源の交流周期（２π）
からみると、相互にπ／６シフトされている。したがっ
て、第１及び第２の６相整流回路カスケード接続するこ
とにより、図２に示すように１２相の出力を得ることが
できるので、図１の直流電源装置は１２相整流回路とな
り、図３に示した従来例に比べて高調波成分を低減する
ことができる。また、図２及び図４の出力電圧の波形を
比較すれば明らかなように、本発明によれば、従来例に
比べて、リップル成分を抑圧することができる。そし
て、Ｕ相、Ｖ相及びＷ相に対する３つの２次側回路を１
組として、全体として６組カスケード接続されているこ
とになるので、直流電源装置の出力端子には、図３に示
した従来例の電源回路と同一電圧レベルの出力を得るこ
とができる。
３つの１次巻線が、第１の６相整流回路２０においては
デルタ結合されているのに対して、第２の６相整流回路
３０においてはスター結合されているので、これら２つ
の６相整流回路の２次巻線の出力間の位相は、図２の波
形図から明らかなように、１次電源の交流周期（２π）
からみると、相互にπ／６シフトされている。したがっ
て、第１及び第２の６相整流回路カスケード接続するこ
とにより、図２に示すように１２相の出力を得ることが
できるので、図１の直流電源装置は１２相整流回路とな
り、図３に示した従来例に比べて高調波成分を低減する
ことができる。また、図２及び図４の出力電圧の波形を
比較すれば明らかなように、本発明によれば、従来例に
比べて、リップル成分を抑圧することができる。そし
て、Ｕ相、Ｖ相及びＷ相に対する３つの２次側回路を１
組として、全体として６組カスケード接続されているこ
とになるので、直流電源装置の出力端子には、図３に示
した従来例の電源回路と同一電圧レベルの出力を得るこ
とができる。
【００１１】また、第１及び第２の６相整流回路２０、
３０をカスケード接続しているので、これら２つの６相
整流回路のいずれか一方を高電圧に耐えることができる
ようにすることにより、または２つの６相整流回路によ
って高電圧の１／２づつを分担できるようにすることに
より、２つの６相整流回路を並列接続したものに比べ
て、耐圧特性を低下させることができるので、小型化す
ることができる。なお、図１に示した実施例において
は、第１及び第２の６相整流回路の１次巻線を、デルタ
結合及びスター結合とすることにより、π／６の位相差
を得ているが、両者を同一の結合とし、かついずれかに
位相シフト回路を設けてもよい。さらに、第１及び第２
の６相整流回路それぞれを、Ｕ相、Ｖ相及びＷ相に対す
る３つの２次側回路を１組とした３組で構成している
が、３組に限定されることなく、出力すべき電圧レベル
に応じた適宜複数組の２次側回路をカスケード接続すれ
ばよいことは、当然である。
３０をカスケード接続しているので、これら２つの６相
整流回路のいずれか一方を高電圧に耐えることができる
ようにすることにより、または２つの６相整流回路によ
って高電圧の１／２づつを分担できるようにすることに
より、２つの６相整流回路を並列接続したものに比べ
て、耐圧特性を低下させることができるので、小型化す
ることができる。なお、図１に示した実施例において
は、第１及び第２の６相整流回路の１次巻線を、デルタ
結合及びスター結合とすることにより、π／６の位相差
を得ているが、両者を同一の結合とし、かついずれかに
位相シフト回路を設けてもよい。さらに、第１及び第２
の６相整流回路それぞれを、Ｕ相、Ｖ相及びＷ相に対す
る３つの２次側回路を１組とした３組で構成している
が、３組に限定されることなく、出力すべき電圧レベル
に応じた適宜複数組の２次側回路をカスケード接続すれ
ばよいことは、当然である。
【００１２】
【発明の効果】本発明は以上のように構成されているの
で、同一の電圧レベルを出力できる従来例の電源装置と
比べて、出力に重畳するリップルを抑圧すると同時に交
流入力電流に高調波発生を抑圧することができ、かつ耐
圧特性を低くすることができるので、小型化できる。
で、同一の電圧レベルを出力できる従来例の電源装置と
比べて、出力に重畳するリップルを抑圧すると同時に交
流入力電流に高調波発生を抑圧することができ、かつ耐
圧特性を低くすることができるので、小型化できる。
【図１】本発明の一実施例の直流電源装置を示す回路図
である。
である。
【図２】図１に示した直流電源装置の出力波形を示す波
形図である。
形図である。
【図３】従来例の直流電源装置を示す回路図である。
【図４】図３に示した直流電源装置の出力波形を示す波
形図である。
形図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) H02M 7/00 - 7/44
Claims (3)
- 【請求項１】 １次電源からの３つの相の交流を直流に
変換して高電圧大容量の電力を供給することができる直
流電源装置において、 １次電源の交流周期からみて、相互にπ／６の位相差を
有する出力を発生するトランス整流型の第１及び第２の
６相整流回路を含み、該第１及び第２の６相整流回路を
カスケード接続して構成された１２相整流回路を備えて
いることを特徴とする直流電源装置。 - 【請求項２】 請求項１記載の直流電源装置において、 前記第１の６相整流回路の３つの１次巻線がデルタ結合
されており、前記第２の６相整流回路の３つの１次巻線
がスター結合されていることを特徴とする直流電源装
置。 - 【請求項３】 請求項２記載の直流電源装置において、
前記３つの１次巻線のそれぞれ１つにトランス結合され
た２次巻線の数が３であり、前記第１及び第２の６相整
流回路それぞれの３つの２次巻線がオープンデルタ結合
されていることを特徴とする直流電源装置。
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