JP2787528B2

JP2787528B2 - コンクリート充填鋼枠セグメント

Info

Publication number: JP2787528B2
Application number: JP4301550A
Authority: JP
Inventors: 嘉司松本; 稔中村; 武小門; 徹士園田; 裕史谷口; 和人福留; 篤鈴木; 達夫喜多; 清山上
Original assignee: HAZAMAGUMI KK; SEIBU KENSETSU KK; TEITO KOSOKUDO KOTSU EIDAN; Nippon Steel Corp
Current assignee: HAZAMAGUMI KK; SEIBU KENSETSU KK; TEITO KOSOKUDO KOTSU EIDAN; Nippon Steel Corp
Priority date: 1992-10-15
Filing date: 1992-10-15
Publication date: 1998-08-20
Anticipated expiration: 2013-08-20
Also published as: JPH06128006A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、コンクリートを振動締
め固めをしなくとも鋼枠内にムラなく密実に充填するこ
とができる、コンクリート充填鋼枠セグメントに関す
る。

【０００２】

【従来の技術】従来の普通コンクリートは次のようにし
て仕様が決定されていた。コンクリートの打設作業性の指標はスランプ値で示
されている。コンクリートの配合設計では施工性によりスランプ
値が決定される。スランプ値は細骨材率（ｓ／ａ）が一定であれば単
位水量により決まる。コンクリート強度は水／セメント比（Ｗ／Ｃ）で決
まる。

【０００３】従って、施工性を良くするため、スランプ
値を大きくすると水量（Ｗ）が多くなり、また必要なコ
ンクリート強度を確保するためにセメント量（Ｃ）が多
くなる。水、セメント（ペースト分）が多くなると、骨
材が分離しやすくなる（同一強度とした場合）のに加
え、収縮率が大きくなり、ひび割れが生ずるなどの問題
が発生する。一方、スランプ値を大きくすれば材料分離
を起こす。

【０００４】また、従来の例えばＲＣ造に使用されてい
るようなコンクリートの場合、最大骨材寸法は最小鉄筋
間隔の２／３以下で、空気量は４．０％程度であったの
で、これを鋼枠に充填する場合には、締め固めをしない
と鋼枠内に充分に充填できず、締め固めが過剰となると
材料分離が生ずるとかブリージング率が高いとか気泡の
発生が多いとか、特に鋼材に孔があるとその回りで分離
した骨材が凝集するなどという問題があった。

【０００５】一方、振動締め固めが不要なコンクリート
としては特開平３−４５５４４号公報に開示のものがあ
る。これは、増粘剤、高性能減水剤、ＡＥ剤を添加する
ことにより、水／セメント比（Ｗ／Ｃ）をほとんど変え
ずに流動性を高め、スランプフロー値を４５ｃｍ〜６５
ｃｍとし、また増粘剤及びＡＥ剤の影響による空気量の
増加を抑えるため、消泡剤を添加して空気量を４〜６％
としたものである。

【０００６】しかし、これには次のような問題点があ
る。 (1) コンクリートの配合の考えは普通コンクリートに準
じ、施工性を高めるための手段として多量の増粘剤、高
性能減水剤、ＡＥ剤を用いただけで、強度上は普通コン
クリートとほぼ同じである。

【０００７】(2) 水／セメント比（Ｗ／Ｃ）が５０％以
上と大きいため、コンクリートの収縮性は従来のコンク
リートと同様である。

【０００８】(3) 鋼材の特性を有効に活用するために必
要な高強度（４００Ｋｇｆ／ｃｍ² 以上）のコンクリー
トが作れない。

【０００９】(4) 空気量が４〜６％と多いため、鋼材と
の合成構造では鋼材面に空気層が発生し不良となり、ま
た地下の深い場所でのコンクリートの打設では空気が圧
縮されて体積が減少する。

【００１０】(5) 増粘剤などの混和剤を多量に使用する
ため、その影響によりコンクリートの凝結時間が長い。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明の目的
は、コンクリートを振動締め固めしなくとも、鋼枠の鋼
材間、鋼材のかぶり部分及び隅々まで万遍なくかつ密実
に充填することができるに加え、充分なコンクリート強
度を発現でき、しかもブリージングや材料分離や空気に
よる影響などが少ないコンクリート充填鋼枠セグメント
を提供することにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明のコンクリート充
填鋼枠セグメントで用いるコンクリートは、振動締め固
めしなくとも鋼枠内に充填できるようにするため、最大
骨材寸法が鋼枠の鋼材間隔又は鋼材のかぶり厚さの１／
３ないし１／５（但し、２０ｍｍを越えたときは２０ｍ
ｍ）で、水、セメント、細骨材、粗骨材、混和剤及び微
粉末の混和材を、次のようになるように配合したもので
ある。

【００１３】スランプフロー５５ｃｍ〜７５ｃｍ、空気量１．５
〜３．０％、水／セメント比５０％以下とする。スランプフロー保持時間を調整するため微量のセル
ロース系増粘剤を添加する。細骨材率を４５〜５５％とする。水／（セメント＋混和材）比を２５〜３５％とす
る。単位水量を１７５Ｋｇ／ｍ^３以下とする。

【００１４】

【作用】本発明で使用するコンクリートは、鋼枠内に締
め固めることなくしかも充填性良く充填することを意図
しているもので、そのため、最小充填幅に対する最大骨
材寸法を実験結果から次のように決定した。すなわち、
図１に示すように鋼枠の鋼材１と鋼材１との間隔Ｌ１を
基準とする場合には、最大骨材寸法Ｄ１はその１／３、
図２に示すように鋼材２のかぶり厚さＬ２を基準とする
場合にはその１／５に決め、これ以下の寸法の骨材を使
用する。但し、鋼材間隔Ｌ１又は鋼材のかぶり厚さＬ２
より求めた最大骨材寸法が２０ｍｍを越えたときは、最
大骨材寸法を２０ｍｍとする。

【００１５】また、コンクリートの粘性調整のために微
粉末の混和材を使用する。すなわち、微粉末の混和材を
使用することにより、水／セメント比（Ｗ／Ｃ）を変化
させないで（５０％以下）、見掛けのＷ／Ｃ、つまり水
／（セメント＋混和材）比を小さくしてコンクリートに
適切な粘性を与えることで、強度を低下させずに流動性
及び鋼枠への充填性を確保する。そして、該混和材と
水、セメント、細骨材、粗骨材、混和剤との配合比を、
次のような配合設計手法及び手順に従って決定する。

【００１６】１）水及びセメントの単位量の決定従来の普通コンクリートの配合設計では、コンクリート
施工に必要なスランプを確保するために、先ず単位水量
が決められ、設計コンクリート強度を達成するに必要な
Ｗ／Ｃの関係からセメント量を決定していた。

【００１７】本発明で用いるコンクリート（以下、本コ
ンクリートと記す）の場合には、図３に示すコンクリー
ト強度σとＣ／Ｗとの関係から、設計強度に対応するＣ
／Ｗを求め、単位水量Ｗと単位セメント量Ｃを決定す
る。すなわち、本コンクリートでは、後述のように混和
剤によって必要なスランプフロー値を決定するため、ス
ランプフローに関係なく単位水量を決定する。例えば、
単位水量Ｗ＝１６０〜１７５Ｋｇ／ｍ^３程度とする。

【００１８】２）混和材の決定本コンクリートでは、施工性を確保するのに必要な材料
分離抵抗性を保持するため、混和材としてブレーン比表
面積２５００ｃｍ²／ｇ以上の微粉末を添加する。その
混和材の添加量は、図４に示すようなＬ形ボックスを使
用した次のような充填性試験（以下、Ｌ形ボックス試験
と記す）から決定する。Ｌ形ボックス３は、上面が開口
した垂直ボックス４及び水平ボックス５とをＬ形に連設
し、これら両ボックス４・５の連通口６に鉄筋を模した
複数本の邪魔棒７を、充填対象の構造物から選定した所
定の間隔（例えば５０ｍｍ) で垂直又は水平に設け、該
連通口６を堰板７a で開閉できるようにしたものであ
る。

【００１９】このＬ形ボックス試験の方法は、堰板７a
を閉じた状態で垂直ボックス４内にコンクリートを入れ
てから堰板７a を開き、コンクリートを自重により連通
口６を通じて水平ボックス５へ移動させる。充分な充填
性能を有するコンクリートであれば、垂直ボックス４か
ら水平ボックス５へ全て移動するが、硬いコンクリート
や軟らかい分離し易いコンクリートでは、邪魔棒７の部
分でコンクリートが閉塞する。垂直ボックス４内にコン
クリートが残った場合には、そのコンクリート面と垂直
ボックス４の上面との間の高さをもって指標値とする。
従って、最適値は、垂直ボックス４内のコンクリート面
と水平ボックス５へ移動したコンクリート面とが同じ高
さで面一となる場合である。

【００２０】Ｌ形ボックス試験の最適値と水／（セメン
ト＋混和材）比との関係は次のとおりである。いま、設
計強度からＷ／Ｃが決定されたと考えると、そのＷ／Ｃ
のコンクリートで、混和剤によりスランプフローを所定
の範囲（例えば６０〜７０ｍｍ）に調整したコンクリー
トに対し、Ｌ形ボックス試験を実施し、邪魔棒７の隙間
を全通すれば、条件を満足することになる。Ｌ形ボック
ス試験の指標値と水／（セメント＋混和材）比との関係
は実験から図５に示す如くで、水／（セメント＋混和
材）比が２５〜３５％の範囲内にＬ形ボックス試験の最
適値が存在する。

【００２１】混和材を除いたＷ／Ｃを考えた場合、Ｗ／
Ｃが２５〜３５％の範囲では一般のコンクリートでも圧
縮強度６００〜１０００Ｋｇｆ／ｃｍ²程度の強度が得
られるが、このような高強度の必要がない場合に、多量
のセメントを使用することは不経済であるばかりでな
く、温度ひび割れなどの問題が生ずる。

【００２２】そこで、本発明では、Ｗ／Ｃを変えずに、
つまり見掛けのＷ／Ｃを例えば５０以下の範囲に維持し
たまま、微粉末の混和材を使用して粘性を調整する。例
えば、設計強度が２４０Ｋｇｆ／ｃｍ²のコンクリート
を考えた場合、これに対応するＷ／Ｃのコンクリートを
スランプフロー値６０ｃｍとすると、材料分離を生じ、
またＬ形ボックス試験でも閉塞を生ずる。この現象は、
流動性に必要なスランプフローに対してモルタル部の粘
性が不足することにより発生する。そこで、本発明は、
Ｗ／Ｃは変化させずに、見掛けのＷ／Ｃ、つまり水／
（セメント＋混和材）比を小さくして適切な粘性を与え
る手段として、微粉末の混和材を使用するものである。

【００２３】従って、本発明では、混和材の量は設計強
度により異なることになる。換言すると、従来において
混和材を使用する場合には、セメント重量に対する比率
で混和材の添加率を決めていたのに対し、本発明では、
強度とは別に粘性の面から見掛けのＷ／Ｃを下げる目的
で混和材の添加量を決定する。

【００２４】３）細骨材率（ｓ／ａ）の決定Ｌ形ボックス試験の結果、ｓ／ａは材料分離抵抗性に大
きく関係する。Ｌ形ボックス試験の指標値とｓ／ａの関
係は図６に示すようになる。最適なｓ／ａは骨材の産地
などにより変化するが、４５〜５５％の範囲内にある。

【００２５】４）第１の混和剤の決定第１の混和剤としては、例えば一般に広く使用されてい
る高性能ＡＥ減水剤を用いる。混和剤の添加量とスラン
プフローの関係は一つの実験によれば図７に示すように
なった。この関係は、セメントの種類や混和剤の材質な
どにより異なるので、使用するセメントと混和剤の組み
合わせにより実験から求める。同図の場合、混和剤はス
ランプフロー値が６０〜７０ｃｍの範囲になるように選
定する。なお、同図において横軸の混和剤量は（セメン
ト＋混和材）に対する重量％を示す。

【００２６】５）第２の混和剤の決定スランプフロー保持時間（コンクリートを製造して現場
に打設するまでの時間）を調整するため、第２の混和剤
として微量のセルロース系増粘剤を添加する。セルロー
ス系増粘剤は従来の水中不分離性コンクリートでも、ま
た前出の特開平３−４５５４４号公報に開示のコンクリ
ートでも用いられているが、本発明では使用の目的が異
なる。すなわち、水中不分離性コンクリートではコンク
リート１ｍ³に対し２．０Ｋｇｆ〜３．０Ｋｇｆ、特開
平３−４５５４４号公報では４００〜７５０g ／ｍ³ の
多量の増粘剤を用いることにより、材料分離抵抗性を付
加している。

【００２７】これに対し、本発明では、材料分離抵抗性
は上記のように微粉末の混和材で確保するため、セルロ
ース系増粘剤はスランプフロー保持時間を調整する目的
のみから使用する。そのため添加量も０〜１００ｇ／ｍ
³ と微量とし、図８に示す関係からその添加量を決定す
る。なお、この関係は、セメントや混和材やセルロース
系増粘剤の種類により違うので、各材料の組み合わせに
より試験で求める。

【００２８】

【実施例】以下、本発明で用いるコンクリートの一例及
びその性能を従来例と比較しながら説明する。表１は本
実施例で使用した材料を示す。この表において、低発熱
セメント（３成分系）は、本実施例と後述のように比較
するため使用した超流動コンクリートのための材料であ
る。

【００２９】

【表１】

【００３０】表２にからの６種類の配合例を示す。
このうちからまでが本発明の実施例で、は比較の
ための超流動コンクリートの一般的な配合、は普通コ
ンクリートの一般的配合を示す。

【００３１】

【表２】

【００３２】＜流動性の保持特性＞表２に示したから
の本実施例のコンクリートの流動保持特性を確認する
ため、の超流動コンクリートと同様の試験練りを行
い、経過時間とスランプフローの関係を求めた。図９に
その関係を示す。この結果、次のことを確認した。 (1) 本実施例では、練り上り時のスランプフローは全て
５５ｃｍ〜７５ｃｍの目標範囲内であった。 (2) 本実施例では、１時間３０分程度まではスランプフ
ロー６０ｃｍを保持した。

【００３３】＜コンクリート強度試験＞からの本実
施例のコンクリートとの超流動コンクリート及びの
一般的な普通コンクリートについて圧縮強度試験を行っ
た。図１０にその試験結果を示す。この結果から次のこ
とを確認した。 (1) 本実施例の場合、セメント量が同程度であれば、
及びに比較して早期に強度が発現し、しかも最終強度
も高く、の普通コンクリートに比べて５０％以上の高
強度を示した。

【００３４】＜加圧ブリージング試験＞加圧ブリージン
グ試験は、練り上ったコンクリートの加圧ブリージング
率を測定することにより、ポンプ圧送や加圧時における
コンクリートの脱水による施工性の低下を知ることがで
きると同時に、コンクリート中の余剰水も知ることがで
きる。この試験によりコンクリートの材料分離抵抗性を
想定することができる。すなわち、加圧ブリージング率
が大きいと、ポンプ圧送や加圧時の材料分離が生じ施工
性が低下する。

【００３５】図１１に上記と〜のコンクリート、
及びとして普通コンクリートに流動化剤を添加した一
般的な流動化コンクリート（表２にその配合を示す）の
加圧ブリージング試験結果を示す。この結果から次のこ
とが確認された。 (1) の流動化コンクリートに比較して本実施例のコン
クリートの加圧ブリージング率は１／３程度に改良さ
れ、コンクリート打設時の材料分離抵抗性は改善されて
いる。従って、ブリージングによるコンクリート表面の
あばたの発生が少なくなるため、鋼材との付着性を大き
く改善できる。 (2) 本実施例のコンクリートはの超流動コンクリート
と比較しても同程度の加圧ブリージング率であった。

【００３６】＜充填性能試験＞前述のＬ形ボックス試験を行い、目視確認した。図１２
はその試験状態を示す図である。また、図１３はスラン
プフローの試験状態を示す図である。このような試験の
結果、本実施例のコンクリートは、材料の分離が無くし
かもコンクリートの流動によって鋼枠に良好に充填でき
ることが確認された。

【００３７】＜空気量の測定＞上記の超流動コンクリ
ート、及び〜の本実施例のコンクリートについて空
気量を測定した。その測定結果を表３に示す。この結
果、本実施例は目標空気量１．５〜３．０％の範囲内で
あることを確認した。

【００３８】

【表３】

【００３９】次に、上記のようなコンクリートを使用す
る本発明の鋼枠セグメントについて説明する。＜シールドトンネル覆工用鋼枠セグメントへの適用例＞図１４及び図１５はシールドトンネル覆工用鋼枠セグメ
ントを製作するため、湾曲した鋼枠８内にコンクリート
を充填する状態を示す。この鋼枠８は、湾曲した外面を
鋼板で閉じ、内面を開口させたものである。実験例とし
て、充填厚さが中央部で１３２ｍｍ、端部で１００ｍ
ｍ、幅が７０５ｍｍ、外周長が１４１０ｍｍの鋼枠８を
作り、その開口面を鋼製蓋板９で閉じ、コンクリート充
填用ホッパ１０から蓋板９の充填口１１を通じて表４に
示すような本発明の実施例のコンクリートを自重による
流動圧力で鋼枠８内に充填した。図１６はその充填状態
を示す図、図１７はこのようにコンクリート充填して得
られたシールドトンネル覆工用鋼枠セグメントを示す。

【００４０】

【表４】

【００４１】一方、図１８は、上記と同様の鋼枠にバイ
ブレータを使用してコンクリートを振動により締め固め
ながら充填する状態を示し、図１９は振動締め固め充填
して得られたシールドトンネル覆工用鋼枠セグメントを
示す。このような比較実験結果から、次のことを確認し
た。

【００４２】(1) 本実施例のコンクリートの場合、自然
落下のみで鋼枠内に良好に流動充填でき、バイブレータ
による締め固めは不要であった。 (2) 従来の普通コンクリートでは、自然充填が困難で、
人力により打設した場合には仕上げ作業が必要であり、
またバイブレータで振動締め固めした場合には、図１９
に示すように表面があばた状になったが、本実施例のコ
ンクリートを流動充填した場合には、図１７に示すよう
に表面仕上がりが極めて良好であった。この結果、従来
は人力により行われていたコンクリート打設作業の機械
化・自動化が可能となる。

【００４３】＜鋼枠を用いた場所打ちコンクリート覆工
工法への適用例＞図２０に示すような覆工用鋼枠１２を
使用する。この鋼枠１２は、Ｈ型鋼で矩形枠の四辺を構
成し、その内側面（トンネル内面側）を鋼製止水プレー
ト１３で閉じ、該止水プレート１３にコンクリート充填
孔１４を設け、また枠内に補強部材１４を設けたもので
ある。この鋼枠１２の多数個を図２１に示すようにシー
ルド掘進機１５のテール部内で円形に組み立て、鋼枠１
２の１個１個について、コンクリート充填孔１４から本
実施例のコンクリートを注入充填し、図２２に示すよう
に鋼材とコンクリートとが合成されたトンネル覆工構造
とするものである。図２３から図２５にその充填例を示
す。

【００４４】図２３に示すように、シールド掘進機１５
のテール部内で鋼枠１２を組み立て、図２４に示すよう
にコンクリート打設孔１４を通じてコンクリートポンプ
から表４に示したコンクリートを充填した。この場合、
充填最小厚さは１００ｍｍであったので、コンクリート
の最大骨材寸法を２０ｍｍとした。また、図２５に示す
ように、シールド掘進機１５の掘進に伴い発生するテー
ルボイドに、シールド掘進機１５の推進と並行して、表
５に示すコンクリートを充填孔１６を通じてコンクリー
トポンプ１６から加圧充填した。この場合、テールボイ
ドの最小厚さが２５ｍｍであったので、最大骨材寸法を
２５×（１／５）＝５ｍｍとした。図２６はかかる実験
例において、シールド掘進機の内部を示し、図２７はテ
ールボイドへの充填状態を示す。

【００４５】

【表５】

【００４６】＜鋼製連壁への適用例＞図２８及び図２９に示すように、継手部を有する鋼製リ
ブと鋼製壁板とによる連壁用鋼枠内に表４に示したコン
クリートを充填した。図３０及び図３１はそのコンクリ
ート硬化後の状態を示す。

【００４７】

【発明の効果】上述した実施例及び実験例から、本発明
によれば次のような特長があることが確認できた。充填性能試験、スランプフロー試験及び実証試験の
結果から、鋼材と鋼材の間、及び鋼材のかぶり部分に、
振動締め固めしなくとも、しかも隅々まで万遍なくかつ
密実に充填することができる。

【００４８】単位セメント量が同じであれば、従来
の普通コンクリートの１．５倍以上の強度を発現でき
る。設計強度が同じであれば、従来の普通コンクリート
に比較して単位セメント量を２０〜３０％削減すること
ができ、経済的である。

【００４９】水／セメント比は、一般の普通コンク
リートが５０％以上であるのに対し、本発明では見掛け
の水／セメント比を２５〜３５％程度にしている。この
結果、加圧ブリージング率が小さく、収縮の小さいコン
クリートにできる。加圧ブリージング率が小さいため、ポンプ圧送や加
圧時における施工性が良好である。

【００５０】振動締め固めが不要であるに加え、加
圧ブリージング率及び空気量が共に小さいので、あばた
の発生が非常に少なくなり、鋼材との付着性能を大きく
改善できるとともに、表面仕上がりも良く、仕上げ作業
の削減により作業性も改善される。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明で使用するコンクリートの最大骨材間隔
を決めるに当たり、鋼枠の鋼材と鋼材との間隔を基準と
することを示す図である。

【図２】コンクリートの最大骨材間隔を決めるに当た
り、鋼材のかぶり厚さを基準とすることを示す図であ
る。

【図３】コンクリート強度と水／セメント比の関係を示
すグラフである。

【図４】充填性試験に使用するＬ形ボックスの斜視図で
ある。

【図５】Ｌ形ボックス試験の指標値と水／（セメント＋
混和材）比との関係を示すグラフである。

【図６】Ｌ形ボックス試験の指標値と細骨材率の関係を
示すグラフである。

【図７】混和剤の添加量とスランプフローの関係を示す
グラフである。

【図８】セルロース系増粘剤の添加量とスランプフロー
保持時間の関係を示すグラフである。

【図９】本発明で使用するコンクリートと従来のコンク
リートとのスランプフローの経時変化の試験結果を示す
グラフである。

【図１０】同じく圧縮強度試験結果を示すグラフであ
る。

【図１１】加圧ブリージング試験結果を示すグラフであ
る。

【図１２】Ｌ形ボックス試験状態を示す斜視図である。

【図１３】スランプフロー試験状態を示す斜視図であ
る。

【図１４】シールドトンネル覆工用鋼枠へ本発明の実施
例のコンクリートを自重充填する状態を示す一部切欠し
た側面図である。

【図１５】同上の断面図である。

【図１６】同上の充填実験においてコンクリート充填状
態を示す斜視図である。

【図１７】同実験によって得られたシールドトンネル覆
工用鋼枠セグメントを示す斜視図である。

【図１８】シールドトンネル覆工用鋼枠へバイブレータ
を使用して振動により締め固めながら充填する状態を示
す斜視図である。

【図１９】同上の締め固めにより得られたシールドトン
ネル覆工用鋼枠セグメントを示す斜視図である。

【図２０】場所打ちコンクリート覆工用鋼枠の斜視図で
ある。

【図２１】同上の場所打ちコンクリート覆工用鋼枠を使
用してシールド掘進機によりシールドトンネルを施工す
る状態を示す斜視図である。

【図２２】同上の断面図である。

【図２３】同上の場所打ちコンクリート覆工用鋼枠の組
み立て状態を示す図である。

【図２４】同鋼枠へコンクリートを充填する状態を示す
図である。

【図２５】同鋼枠の外側のテールボイドへのコンクリー
トの加圧充填状態を示す図である。

【図２６】図２１の工法の実験においてシールド掘進機
内を示す斜視図である。

【図２７】同上の実験においてテールボイドへの充填状
態を示す斜視図である。

【図２８】鋼製連壁工法の実験例のコンクリート充填前
の状態を示す側面図である。

【図２９】同上の斜め上から見た図である。

【図３０】同上の実験においてコンクリート硬化後の状
態を示す上面図である。

【図３１】同上の表面図である。

【符号の説明】

８鋼枠９鋼製蓋板１０コンクリート充填用ホッパ１１充填口

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号ＦＩ //(Ｃ０４Ｂ 28/02 14:02 14:06 28:12 24:24 24:38） (73)特許権者 000215925 帝都高速度交通営団東京都台東区東上野３丁目19番６号 (72)発明者松本嘉司東京都練馬区大泉学園町５丁目29番25号 (72)発明者中村稔東京都千代田区大手町二丁目６番３号新日本製鐵株式会社内 (72)発明者小門武千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内 (72)発明者園田徹士東京都港区北青山二丁目５番８号株式会社間組内 (72)発明者谷口裕史東京都港区北青山二丁目５番８号株式会社間組内 (72)発明者福留和人東京都港区北青山二丁目５番８号株式会社間組内 (72)発明者鈴木篤東京都港区北青山二丁目５番８号株式会社間組内 (72)発明者喜多達夫東京都港区北青山二丁目５番８号株式会社間組内 (72)発明者山上清東京都豊島区南池袋一丁目16番15号西武建設株式会社内 (56)参考文献特開平５−147995（ＪＰ，Ａ) 特開平３−45544（ＪＰ，Ａ) 特開平４−49005（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) C04B 28/02 E02D 5/20 102 E21D 11/10

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】鋼枠内にコンクリートを充填するコンクリ
ート充填鋼枠セグメントにおいて、上記コンクリート
が、水、セメント、細骨材、粗骨材、混和剤及び微粉末
の混和材を原料とし、細骨材率が４５〜５５％、水／
（セメント＋混和材）比が２５〜３５％、スランプフロ
ーが５５ｃｍ〜７５ｃｍ、空気量が１．５〜３．０％と
なるように配合したもので、最大骨材寸法が鋼枠の鋼材
間隔又は鋼材のかぶり厚さの１／３ないし１／５（但
し、２０ｍｍを越えたときは２０ｍｍ）であることを特
徴とするコンクリート充填鋼枠セグメント。
【請求項２】コンクリートには、スランプフロー保持時
間を調整するため微量のセルロース系増粘剤が添加され
ていることを特徴とする請求項１に記載のコンクリート
充填鋼枠セグメント。
【請求項３】コンクリートの単位水量が１７５Ｋｇ／ｍ
^３以下である請求項１又は２に記載のコンクリート充填
鋼枠セグメント。