JP2768277B2 - アーク溶接機およびプラズマ切断機 - Google Patents
アーク溶接機およびプラズマ切断機Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電極と母材の間に非接
触でアークを発生させるアーク溶接機およびプラズマ切
断機であって、電波障害を低減し、かつ延長ケーブル使
用時のアーク起動特性を飛躍的に向上させたアーク溶接
機およびプラズマ切断機に関する。
触でアークを発生させるアーク溶接機およびプラズマ切
断機であって、電波障害を低減し、かつ延長ケーブル使
用時のアーク起動特性を飛躍的に向上させたアーク溶接
機およびプラズマ切断機に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、非消耗電極アーク溶接機およびプ
ラズマ切断機においては、アーク起動時にのみ電極と母
材の間に高周波電圧を印加して非接触でアーク起動させ
るようにしている。以下、この種の溶接機およびプラズ
マ切断機の構成について図１２を参照しながら説明す
る。
ラズマ切断機においては、アーク起動時にのみ電極と母
材の間に高周波電圧を印加して非接触でアーク起動させ
るようにしている。以下、この種の溶接機およびプラズ
マ切断機の構成について図１２を参照しながら説明す
る。
【０００３】図１２において、起動スイッチ６が押され
るとアーク発生検出器５が動作していないことにより接
点７が閉じ、高周波発生装置９が動作し、カップリング
装置８に高周波電圧が印加される。これにより、カップ
リング装置８は第１の電源装置１から電極４と母材３と
の間に電力を供給する電力回路に高周波電圧を重畳す
る。そして、非接触で放電を開始し、第１の電源装置か
らの給電電力によりアーク起動される。アーク発生検出
器５の信号により接点７は開き、高周波発生装置９の動
作を停止させる。一方、図１３に示す消耗電極アーク溶
接機の場合、起動スイッチ６を押すと第１の電源装置が
出力し、かつ消耗電極４（以下ワイヤと呼ぶ）の送り装
置１０が動作し、ワイヤ４が母材３に接触すると、ワイ
ヤ４の先端がジュール熱で溶融し、アークが発生し溶接
が行われる。
るとアーク発生検出器５が動作していないことにより接
点７が閉じ、高周波発生装置９が動作し、カップリング
装置８に高周波電圧が印加される。これにより、カップ
リング装置８は第１の電源装置１から電極４と母材３と
の間に電力を供給する電力回路に高周波電圧を重畳す
る。そして、非接触で放電を開始し、第１の電源装置か
らの給電電力によりアーク起動される。アーク発生検出
器５の信号により接点７は開き、高周波発生装置９の動
作を停止させる。一方、図１３に示す消耗電極アーク溶
接機の場合、起動スイッチ６を押すと第１の電源装置が
出力し、かつ消耗電極４（以下ワイヤと呼ぶ）の送り装
置１０が動作し、ワイヤ４が母材３に接触すると、ワイ
ヤ４の先端がジュール熱で溶融し、アークが発生し溶接
が行われる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の非消耗電極アー
ク溶接機では、アーク起動を高周波電力で行うため、図
１４に示すような高周波電圧が電極と母材間に印加され
る。そのときの輻射雑音電界強度は図９に示すように約
７０ｄＢμＶにも達する。従って、周辺のテレビやラジ
オ、あるいはエレクトロニクス機器への電波障害を引き
起こし、ひいては破壊に至る場合や、高周波が強すぎて
電極表面を荒し、アーク起動特性を損ねるということが
あった。また、中心周波数が約１ＭＨｚの高周波である
ため、２次側ケーブル延長時に高周波が途中でリークし
トーチ先端まで届かないため、図１０に示すように延長
ケーブル５０ｍ以上ではアーク起動しない等、数々の問
題があった。一方、消耗電極アーク溶接機の場合、スタ
ート時の電流立ち上がり速度を高める努力により、瞬時
アークスタート率は約９０％にまで達しているが、ＦＡ
化に伴う溶接作業の無人化のために、瞬時アークスター
ト率１００％を達成することが強く求められている。ま
た、消耗電極アーク溶接機の場合には、溶接終了時に消
耗電極先端に付着するスラグ（絶縁物）が、溶接開始時
にアークの起動に与える影響を避けることは困難であ
り、図１１の従来例の曲線が示す瞬時アークスタート率
が限界となっていた。
ク溶接機では、アーク起動を高周波電力で行うため、図
１４に示すような高周波電圧が電極と母材間に印加され
る。そのときの輻射雑音電界強度は図９に示すように約
７０ｄＢμＶにも達する。従って、周辺のテレビやラジ
オ、あるいはエレクトロニクス機器への電波障害を引き
起こし、ひいては破壊に至る場合や、高周波が強すぎて
電極表面を荒し、アーク起動特性を損ねるということが
あった。また、中心周波数が約１ＭＨｚの高周波である
ため、２次側ケーブル延長時に高周波が途中でリークし
トーチ先端まで届かないため、図１０に示すように延長
ケーブル５０ｍ以上ではアーク起動しない等、数々の問
題があった。一方、消耗電極アーク溶接機の場合、スタ
ート時の電流立ち上がり速度を高める努力により、瞬時
アークスタート率は約９０％にまで達しているが、ＦＡ
化に伴う溶接作業の無人化のために、瞬時アークスター
ト率１００％を達成することが強く求められている。ま
た、消耗電極アーク溶接機の場合には、溶接終了時に消
耗電極先端に付着するスラグ（絶縁物）が、溶接開始時
にアークの起動に与える影響を避けることは困難であ
り、図１１の従来例の曲線が示す瞬時アークスタート率
が限界となっていた。
【０００５】本発明は上記従来の問題点を解決するもの
であり、無負荷時の輻射ノイズを抑え、かつ確実にアー
ク起動することのできるアーク溶接機およびプラズマ切
断機を提供することを目的とする。
であり、無負荷時の輻射ノイズを抑え、かつ確実にアー
ク起動することのできるアーク溶接機およびプラズマ切
断機を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明のアーク溶接機およびプラズマ切断機は、電
極と母材との間に電力を供給する第１の電源装置と、前
記電極と前記母材との間に高電圧を印加する垂下特性型
の第２の直流電源装置とを備え、前記電極と前記母材と
の間に抵抗とコンデンサとからなる遅れ要素を備え、ア
ーク起動時には前記第１の電源装置から電力を供給する
とともに、前記第２の直流電源装置から前記電極と母材
との間に高電圧を印加し、アーク発生後は前記第２の直
流電源装置からの高電圧の印加を停止し、前記第１の電
源装置から電力を供給するものである。
に、本発明のアーク溶接機およびプラズマ切断機は、電
極と母材との間に電力を供給する第１の電源装置と、前
記電極と前記母材との間に高電圧を印加する垂下特性型
の第２の直流電源装置とを備え、前記電極と前記母材と
の間に抵抗とコンデンサとからなる遅れ要素を備え、ア
ーク起動時には前記第１の電源装置から電力を供給する
とともに、前記第２の直流電源装置から前記電極と母材
との間に高電圧を印加し、アーク発生後は前記第２の直
流電源装置からの高電圧の印加を停止し、前記第１の電
源装置から電力を供給するものである。
【０００７】また、アーク起動時には前記第１の電源装
置から電力を供給するとともに、前記第２の直流電源装
置から前記電極と母材との間に高電圧を印加し、アーク
発生後は前記第１の電源装置および前記第２の直流電源
装置から給電するものである。
置から電力を供給するとともに、前記第２の直流電源装
置から前記電極と母材との間に高電圧を印加し、アーク
発生後は前記第１の電源装置および前記第２の直流電源
装置から給電するものである。
【０００８】
【作用】上記構成において、アーク起動時に電極と母材
間に第２の直流電源装置から高電圧を給電することによ
り、電極と母材の間のエアギャップが絶縁破壊されてコ
ロナ放電し、アークがトリガされて非接触でアーク起動
される。
間に第２の直流電源装置から高電圧を給電することによ
り、電極と母材の間のエアギャップが絶縁破壊されてコ
ロナ放電し、アークがトリガされて非接触でアーク起動
される。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の一実施例について図面を用い
て説明する。
て説明する。
【００１０】図１は上記第１の電源装置１が直流電源の
非消耗電極アーク溶接機の主回路構成図で、図２は上記
第１の電源装置が交流電源および起動時に極性反転する
直流電源の場合の非消耗電極アーク溶接機の主回路構成
図である。また、図３は図１において電極を消耗電極に
変えた場合の主回路構成図である。図において、従来と
同一構成については同一の符号を付し、説明を省略す
る。
非消耗電極アーク溶接機の主回路構成図で、図２は上記
第１の電源装置が交流電源および起動時に極性反転する
直流電源の場合の非消耗電極アーク溶接機の主回路構成
図である。また、図３は図１において電極を消耗電極に
変えた場合の主回路構成図である。図において、従来と
同一構成については同一の符号を付し、説明を省略す
る。
【００１１】１１は特性型の第２の直流電源装置であ
る。また、１２は直流高電圧阻止用の整流素子である。
また、１４は抵抗、１５はコンデンサであり、この２つ
で遅れ要素を形成している。第１の電源装置１の給電回
路に第２の直流電源装置１１の出力を接続し、前記第２
の直流電源装置１１の高電圧出力が、電極４と母材３の
間にのみ印加されるように第１の電源装置１への高電圧
印加阻止のための整流素子１２が、前記第１の電源装置
１の給電回路に接続挿入されている。
る。また、１２は直流高電圧阻止用の整流素子である。
また、１４は抵抗、１５はコンデンサであり、この２つ
で遅れ要素を形成している。第１の電源装置１の給電回
路に第２の直流電源装置１１の出力を接続し、前記第２
の直流電源装置１１の高電圧出力が、電極４と母材３の
間にのみ印加されるように第１の電源装置１への高電圧
印加阻止のための整流素子１２が、前記第１の電源装置
１の給電回路に接続挿入されている。
【００１２】上記構成において、起動スイッチ６を押す
と、接点７により第２の直流電源装置１１が起動し、ア
ーク起動のための約４ＫＶの直流高電圧が電極４と母材
３の間に供給される。同時に第１の電源装置１からは、
定常アーク形成のための直流電力が電極４と母材３間に
供給される。この給電により、電極４と母材３の間のギ
ャップは直流高電圧により絶縁破壊されてコロナ放電を
起こし、アーク移行される。第２の直流電源装置１１か
らの給電時間は、図４に示すように起動スイッチ６が操
作されてからアーク発生検出器５が動作するｔ１からｔ
２までである。また、アーク起動からアーク起動後の動
作特性を図７に示す。起動時の出力特性の垂下度は、安
全面からすると大きい方が望ましい。しかし、出力端に
水抵抗等の並列インピーダンスが負荷されると出力電圧
は大きく低下するために、アーク起動のためには垂下度
は小さい方がよい。そこで、この両方の要求を満たすた
めに、本実施例においては、電極４と母材３間にコンデ
ンサ１５と抵抗１４とからなる遅れ要素を設けている。
そして、この際、抵抗１４の抵抗値を大きくし、コンデ
ンサ１５の放電電流は極小に選んでいる。
と、接点７により第２の直流電源装置１１が起動し、ア
ーク起動のための約４ＫＶの直流高電圧が電極４と母材
３の間に供給される。同時に第１の電源装置１からは、
定常アーク形成のための直流電力が電極４と母材３間に
供給される。この給電により、電極４と母材３の間のギ
ャップは直流高電圧により絶縁破壊されてコロナ放電を
起こし、アーク移行される。第２の直流電源装置１１か
らの給電時間は、図４に示すように起動スイッチ６が操
作されてからアーク発生検出器５が動作するｔ１からｔ
２までである。また、アーク起動からアーク起動後の動
作特性を図７に示す。起動時の出力特性の垂下度は、安
全面からすると大きい方が望ましい。しかし、出力端に
水抵抗等の並列インピーダンスが負荷されると出力電圧
は大きく低下するために、アーク起動のためには垂下度
は小さい方がよい。そこで、この両方の要求を満たすた
めに、本実施例においては、電極４と母材３間にコンデ
ンサ１５と抵抗１４とからなる遅れ要素を設けている。
そして、この際、抵抗１４の抵抗値を大きくし、コンデ
ンサ１５の放電電流は極小に選んでいる。
【００１３】以上のように構成すると、第２の直流電源
装置１１から電圧が印加された際、まずコンデンサ１５
に電荷が蓄えられるために、電極４と母材３間での放電
周期が長くなるとともに、放電後もコンデンサ１５に蓄
えられた電荷が放電するための時間が必要となり、結果
として、放電周期は非常に長くなる。例えば、遅れ要素
を設けなかったときの放電周期はｋＨｚオーダーである
のに対し、遅れ要素を設けた場合の放電周期は数Ｈｚに
すぎない。なお、この放電周期は遅れ要素の時定数で定
められる。電流の大きさは電荷量と周波数の積にて表さ
れることが知られているが、遅れ要素を設けなかったと
きの電極側ケーブル・母材側ケーブル間の電荷量と遅れ
要素を設けたときのコンデンサ１５の電荷量の差に対し
て、上記の周波数の差の方が極端に大きくなるため、電
極４と母材３間に発生するコロナ放電電流の電流値は抑
えられることとなり、上記出力特性の垂下度を小さくし
てもコロナ放電電流は増加しないこととなる。従って、
安全性を確保しながらアーク起動を行うことが可能とな
るのである。無負荷時には第２の直流電源装置１１から
の垂下特性を有する電力が、またアーク移行後には第１
の電源装置１の垂下特性を有する電力が電極４と母材３
間に印加される。従って、電極４と母材３間は非接触の
状態でアーク起動することができる。上記の構成の溶接
機を次の条件で実験した結果、直流高電圧波形は図８の
ように高調波を含まないため、ＥＭＣ試験法による雑音
電界強度は、図９に示すように従来例に対し約３０ｄＢ
μＶ低下した。また、図１０に示したように、瞬時アー
クスタート率は従来のものに比べ著しく向上した。そし
て、その差は延長ケーブルが長くなるほど顕著なものと
なった。（表１）に実験条件を示す。
装置１１から電圧が印加された際、まずコンデンサ１５
に電荷が蓄えられるために、電極４と母材３間での放電
周期が長くなるとともに、放電後もコンデンサ１５に蓄
えられた電荷が放電するための時間が必要となり、結果
として、放電周期は非常に長くなる。例えば、遅れ要素
を設けなかったときの放電周期はｋＨｚオーダーである
のに対し、遅れ要素を設けた場合の放電周期は数Ｈｚに
すぎない。なお、この放電周期は遅れ要素の時定数で定
められる。電流の大きさは電荷量と周波数の積にて表さ
れることが知られているが、遅れ要素を設けなかったと
きの電極側ケーブル・母材側ケーブル間の電荷量と遅れ
要素を設けたときのコンデンサ１５の電荷量の差に対し
て、上記の周波数の差の方が極端に大きくなるため、電
極４と母材３間に発生するコロナ放電電流の電流値は抑
えられることとなり、上記出力特性の垂下度を小さくし
てもコロナ放電電流は増加しないこととなる。従って、
安全性を確保しながらアーク起動を行うことが可能とな
るのである。無負荷時には第２の直流電源装置１１から
の垂下特性を有する電力が、またアーク移行後には第１
の電源装置１の垂下特性を有する電力が電極４と母材３
間に印加される。従って、電極４と母材３間は非接触の
状態でアーク起動することができる。上記の構成の溶接
機を次の条件で実験した結果、直流高電圧波形は図８の
ように高調波を含まないため、ＥＭＣ試験法による雑音
電界強度は、図９に示すように従来例に対し約３０ｄＢ
μＶ低下した。また、図１０に示したように、瞬時アー
クスタート率は従来のものに比べ著しく向上した。そし
て、その差は延長ケーブルが長くなるほど顕著なものと
なった。（表１）に実験条件を示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】なお、図２に第１の電源装置１を交流電源
にした場合と起動時のみ極性を切り換える直流電源の場
合を記したが、起動時のみを考えれば図４を見るとわか
るように、図１の第１の電源装置１が直流電源の場合と
同じアーク起動メカニズムであることが容易に判断でき
る。１３はアーク発生検出器５の信号を受けて導通し、
電極４と母材３間に電極マイナスの電力を供給するため
のものである。また、実施例において溶接負荷を切断負
荷に置き換えても同様の効果が得られた。
にした場合と起動時のみ極性を切り換える直流電源の場
合を記したが、起動時のみを考えれば図４を見るとわか
るように、図１の第１の電源装置１が直流電源の場合と
同じアーク起動メカニズムであることが容易に判断でき
る。１３はアーク発生検出器５の信号を受けて導通し、
電極４と母材３間に電極マイナスの電力を供給するため
のものである。また、実施例において溶接負荷を切断負
荷に置き換えても同様の効果が得られた。
【００１６】次に、図３の消耗電極アーク溶接機の実施
例について説明する。図６に示すように、起動スイッチ
６を押すと第１の電源装置１の無負荷電圧が発生すると
同時にワイヤの送り装置１０が作動し、ワイヤが母材に
向かって送り出される。また、第２の直流電源装置１１
からの直流約４ＫＶがワイヤ４と母材３間に印加され
る。１２は直流高電圧がワイヤ４と母材３間にのみ印加
されるための阻止用整流素子である。従って、ワイヤ４
が母材３に向かって送り出されるとワイヤ４先端と母材
３間が２ｍｍの距離で放電を開始し、かつ第１の電源装
置１も動作しているため定常アークへと移行する。ワイ
ヤ４先端を母材３へ接触通電しそのジュール熱でアーク
起動させていた従来機と異なり、本発明の非接触起動方
式では、ワイヤ４先端へのスラグ付着の影響や、ワイヤ
４が母材３へ接触時の問題点を完全になくすことがで
き、図１１のアークスタート試験結果では瞬時アークス
タート率を１００％まで向上できた。（表２）に実験条
件を示す。
例について説明する。図６に示すように、起動スイッチ
６を押すと第１の電源装置１の無負荷電圧が発生すると
同時にワイヤの送り装置１０が作動し、ワイヤが母材に
向かって送り出される。また、第２の直流電源装置１１
からの直流約４ＫＶがワイヤ４と母材３間に印加され
る。１２は直流高電圧がワイヤ４と母材３間にのみ印加
されるための阻止用整流素子である。従って、ワイヤ４
が母材３に向かって送り出されるとワイヤ４先端と母材
３間が２ｍｍの距離で放電を開始し、かつ第１の電源装
置１も動作しているため定常アークへと移行する。ワイ
ヤ４先端を母材３へ接触通電しそのジュール熱でアーク
起動させていた従来機と異なり、本発明の非接触起動方
式では、ワイヤ４先端へのスラグ付着の影響や、ワイヤ
４が母材３へ接触時の問題点を完全になくすことがで
き、図１１のアークスタート試験結果では瞬時アークス
タート率を１００％まで向上できた。（表２）に実験条
件を示す。
【００１７】
【表２】
【００１８】なお、これら実施例において、アーク発生
検出と同時に第２の直流電源装置１１を接点７により停
止させるようにしたが、図５に示すようにアーク発生検
出後第１の電源装置１と第２の直流電源装置１１の双方
から給電するようにしても差し支えない。要は、第２の
直流電源装置１１から給電される直流高電圧でアーク起
動するものであればよい。
検出と同時に第２の直流電源装置１１を接点７により停
止させるようにしたが、図５に示すようにアーク発生検
出後第１の電源装置１と第２の直流電源装置１１の双方
から給電するようにしても差し支えない。要は、第２の
直流電源装置１１から給電される直流高電圧でアーク起
動するものであればよい。
【００１９】
【発明の効果】以上の実施例の説明から明らかなよう
に、本発明によれば、アーク起動時に遅れ要素を接続し
た電極と母材との間に垂下特性を有する第２の直流電源
装置から直流高電圧を印加して、電極と母材間のギャッ
プを絶縁破壊し、コロナ放電させてアークをトリガする
ので、電極と母材を非接触にしてアーク起動させること
ができた。これにより、無負荷時の輻射ノイズをなくす
ことができる。また、直流高電圧でアーク起動が行われ
たが、延長ケーブルからのリークもなくなり、延長ケー
ブルを長くしても確実にアーク起動することができる。
このように本発明によれば、無負荷時の輻射ノイズがな
く、かつ延長ケーブルを長くしても確実にアーク起動す
ることができるアーク溶接機（非消耗電極及び消耗電極
式）及びプラズマ切断機を提供することができる。
に、本発明によれば、アーク起動時に遅れ要素を接続し
た電極と母材との間に垂下特性を有する第２の直流電源
装置から直流高電圧を印加して、電極と母材間のギャッ
プを絶縁破壊し、コロナ放電させてアークをトリガする
ので、電極と母材を非接触にしてアーク起動させること
ができた。これにより、無負荷時の輻射ノイズをなくす
ことができる。また、直流高電圧でアーク起動が行われ
たが、延長ケーブルからのリークもなくなり、延長ケー
ブルを長くしても確実にアーク起動することができる。
このように本発明によれば、無負荷時の輻射ノイズがな
く、かつ延長ケーブルを長くしても確実にアーク起動す
ることができるアーク溶接機（非消耗電極及び消耗電極
式）及びプラズマ切断機を提供することができる。
【図１】本発明の一実施例における第１の電源装置が直
流電源の場合のアーク溶接機の主回路構成図
流電源の場合のアーク溶接機の主回路構成図
【図２】本発明の一実施例における第１の電源装置が交
流電源及び起動時に極性反転する直流電源の場合の非消
耗電極アーク溶接機の主回路構成図
流電源及び起動時に極性反転する直流電源の場合の非消
耗電極アーク溶接機の主回路構成図
【図３】本発明の一実施例における第１の電源装置が直
流電源の場合の消耗電極アーク溶接機の主回路構成図
流電源の場合の消耗電極アーク溶接機の主回路構成図
【図４】本発明の一実施例における第１の直流高電圧印
加タイミング図
加タイミング図
【図５】同第２の直流高電圧印加タイミング図
【図６】同第３の直流高電圧印加タイミング図
【図７】本発明の一実施例におけるアーク起動特性図
【図８】本発明の一実施例における直流高電圧印加波形
を示す図
を示す図
【図９】本発明の一実施例と従来例による輻射雑音電界
強度比較図
強度比較図
【図１０】本発明の一実施例と従来例による非消耗電極
アーク溶接機における延長ケーブル時のアークスタート
特性比較図
アーク溶接機における延長ケーブル時のアークスタート
特性比較図
【図１１】本発明の一実施例と従来例による消耗電極ア
ーク溶接機におけるのアークスタート特性比較図
ーク溶接機におけるのアークスタート特性比較図
【図１２】従来の第１の電源装置が交流電源または直流
電源の場合のアーク溶接機の主回路構成図
電源の場合のアーク溶接機の主回路構成図
【図１３】従来の消耗電極アーク溶接機の主回路構成図
【図１４】従来の高周波電圧印加波形を示す図
１ 第１の電源装置 ２ アーク ３ 母材 ４ 電極 ５ アーク発生検出器 ６ 起動スイッチ ７ 接点 ８ カップリング装置 ９ 高周波発生装置 １０ ワイヤ送り装置 １１ 第２の直流電源装置 １２ 整流素子 １３ 端方向制御整流素子 １４ 抵抗 １５ コンデンサ
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B23K 9/067 B23K 10/00
Claims (8)
- 【請求項１】 電極と母材との間に電力を供給する第１
の電源装置と、前記電極と前記母材との間に高電圧を印
加する垂下特性型の第２の直流電源装置とを備え、前記
電極と前記母材との間に抵抗とコンデンサとからなる遅
れ要素を備え、アーク起動時には前記第１の電源装置か
ら電力を供給するとともに、前記第２の直流電源装置か
ら前記電極と母材との間に高電圧を印加し、アーク発生
後は前記第２の直流電源装置からの高電圧の印加を停止
し、前記第１の電源装置から電力を供給するアーク溶接
機。 - 【請求項２】 アークの発生を検出するアーク発生検出
手段と、前記アーク発生検出手段からの信号により第２
の直流電源装置の動作を停止するスイッチ手段とを備え
た請求項１記載のアーク溶接機。 - 【請求項３】 電極と母材との間に電力を供給する第１
の電源装置と、前記電極と前記母材との間に高電圧を印
加する垂下特性型の第２の直流電源装置とを備え、前記
電極と前記母材との間に抵抗とコンデンサとからなる遅
れ要素を備え、アーク起動時には前記第１の電源装置か
ら電力を供給するとともに、前記第２の直流電源装置か
ら前記電極と母材との間に高電圧を印加し、アーク発生
後は前記第１の電源装置および前記第２の直流電源装置
から給電するアーク溶接機。 - 【請求項４】 第１の電源装置の給電回路に整流素子ま
たは単方向制御整流素子を挿入したことを特徴とする請
求項１または３記載のアーク溶接機。 - 【請求項５】 電極と母材との間に電力を供給する第１
の電源装置と、前記電極と前記母材との間に高電圧を印
加する垂下特性型の第２の直流電源装置とを備え、前記
電極と前記母材との間に抵抗とコンデンサとからなる遅
れ要素を備え、アーク起動時には前記第１の電源装置か
ら電力を供給するとともに、前記第２の直流電源装置か
ら前記電極と母材との間に高電圧を印加し、アーク発生
後は前記第２の直流電源装置からの高電圧の印加を停止
し、前記第１の電源装置から電力を供給するプラズマ切
断機。 - 【請求項６】 アークの発生を検出するアーク発生検出
手段と、前記アーク発生検出手段からの信号により第２
の直流電源装置の動作を停止するスイッチ手段とを備え
た請求項５記載のプラズマ切断機。 - 【請求項７】 電極と母材との間に電力を供給する第１
の電源装置と、前記電極と前記母材との間に高電圧を印
加する垂下特性型の第２の直流電源装置とを備え、前記
電極と前記母材との間に抵抗とコンデンサとからなる遅
れ要素を備え、アーク起動時には前記第１の電源装置か
ら電力を供給するとともに、前記第２の直流電源装置か
ら前記電極と母材との間に高電圧を印加し、アーク発生
後は前記第１の電源装置および前記第２の直流電源装置
から給電するプラズマ切断機。 - 【請求項８】 第１の電源装置の給電回路に整流素子ま
たは単方向制御整流素子を挿入したことを特徴とする請
求項５または７記載のプラズマ切断機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26695294A JP2768277B2 (ja) | 1994-10-31 | 1994-10-31 | アーク溶接機およびプラズマ切断機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26695294A JP2768277B2 (ja) | 1994-10-31 | 1994-10-31 | アーク溶接機およびプラズマ切断機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08118013A JPH08118013A (ja) | 1996-05-14 |
| JP2768277B2 true JP2768277B2 (ja) | 1998-06-25 |
Family
ID=17437976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26695294A Expired - Fee Related JP2768277B2 (ja) | 1994-10-31 | 1994-10-31 | アーク溶接機およびプラズマ切断機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2768277B2 (ja) |
-
1994
- 1994-10-31 JP JP26695294A patent/JP2768277B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08118013A (ja) | 1996-05-14 |
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