JP2752334B2 - 排熱回収システム - Google Patents
排熱回収システムInfo
- Publication number
- JP2752334B2 JP2752334B2 JP7074416A JP7441695A JP2752334B2 JP 2752334 B2 JP2752334 B2 JP 2752334B2 JP 7074416 A JP7074416 A JP 7074416A JP 7441695 A JP7441695 A JP 7441695A JP 2752334 B2 JP2752334 B2 JP 2752334B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- exhaust heat
- temperature
- regenerator
- steam turbine
- steam
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B2275/00—Other engines, components or details, not provided for in other groups of this subclass
- F02B2275/32—Miller cycle
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、コジェネレーションシ
ステムなどに用いるために、ディーゼルエンジン、スタ
ーリングエンジン、ミラーサイクルガスエンジンなどの
エンジンから発生する排熱を回収して動力を取り出した
り冷凍作用を行わせたりするように構成した排熱回収シ
ステムに関する。
ステムなどに用いるために、ディーゼルエンジン、スタ
ーリングエンジン、ミラーサイクルガスエンジンなどの
エンジンから発生する排熱を回収して動力を取り出した
り冷凍作用を行わせたりするように構成した排熱回収シ
ステムに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、火力発電所において、ガスタ
ービンの排熱により水蒸気を発生させて蒸気タービン発
電を行い、ガスタービン発電と合わせることにより、総
合発電効率を上げることが行われている。このサイクル
のことがコンバインドサイクルと称せられる。
ービンの排熱により水蒸気を発生させて蒸気タービン発
電を行い、ガスタービン発電と合わせることにより、総
合発電効率を上げることが行われている。このサイクル
のことがコンバインドサイクルと称せられる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
たコンバインドサイクルの考え方を、ガスエンジンやデ
ィーゼルエンジンなどのように、温水排熱と排ガス排熱
といった、水の沸点よりも低い温度の排熱を発生する低
温排熱源と、水の沸点よりも高い温度の排熱を発生する
高温排熱源との温度レベルの異なる二種類の排熱源を持
つものに適用しようとしても、従来のように作動流体と
して水を用いる場合、排ガス排熱の温度は、通常 400〜
700℃であるために高圧蒸気を発生できるものの、ジャ
ケット水排熱は90℃程度であって、１気圧以上の高圧蒸
気を発生できないために動力として回収できず、排ガス
排熱のみを利用したランオンサイクル蒸気タービンシス
テムを作るには、コストがかかる割に動力回収効率が良
くないので、やむなく排気ガス排熱とジャケット水排熱
を合わせて温水として回収し、単効用吸収式冷温水機の
加熱熱源として利用しているのが実情で、エクセルギの
観点からのエネルギー利用効率が悪かった。
たコンバインドサイクルの考え方を、ガスエンジンやデ
ィーゼルエンジンなどのように、温水排熱と排ガス排熱
といった、水の沸点よりも低い温度の排熱を発生する低
温排熱源と、水の沸点よりも高い温度の排熱を発生する
高温排熱源との温度レベルの異なる二種類の排熱源を持
つものに適用しようとしても、従来のように作動流体と
して水を用いる場合、排ガス排熱の温度は、通常 400〜
700℃であるために高圧蒸気を発生できるものの、ジャ
ケット水排熱は90℃程度であって、１気圧以上の高圧蒸
気を発生できないために動力として回収できず、排ガス
排熱のみを利用したランオンサイクル蒸気タービンシス
テムを作るには、コストがかかる割に動力回収効率が良
くないので、やむなく排気ガス排熱とジャケット水排熱
を合わせて温水として回収し、単効用吸収式冷温水機の
加熱熱源として利用しているのが実情で、エクセルギの
観点からのエネルギー利用効率が悪かった。
【０００４】本発明は、このような事情に鑑みてなされ
たものであって、請求項１に係る発明の排熱回収システ
ムは、従来からコージェネレーションシステムにつきも
のの単効用吸収式冷温水機の若干の変更によって、コス
トを抑えながら、動力と冷水を同時に取り出すことを目
的とし、また、請求項２に係る発明の排熱回収システム
は、高温蒸気発生装置での蒸気発生効率を高くできるよ
うにすることを目的とする。また、請求項３に係る発明
の排熱回収システムは、低温排熱源からの排熱エネルギ
ーを蒸気タービンの駆動に利用してエネルギーの利用効
率を向上することを目的とし、また、請求項４および請
求項５それぞれに係る発明の排熱回収システムは、蒸気
タービンから吸収器に戻される作動流体のエネルギーを
吸収式冷凍機の駆動に利用してエネルギーの利用効率を
向上することを目的とし、また、請求項６に係る発明の
排熱回収システムは、構成簡単にしてエンジン出力を向
上できるようにすることを目的とする。
たものであって、請求項１に係る発明の排熱回収システ
ムは、従来からコージェネレーションシステムにつきも
のの単効用吸収式冷温水機の若干の変更によって、コス
トを抑えながら、動力と冷水を同時に取り出すことを目
的とし、また、請求項２に係る発明の排熱回収システム
は、高温蒸気発生装置での蒸気発生効率を高くできるよ
うにすることを目的とする。また、請求項３に係る発明
の排熱回収システムは、低温排熱源からの排熱エネルギ
ーを蒸気タービンの駆動に利用してエネルギーの利用効
率を向上することを目的とし、また、請求項４および請
求項５それぞれに係る発明の排熱回収システムは、蒸気
タービンから吸収器に戻される作動流体のエネルギーを
吸収式冷凍機の駆動に利用してエネルギーの利用効率を
向上することを目的とし、また、請求項６に係る発明の
排熱回収システムは、構成簡単にしてエンジン出力を向
上できるようにすることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】請求項１に係る発明の排
熱回収システムは、上述のような目的を達成するため
に、水の沸点よりも低い温度の排熱を発生する低温排熱
源と、水の沸点よりも高い温度の排熱を発生する高温排
熱源と、その高温排熱源からの排熱を熱源とする高温蒸
気発生装置と、高温蒸気発生装置に接続された循環配管
と、その循環配管内を流動する作動流体が高温蒸気発生
装置で加熱されて発生する蒸気によって駆動する蒸気タ
ービンと、その蒸気タービンの下流側に設けられて作動
流体を液化する吸収器とを備えた排熱回収システムにお
いて、作動流体として、水の沸点よりも低く低温排熱源
からの排熱によって蒸発可能な２成分系混合流体を用
い、高温蒸気発生装置よりも作動流体の流動方向上流側
で、循環配管に再生器を接続し、低温排熱源からの排熱
を熱源とするように低温排熱源と再生器とを主配管を介
して接続するとともに、再生器と凝縮器と蒸発器と吸収
器とを接続して吸収式冷凍機を構成する。ここで、沸点
とは、１気圧における沸騰温度をいう。
熱回収システムは、上述のような目的を達成するため
に、水の沸点よりも低い温度の排熱を発生する低温排熱
源と、水の沸点よりも高い温度の排熱を発生する高温排
熱源と、その高温排熱源からの排熱を熱源とする高温蒸
気発生装置と、高温蒸気発生装置に接続された循環配管
と、その循環配管内を流動する作動流体が高温蒸気発生
装置で加熱されて発生する蒸気によって駆動する蒸気タ
ービンと、その蒸気タービンの下流側に設けられて作動
流体を液化する吸収器とを備えた排熱回収システムにお
いて、作動流体として、水の沸点よりも低く低温排熱源
からの排熱によって蒸発可能な２成分系混合流体を用
い、高温蒸気発生装置よりも作動流体の流動方向上流側
で、循環配管に再生器を接続し、低温排熱源からの排熱
を熱源とするように低温排熱源と再生器とを主配管を介
して接続するとともに、再生器と凝縮器と蒸発器と吸収
器とを接続して吸収式冷凍機を構成する。ここで、沸点
とは、１気圧における沸騰温度をいう。
【０００６】２成分系混合流体としては、アンモニア−
水系の混合流体、メタノール−水系の混合流体等が使用
できる。この２成分系混合流体は低温排熱時の排熱を熱
源とする低温蒸気発生装置で混合流体から低沸点成分が
分離されればよく、主成分以外に若干の第三成分を含ん
でいてもよい。
水系の混合流体、メタノール−水系の混合流体等が使用
できる。この２成分系混合流体は低温排熱時の排熱を熱
源とする低温蒸気発生装置で混合流体から低沸点成分が
分離されればよく、主成分以外に若干の第三成分を含ん
でいてもよい。
【０００７】また、請求項２に係る発明の排熱回収シス
テムは、上述のような目的を達成するために、請求項１
に係る発明の排熱回収システムにおける循環配管の分岐
配管との接続箇所と高温蒸気発生装置の間に混合器を介
装するとともに、混合器と凝縮器とを接続し、凝縮器内
の溶液を混合器に供給するように構成する。
テムは、上述のような目的を達成するために、請求項１
に係る発明の排熱回収システムにおける循環配管の分岐
配管との接続箇所と高温蒸気発生装置の間に混合器を介
装するとともに、混合器と凝縮器とを接続し、凝縮器内
の溶液を混合器に供給するように構成する。
【０００８】また、請求項３に係る発明の排熱回収シス
テムは、上述のような目的を達成するために、請求項１
に係る発明の排熱回収システムにおける循環配管の蒸気
タービンと高温蒸気発生装置の間と再生器とを接続し、
再生器内の低沸点成分の蒸気を前記蒸気タービン入口の
循環配管内に混入するように構成する。
テムは、上述のような目的を達成するために、請求項１
に係る発明の排熱回収システムにおける循環配管の蒸気
タービンと高温蒸気発生装置の間と再生器とを接続し、
再生器内の低沸点成分の蒸気を前記蒸気タービン入口の
循環配管内に混入するように構成する。
【０００９】また、請求項４に係る発明の排熱回収シス
テムは、上述のような目的を達成するために、請求項
１、請求項２または請求項３のいずれかに係る発明の排
熱回収システムにおける蒸気タービンと吸収器の間にお
ける循環配管と分岐配管とを熱交換手段を介して接続し
て構成する。
テムは、上述のような目的を達成するために、請求項
１、請求項２または請求項３のいずれかに係る発明の排
熱回収システムにおける蒸気タービンと吸収器の間にお
ける循環配管と分岐配管とを熱交換手段を介して接続し
て構成する。
【００１０】また、請求項５に係る発明の排熱回収シス
テムは、上述のような目的を達成するために、請求項
１、請求項２、請求項３または請求項４のいずれかに係
る発明の排熱回収システムにおける再生器にその内部の
作動流体を循環する流体循環配管を接続するとともに、
流体循環配管と、蒸気タービンと吸収器の間における循
環配管とを熱交換手段を介して接続して構成する。
テムは、上述のような目的を達成するために、請求項
１、請求項２、請求項３または請求項４のいずれかに係
る発明の排熱回収システムにおける再生器にその内部の
作動流体を循環する流体循環配管を接続するとともに、
流体循環配管と、蒸気タービンと吸収器の間における循
環配管とを熱交換手段を介して接続して構成する。
【００１２】また、請求項６に係る発明の排熱回収シス
テムは、上述のような目的を達成するために、請求項
１、請求項２、請求項３、請求項４または請求項５のい
ずれかに係る発明の排熱回収システムにおける蒸気ター
ビンによってミラーサイクルガスエンジンの過給機を駆
動するように構成する。
テムは、上述のような目的を達成するために、請求項
１、請求項２、請求項３、請求項４または請求項５のい
ずれかに係る発明の排熱回収システムにおける蒸気ター
ビンによってミラーサイクルガスエンジンの過給機を駆
動するように構成する。
【００１３】
【作用】請求項１に係る発明の排熱回収システムの構成
によれば、低温排熱源からの排熱により２成分系混合流
体を加熱して再生器で蒸気を発生させ、更に、高温排熱
源からの排熱により該流体を加熱して高温蒸気発生装置
で蒸気を発生させ、高温蒸気発生装置で発生した蒸気を
蒸気タービンに供給して蒸気タービンを駆動するととも
に、再生器で発生した蒸気を吸収式冷凍機の熱源に利用
して冷凍作用を行わせることができる。
によれば、低温排熱源からの排熱により２成分系混合流
体を加熱して再生器で蒸気を発生させ、更に、高温排熱
源からの排熱により該流体を加熱して高温蒸気発生装置
で蒸気を発生させ、高温蒸気発生装置で発生した蒸気を
蒸気タービンに供給して蒸気タービンを駆動するととも
に、再生器で発生した蒸気を吸収式冷凍機の熱源に利用
して冷凍作用を行わせることができる。
【００１４】また、請求項２に係る発明の排熱回収シス
テムの構成によれば、凝縮器で凝縮液化された低沸点成
分の濃度が高い溶液を高温蒸気発生装置に供給し、低温
域から有効に蒸気を発生することができる。
テムの構成によれば、凝縮器で凝縮液化された低沸点成
分の濃度が高い溶液を高温蒸気発生装置に供給し、低温
域から有効に蒸気を発生することができる。
【００１５】また、請求項３に係る発明の排熱回収シス
テムの構成によれば、低温排熱源からの排熱により再生
器で発生した低沸点成分の蒸気を吸収器に供給し、低温
排熱源からの排熱エネルギーを蒸気タービンの駆動に利
用することができる。
テムの構成によれば、低温排熱源からの排熱により再生
器で発生した低沸点成分の蒸気を吸収器に供給し、低温
排熱源からの排熱エネルギーを蒸気タービンの駆動に利
用することができる。
【００１６】また、請求項４に係る発明の排熱回収シス
テムの構成によれば、蒸気タービンを通した後の蒸気の
熱により、吸収器から再生器に供給する２成分系混合流
体を加熱することができる。
テムの構成によれば、蒸気タービンを通した後の蒸気の
熱により、吸収器から再生器に供給する２成分系混合流
体を加熱することができる。
【００１７】また、請求項５に係る発明の排熱回収シス
テムの構成によれば、蒸気タービンを通した後の蒸気の
熱により、再生器内の２成分系混合流体を加熱すること
ができる。
テムの構成によれば、蒸気タービンを通した後の蒸気の
熱により、再生器内の２成分系混合流体を加熱すること
ができる。
【００１８】また、請求項６に係る発明の排熱回収シス
テムの構成によれば、ミラーサイクルガスエンジンで
は、圧縮比を調整できるため、排熱による過給機の作動
に圧縮比を合わせて高出力状態を得ることができる。
テムの構成によれば、ミラーサイクルガスエンジンで
は、圧縮比を調整できるため、排熱による過給機の作動
に圧縮比を合わせて高出力状態を得ることができる。
【００１９】
【実施例】次に、本発明の実施例を図面に基づいて詳細
に説明する。図１は、本発明に係る排熱回収システムの
第１実施例を示す概略構成図であり、ミラーサイクルガ
スエンジン１に、カップリング２を介して発電機３が連
動連結されている。
に説明する。図１は、本発明に係る排熱回収システムの
第１実施例を示す概略構成図であり、ミラーサイクルガ
スエンジン１に、カップリング２を介して発電機３が連
動連結されている。
【００２０】ミラーサイクルガスエンジン１の低温排熱
源としてのエンジン冷却部の出口と入口とにわたって、
第１のポンプ４を介装したエンジン温水供給管５ａと冷
却水配管５ｂとから成る主配管５が接続されている。
源としてのエンジン冷却部の出口と入口とにわたって、
第１のポンプ４を介装したエンジン温水供給管５ａと冷
却水配管５ｂとから成る主配管５が接続されている。
【００２１】ミラーサイクルガスエンジン１の高温排熱
源としての排気管からの燃焼排ガスを供給する排ガス供
給管６が、高温蒸気発生装置としての排ガスボイラ７に
接続されている。排ガスボイラ７には循環配管８が接続
され、この循環配管８内に、作動流体としてのアンモニ
ア−水系の２成分系混合流体が流されている。
源としての排気管からの燃焼排ガスを供給する排ガス供
給管６が、高温蒸気発生装置としての排ガスボイラ７に
接続されている。排ガスボイラ７には循環配管８が接続
され、この循環配管８内に、作動流体としてのアンモニ
ア−水系の２成分系混合流体が流されている。
【００２２】循環配管８には、蒸気タービン９と吸収器
１０と第２のポンプ１１と混合器１２と第３のポンプ１
３とが介装され、ミラーサイクルガスエンジン１からの
燃焼排ガス（例えば、温度 400〜 750℃）を排ガスボイ
ラ７に供給し、その排熱により、アンモニア−水系の２
成分系混合流体中の液体分を蒸発させ、その蒸気を蒸気
タービン９に供給して駆動するように構成されている。
１０と第２のポンプ１１と混合器１２と第３のポンプ１
３とが介装され、ミラーサイクルガスエンジン１からの
燃焼排ガス（例えば、温度 400〜 750℃）を排ガスボイ
ラ７に供給し、その排熱により、アンモニア−水系の２
成分系混合流体中の液体分を蒸発させ、その蒸気を蒸気
タービン９に供給して駆動するように構成されている。
【００２３】循環配管８の、第２のポンプ１１と混合器
１２との間の箇所と再生器１４とが分岐配管１５を介し
て接続され、その再生器１４に凝縮器１６が、凝縮器１
６に蒸発器１７が、そして、蒸発器１７に吸収器１０が
それぞれ接続され、かつ、再生器１４に、主配管５が、
そこを流れるエンジン冷却後の温水からアンモニア−水
系の２成分系混合流体に伝熱可能に設けられ、エンジン
冷却によって発生する温水（例えば、温度80〜 100℃）
を再生器１４に供給し、その排熱により２成分系混合流
体中のアンモニアを蒸発させ、そのアンモニア濃度の高
い蒸気（アンモニア濃度99.8％) を凝縮器１６に供給し
て液化した後、蒸発器１７に供給して蒸発させるに伴
い、その気化熱により冷水を取り出すように吸収式冷凍
機が構成されている。取り出された冷水は、冷房や冷凍
用などの熱源に利用できるようになっている。
１２との間の箇所と再生器１４とが分岐配管１５を介し
て接続され、その再生器１４に凝縮器１６が、凝縮器１
６に蒸発器１７が、そして、蒸発器１７に吸収器１０が
それぞれ接続され、かつ、再生器１４に、主配管５が、
そこを流れるエンジン冷却後の温水からアンモニア−水
系の２成分系混合流体に伝熱可能に設けられ、エンジン
冷却によって発生する温水（例えば、温度80〜 100℃）
を再生器１４に供給し、その排熱により２成分系混合流
体中のアンモニアを蒸発させ、そのアンモニア濃度の高
い蒸気（アンモニア濃度99.8％) を凝縮器１６に供給し
て液化した後、蒸発器１７に供給して蒸発させるに伴
い、その気化熱により冷水を取り出すように吸収式冷凍
機が構成されている。取り出された冷水は、冷房や冷凍
用などの熱源に利用できるようになっている。
【００２４】前記蒸気タービン９の動力取り出し軸１８
に、前記ミラーサイクルガスエンジン１に圧縮空気を供
給する過給機１９が連結されている。
に、前記ミラーサイクルガスエンジン１に圧縮空気を供
給する過給機１９が連結されている。
【００２５】混合器１２と凝縮器１６とが接続され、凝
縮器１６内の凝縮液化された低沸点成分の濃度が高い溶
液を混合器１２を介して排ガスボイラ７に供給し、排ガ
スボイラ７において低温域から有効に蒸気を発生させ、
排ガスボイラ７での蒸気発生効率を高くして蒸気タービ
ン９からの動力取り出し効率を向上できるようになって
いる。なお、分岐配管１５の分岐点と混合器１２の間に
はオリフィスＯＦを挿入して、凝縮器１６から混合器１
２へ濃度の高い溶液が流れ込むようにしている。
縮器１６内の凝縮液化された低沸点成分の濃度が高い溶
液を混合器１２を介して排ガスボイラ７に供給し、排ガ
スボイラ７において低温域から有効に蒸気を発生させ、
排ガスボイラ７での蒸気発生効率を高くして蒸気タービ
ン９からの動力取り出し効率を向上できるようになって
いる。なお、分岐配管１５の分岐点と混合器１２の間に
はオリフィスＯＦを挿入して、凝縮器１６から混合器１
２へ濃度の高い溶液が流れ込むようにしている。
【００２６】循環配管８ａの、蒸気タービン９と吸収器
１０の間と再生器１４とが配管２０を介して接続され、
再生器１４内の高沸点成分の多くなった液を循環配管８
ａ内に混入して吸収器１０に戻し、蒸気タービン９の排
圧を下げるるように構成されている。
１０の間と再生器１４とが配管２０を介して接続され、
再生器１４内の高沸点成分の多くなった液を循環配管８
ａ内に混入して吸収器１０に戻し、蒸気タービン９の排
圧を下げるるように構成されている。
【００２７】蒸気タービン９と吸収器１０の間の循環配
管８ａと分岐配管１５とが第１および第２の熱交換手段
２１，２２で熱的に接続され、蒸気タービン９を通した
後の蒸気の熱により、吸収器１０から再生器１４に供給
する２成分系混合流体を加熱し、蒸気タービン９から吸
収器１０に戻される作動流体のエネルギーを吸収式冷凍
機の駆動に利用するように構成されている。
管８ａと分岐配管１５とが第１および第２の熱交換手段
２１，２２で熱的に接続され、蒸気タービン９を通した
後の蒸気の熱により、吸収器１０から再生器１４に供給
する２成分系混合流体を加熱し、蒸気タービン９から吸
収器１０に戻される作動流体のエネルギーを吸収式冷凍
機の駆動に利用するように構成されている。
【００２８】また、循環配管８ａにおいて、蒸気タービ
ン９から吸収器１０に作動流体を戻す部分がノズル２３
に構成されるとともに、そのノズル２３が吸収器１０内
の上部に設けられ、作動流体を吸収器１０内に噴霧供給
し、アンモニアの吸収を促進するように構成されてい
る。
ン９から吸収器１０に作動流体を戻す部分がノズル２３
に構成されるとともに、そのノズル２３が吸収器１０内
の上部に設けられ、作動流体を吸収器１０内に噴霧供給
し、アンモニアの吸収を促進するように構成されてい
る。
【００２９】図２は、変形例を示す要部の概略構成図で
あり、再生器１４にその内部の作動流体を循環する流体
循環配管２４が接続されるとともに、流体循環配管２４
と、蒸気タービン９と吸収器１０の間における循環配管
８ａとが第３の熱交換手段２５を介して熱的に接続さ
れ、蒸気タービン９を通した後の蒸気の熱により、吸収
器１０から再生器１４に供給する２成分系混合流体を加
熱し、蒸気タービン９から吸収器１０に戻される作動流
体のエネルギーを吸収式冷凍機の駆動に利用するように
構成されている。この第３の熱交換手段２５は、前述し
た第１実施例における第１の熱交換手段２１に代えて用
いても良く、また、併用しても良い。
あり、再生器１４にその内部の作動流体を循環する流体
循環配管２４が接続されるとともに、流体循環配管２４
と、蒸気タービン９と吸収器１０の間における循環配管
８ａとが第３の熱交換手段２５を介して熱的に接続さ
れ、蒸気タービン９を通した後の蒸気の熱により、吸収
器１０から再生器１４に供給する２成分系混合流体を加
熱し、蒸気タービン９から吸収器１０に戻される作動流
体のエネルギーを吸収式冷凍機の駆動に利用するように
構成されている。この第３の熱交換手段２５は、前述し
た第１実施例における第１の熱交換手段２１に代えて用
いても良く、また、併用しても良い。
【００３０】図３は、本発明に係る排熱回収システムの
第２実施例を示す概略構成図であり、第１実施例と異な
るところは次の通りである。すなわち、循環配管８およ
び８ａにおいて、混合器１２と第１の熱交換手段２１と
が省かれている。
第２実施例を示す概略構成図であり、第１実施例と異な
るところは次の通りである。すなわち、循環配管８およ
び８ａにおいて、混合器１２と第１の熱交換手段２１と
が省かれている。
【００３１】また、循環配管８の蒸気タービン９への蒸
気の入口部分と再生器１４の上部の蒸気の出口部分とが
連通配管２６を介して接続されるとともに、蒸気タービ
ン９への蒸気の入口圧力と再生器１４の上部の蒸気の出
口圧力とが等しくあるいはほぼ等しくなるように構成さ
れ、再生器１４で発生した蒸気の一部を蒸気タービン９
に供給するように構成されている。他の構成は第１実施
例と同じであり、同一図番を付すことにより、その説明
は省略する。
気の入口部分と再生器１４の上部の蒸気の出口部分とが
連通配管２６を介して接続されるとともに、蒸気タービ
ン９への蒸気の入口圧力と再生器１４の上部の蒸気の出
口圧力とが等しくあるいはほぼ等しくなるように構成さ
れ、再生器１４で発生した蒸気の一部を蒸気タービン９
に供給するように構成されている。他の構成は第１実施
例と同じであり、同一図番を付すことにより、その説明
は省略する。
【００３２】次に、上記第１実施例を用いて行ったシミ
ュレーションについて説明する。蒸気タービン９として
は、動力変換効率が60％で出力が21kwのものを用い、そ
の蒸気タービン９への蒸気の入口圧力が18kg/cm2にな
り、再生器１４の上部の蒸気の出口圧力が18.1kg/cm2に
なるように設定した。そして、図４の圧力と温度の相関
関係のグラフに示すように、吸収器１０において、圧力
が5.24kg/cm2に減圧され、アンモニア−水系の２成分系
混合流体の温度が42℃で溶液中のアンモニア濃度（全ア
ンモニア量に対して溶液中に含有されるアンモニア量の
割合）が49.3％になるように構成されている。再生器１
４では、圧力が5.24kg/cm2から18.1kg/cm2に昇圧される
とともに、２成分系混合流体の温度が90℃に上昇し、か
つ、溶液中のアンモニア濃度は45.8％になるように構成
されている。凝縮器１６では、圧力が18.1kg/cm2のまま
で、２成分系混合流体の温度が45℃に低下し、かつ、溶
液中のアンモニア濃度は99.8％と高濃度になるように構
成され、そして、蒸発器１７では、圧力が18.1kg/cm2か
ら5.24kg/cm2に減圧されるとともに、２成分系混合流体
の温度が５℃に低下するように構成されている。排ガス
ボイラ７に供給されるミラーサイクルガスエンジン１か
らの燃焼排ガスの温度は 495℃で、その供給熱量は227.
8Mcal/h であり、蒸発器１７から取り出される冷水によ
る冷凍能力は121.4RT(冷凍トン) であった。
ュレーションについて説明する。蒸気タービン９として
は、動力変換効率が60％で出力が21kwのものを用い、そ
の蒸気タービン９への蒸気の入口圧力が18kg/cm2にな
り、再生器１４の上部の蒸気の出口圧力が18.1kg/cm2に
なるように設定した。そして、図４の圧力と温度の相関
関係のグラフに示すように、吸収器１０において、圧力
が5.24kg/cm2に減圧され、アンモニア−水系の２成分系
混合流体の温度が42℃で溶液中のアンモニア濃度（全ア
ンモニア量に対して溶液中に含有されるアンモニア量の
割合）が49.3％になるように構成されている。再生器１
４では、圧力が5.24kg/cm2から18.1kg/cm2に昇圧される
とともに、２成分系混合流体の温度が90℃に上昇し、か
つ、溶液中のアンモニア濃度は45.8％になるように構成
されている。凝縮器１６では、圧力が18.1kg/cm2のまま
で、２成分系混合流体の温度が45℃に低下し、かつ、溶
液中のアンモニア濃度は99.8％と高濃度になるように構
成され、そして、蒸発器１７では、圧力が18.1kg/cm2か
ら5.24kg/cm2に減圧されるとともに、２成分系混合流体
の温度が５℃に低下するように構成されている。排ガス
ボイラ７に供給されるミラーサイクルガスエンジン１か
らの燃焼排ガスの温度は 495℃で、その供給熱量は227.
8Mcal/h であり、蒸発器１７から取り出される冷水によ
る冷凍能力は121.4RT(冷凍トン) であった。
【００３３】上記排熱回収システムにおいて、蒸気ター
ビン９への蒸気の入口圧力を上昇させていくと、図５の
蒸気タービンへの入口圧力と蒸気タービンの出力および
冷凍能力それぞれとの相関関係のグラフに示すように、
冷凍能力（Ａ１で示す）がほとんど低下しないにもかか
わらず、蒸気タービン９の出力（Ａ２で示す）が向上す
る。このことから、本発明により、動力として取り出せ
なかった熱を再生器１４の加熱に使用できるので、従来
とあまり変わらぬ冷凍能力を得ながら、蒸気タービン９
の出力を向上できることが明らかである。
ビン９への蒸気の入口圧力を上昇させていくと、図５の
蒸気タービンへの入口圧力と蒸気タービンの出力および
冷凍能力それぞれとの相関関係のグラフに示すように、
冷凍能力（Ａ１で示す）がほとんど低下しないにもかか
わらず、蒸気タービン９の出力（Ａ２で示す）が向上す
る。このことから、本発明により、動力として取り出せ
なかった熱を再生器１４の加熱に使用できるので、従来
とあまり変わらぬ冷凍能力を得ながら、蒸気タービン９
の出力を向上できることが明らかである。
【００３４】また、作動媒体に再生器１４からの蒸気を
加えた場合（第２実施例）および凝縮器１６からの液を
加えた場合（第１実施例）を図６に示す。蒸気タービン
９への蒸気の入口圧力を18.1kg/cm2および50kg/cm2とし
た場合、いずれの場合も２成分系混合流体の濃度が高く
なるに伴って冷媒量が減少するので冷凍能力が減少する
(18.1kg/cm2 の場合をＢ１で、50kg/cm2の場合をＢ２で
それぞれ示す）。これに対して、２成分系混合流体の濃
度を高くするに伴い、蒸気タービン９の出力は向上す
る。18.1kg/cm2の場合で凝縮器１６からの液を加えた場
合をＣ１で、再生器１４からの蒸気を加えた場合をＤ
で、また、50kg/cm2の場合で凝縮器１６からの液を加え
た場合をＣ２でそれぞれ示す。このことから、凝縮器１
６からの液を混合器１２で作動媒体に加えて２成分系混
合流体の濃度を高くすること（請求項２に係る発明）に
より、蒸気タービン９の出力を向上できることが明らか
である。これは特にタービン入口圧力が高圧程効果が大
きい。
加えた場合（第２実施例）および凝縮器１６からの液を
加えた場合（第１実施例）を図６に示す。蒸気タービン
９への蒸気の入口圧力を18.1kg/cm2および50kg/cm2とし
た場合、いずれの場合も２成分系混合流体の濃度が高く
なるに伴って冷媒量が減少するので冷凍能力が減少する
(18.1kg/cm2 の場合をＢ１で、50kg/cm2の場合をＢ２で
それぞれ示す）。これに対して、２成分系混合流体の濃
度を高くするに伴い、蒸気タービン９の出力は向上す
る。18.1kg/cm2の場合で凝縮器１６からの液を加えた場
合をＣ１で、再生器１４からの蒸気を加えた場合をＤ
で、また、50kg/cm2の場合で凝縮器１６からの液を加え
た場合をＣ２でそれぞれ示す。このことから、凝縮器１
６からの液を混合器１２で作動媒体に加えて２成分系混
合流体の濃度を高くすること（請求項２に係る発明）に
より、蒸気タービン９の出力を向上できることが明らか
である。これは特にタービン入口圧力が高圧程効果が大
きい。
【００３５】また、18.1kg/cm2の場合、第２実施例のよ
うに、再生器１４の高圧蒸気を作動媒体に加える事も可
能であるが、この場合、第１実施例のポンプ１３を省い
て、コストを削減しながらも、蒸気タービン９の出力を
大幅に向上できることが明らかである。
うに、再生器１４の高圧蒸気を作動媒体に加える事も可
能であるが、この場合、第１実施例のポンプ１３を省い
て、コストを削減しながらも、蒸気タービン９の出力を
大幅に向上できることが明らかである。
【００３６】上記実施例における排ガスボイラ７に代え
て熱交換器を用いることにより蒸気を発生させるように
しても良く、各種の高温蒸気発生装置が使用できる。ま
た、エンジンの過給については、既存の排ガスターボチ
ャージャーと組み合わせて動力の調整を行っても良い。
て熱交換器を用いることにより蒸気を発生させるように
しても良く、各種の高温蒸気発生装置が使用できる。ま
た、エンジンの過給については、既存の排ガスターボチ
ャージャーと組み合わせて動力の調整を行っても良い。
【００３７】本発明は、上述実施例のようなミラーサイ
クルガスエンジン１に限らず、ディーゼルエンジンやス
ターリングエンジンなど各種のエンジンを用いたり、ま
た、燃料電池を併用してその高温排熱や低温排熱をも回
収するように構成した排熱回収システムにも好適に適用
できる。
クルガスエンジン１に限らず、ディーゼルエンジンやス
ターリングエンジンなど各種のエンジンを用いたり、ま
た、燃料電池を併用してその高温排熱や低温排熱をも回
収するように構成した排熱回収システムにも好適に適用
できる。
【００３８】また、上記実施例では、エンジンによって
発電機３を駆動して電力を取り出す、いわゆるコジェネ
レーションシステムを示したが、エンジンによって各種
の機械装置を駆動する場合にも適用できる。
発電機３を駆動して電力を取り出す、いわゆるコジェネ
レーションシステムを示したが、エンジンによって各種
の機械装置を駆動する場合にも適用できる。
【００３９】また、上記実施例では、蒸気タービン９で
取り出した動力によってミラーサイクルガスエンジン１
の過給機１９を駆動するように構成しているが、各種の
機械装置を駆動するための動力を取り出す場合にも適用
できる。
取り出した動力によってミラーサイクルガスエンジン１
の過給機１９を駆動するように構成しているが、各種の
機械装置を駆動するための動力を取り出す場合にも適用
できる。
【００４０】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、請求項
１に係る発明の排熱回収システムによれば、水の沸点よ
りも低く低温排熱源からの排熱によって蒸発可能な２成
分系混合流体を用い、高温排熱源からの排熱を用いて、
高温蒸気発生装置で２成分系混合流体を加熱して発生し
た蒸気を蒸気タービンに供給して蒸気タービンを駆動し
ながら、低温排熱源からの排熱による２成分系混合流体
の加熱により再生器で発生した蒸気を吸収式冷凍機の熱
源に利用して冷凍作用を行わせるから、高温排熱源はも
ちろんのこと、低温排熱源によっても再生器で蒸気を発
生させ、その蒸気で冷凍作用を行わせることができ、汎
用性を向上できるようになった。
１に係る発明の排熱回収システムによれば、水の沸点よ
りも低く低温排熱源からの排熱によって蒸発可能な２成
分系混合流体を用い、高温排熱源からの排熱を用いて、
高温蒸気発生装置で２成分系混合流体を加熱して発生し
た蒸気を蒸気タービンに供給して蒸気タービンを駆動し
ながら、低温排熱源からの排熱による２成分系混合流体
の加熱により再生器で発生した蒸気を吸収式冷凍機の熱
源に利用して冷凍作用を行わせるから、高温排熱源はも
ちろんのこと、低温排熱源によっても再生器で蒸気を発
生させ、その蒸気で冷凍作用を行わせることができ、汎
用性を向上できるようになった。
【００４１】また、請求項２に係る発明の排熱回収シス
テムによれば、凝縮器で凝縮液化された低沸点成分の濃
度が高い溶液を高温蒸気発生装置に供給するため、高温
蒸気発生装置において低温域から有効に蒸気を発生する
から、高温蒸気発生装置での蒸気発生効率を高くして蒸
気タービンからの動力取り出し効率を向上できるように
なった。
テムによれば、凝縮器で凝縮液化された低沸点成分の濃
度が高い溶液を高温蒸気発生装置に供給するため、高温
蒸気発生装置において低温域から有効に蒸気を発生する
から、高温蒸気発生装置での蒸気発生効率を高くして蒸
気タービンからの動力取り出し効率を向上できるように
なった。
【００４２】また、請求項３に係る発明の排熱回収シス
テムによれば、低温排熱源からの排熱により再生器で発
生した低沸点成分の蒸気をタービン作動媒体に加え、低
温排熱源からの排熱エネルギーを蒸気タービンの駆動に
利用するから、エネルギーの利用効率を向上して排熱回
収効率を向上できるようになった。上述の請求項２また
は請求項３に係る発明の排熱回収システムによって、冷
房需要の少ない冬場に、回収動力を増加させる事も可能
になる。
テムによれば、低温排熱源からの排熱により再生器で発
生した低沸点成分の蒸気をタービン作動媒体に加え、低
温排熱源からの排熱エネルギーを蒸気タービンの駆動に
利用するから、エネルギーの利用効率を向上して排熱回
収効率を向上できるようになった。上述の請求項２また
は請求項３に係る発明の排熱回収システムによって、冷
房需要の少ない冬場に、回収動力を増加させる事も可能
になる。
【００４３】また、請求項４に係る発明の排熱回収シス
テムによれば、蒸気タービンを通した後の蒸気の熱によ
り、吸収器から再生器に供給する２成分系混合流体を加
熱するから、蒸気タービンから吸収器に戻される作動流
体のエネルギーを吸収式冷凍機の駆動に利用してエネル
ギーの利用効率を向上し、排熱回収効率を向上できるよ
うになった。
テムによれば、蒸気タービンを通した後の蒸気の熱によ
り、吸収器から再生器に供給する２成分系混合流体を加
熱するから、蒸気タービンから吸収器に戻される作動流
体のエネルギーを吸収式冷凍機の駆動に利用してエネル
ギーの利用効率を向上し、排熱回収効率を向上できるよ
うになった。
【００４４】また、請求項５に係る発明の排熱回収シス
テムによれば、蒸気タービンを通した後の蒸気の熱によ
り、再生器内の２成分系混合流体を加熱するから、蒸気
タービンから吸収器に戻される作動流体のエネルギーを
吸収式冷凍機の駆動に利用してエネルギーの利用効率を
向上し、排熱回収効率を向上できるようになった。
テムによれば、蒸気タービンを通した後の蒸気の熱によ
り、再生器内の２成分系混合流体を加熱するから、蒸気
タービンから吸収器に戻される作動流体のエネルギーを
吸収式冷凍機の駆動に利用してエネルギーの利用効率を
向上し、排熱回収効率を向上できるようになった。
【００４５】また、請求項６に係る発明の排熱回収シス
テムによれば、蒸気タービンによりミラーサイクルガス
エンジンの過給機を作動して圧縮空気をエンジンに供給
するから、エンジンのクランク軸と過給機とをギアなど
を介して連動連結せずに済み、過給機駆動のための動力
ロスを無くすことができる。
テムによれば、蒸気タービンによりミラーサイクルガス
エンジンの過給機を作動して圧縮空気をエンジンに供給
するから、エンジンのクランク軸と過給機とをギアなど
を介して連動連結せずに済み、過給機駆動のための動力
ロスを無くすことができる。
【００４６】しかも、ガスエンジン等のエンジンでは、
圧縮比を高くすると効率が高くなるが、圧縮比を高くし
すぎると燃焼室内の温度が高くなり、ノッキングを起こ
す。このため、高圧縮比を保ちつつノッキングを防止し
て高出力を得ることが重要である。一方、ミラーサイク
ルガスエンジンは、圧縮開始時期を調整できる特徴があ
る。このミラーサイクルガスエンジンに、請求項６に係
る発明を適用し、過給機で圧縮されアフタークーラーで
冷却された燃焼用空気を供給するとともに圧縮開始時期
を遅らせると燃焼室内の温度の上昇を抑えることができ
る。このため、ノッキングを防止しつつ高圧縮比の運転
ができ、エンジン出力を高めることができる。
圧縮比を高くすると効率が高くなるが、圧縮比を高くし
すぎると燃焼室内の温度が高くなり、ノッキングを起こ
す。このため、高圧縮比を保ちつつノッキングを防止し
て高出力を得ることが重要である。一方、ミラーサイク
ルガスエンジンは、圧縮開始時期を調整できる特徴があ
る。このミラーサイクルガスエンジンに、請求項６に係
る発明を適用し、過給機で圧縮されアフタークーラーで
冷却された燃焼用空気を供給するとともに圧縮開始時期
を遅らせると燃焼室内の温度の上昇を抑えることができ
る。このため、ノッキングを防止しつつ高圧縮比の運転
ができ、エンジン出力を高めることができる。
【００４７】エンジンのクランク軸から取り出した動力
で過給機を駆動する従来の方法ではメカニカルロスが大
きくなる。また、排熱回収で発電した電力で過給機を駆
動すると発電ロスおよびモーターロスが発生する。これ
に対して、排熱で駆動する蒸気タービンを過給機に連動
連結した請求項６に係る発明の排熱回収システムでは、
メカニカルロスが少ないうえ、排熱回収によって得られ
る動力がフルに利用できるようにミラーサイクルガスエ
ンジンの吸入弁の閉止タイミングを調整すると、エンジ
ン全体の熱効率を飛躍的に向上させることができる。ま
た、過給機と蒸気タービンを同一回転数に設計すれば、
蒸気タービンと過給機との連動連結構成にギア変速とか
周波数調整といった特別な構成を付加せずに済み、過給
機駆動のための動力ロスを無くすこともできる。このた
め、構成簡単にしてより一層エンジン出力を向上でき
る。
で過給機を駆動する従来の方法ではメカニカルロスが大
きくなる。また、排熱回収で発電した電力で過給機を駆
動すると発電ロスおよびモーターロスが発生する。これ
に対して、排熱で駆動する蒸気タービンを過給機に連動
連結した請求項６に係る発明の排熱回収システムでは、
メカニカルロスが少ないうえ、排熱回収によって得られ
る動力がフルに利用できるようにミラーサイクルガスエ
ンジンの吸入弁の閉止タイミングを調整すると、エンジ
ン全体の熱効率を飛躍的に向上させることができる。ま
た、過給機と蒸気タービンを同一回転数に設計すれば、
蒸気タービンと過給機との連動連結構成にギア変速とか
周波数調整といった特別な構成を付加せずに済み、過給
機駆動のための動力ロスを無くすこともできる。このた
め、構成簡単にしてより一層エンジン出力を向上でき
る。
【図１】本発明に係る排熱回収システムの第１実施例を
示す概略構成図である。
示す概略構成図である。
【図２】変形例を示す要部の概略構成図である。
【図３】本発明に係る排熱回収システムの第２実施例を
示す概略構成図である。
示す概略構成図である。
【図４】圧力と温度の相関関係を示すグラフである。
【図５】蒸気タービンへの入口圧力と蒸気タービンの出
力および冷凍能力それぞれとの相関関係を示すグラフで
ある。
力および冷凍能力それぞれとの相関関係を示すグラフで
ある。
【図６】作動流体のアンモニア濃度と蒸気タービンの出
力および冷凍能力それぞれとの相関関係を示すグラフで
ある。
力および冷凍能力それぞれとの相関関係を示すグラフで
ある。
１…ミラーサイクルガスエンジン ７…高温蒸気発生装置としての排ガスボイラ ８…循環配管 ９…蒸気タービン １０…吸収器 １２…混合器 １４…再生器 １５…分岐配管 １６…凝縮器 １７…蒸発器 １９…過給機 ２１…第１の熱交換手段 ２２…第２の熱交換手段 ２５…第３の熱交換手段
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ０２Ｂ 39/08 Ｆ０２Ｂ 39/08 (72)発明者 中谷 浩介 大阪市中央区平野町四丁目１番２号 大 阪瓦斯株式会社内 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F02G 5/04 F01K 25/10
Claims (6)
- 【請求項１】 水の沸点よりも低い温度の排熱を発生す
る低温排熱源と、水の沸点よりも高い温度の排熱を発生
する高温排熱源と、前記高温排熱源からの排熱を熱源と
する高温蒸気発生装置と、前記高温蒸気発生装置に接続
された循環配管と、前記循環配管内を流動する作動流体
が前記高温蒸気発生装置で加熱されて発生する蒸気によ
って駆動する蒸気タービンと、その蒸気タービンの下流
側に設けられて作動流体を液化する吸収器とを備えた排
熱回収システムにおいて、 前記作動流体として、水の沸点よりも低く前記低温排熱
源からの排熱によって蒸発可能な２成分系混合流体を用
い、前記高温蒸気発生装置よりも作動流体の流動方向上
流側で、前記循環配管に再生器を接続し、前記低温排熱
源からの排熱を熱源とするように前記低温排熱源と前記
再生器とを主配管を介して接続するとともに、前記再生
器と凝縮器と蒸発器と前記吸収器とを接続して吸収式冷
凍機を構成したことを特徴とする排熱回収システム。 - 【請求項２】 請求項１に記載の循環配管の分岐配管と
の接続箇所と高温蒸気発生装置の間に混合器を介装する
とともに、前記混合器と凝縮器とを接続し、前記凝縮器
内の溶液を前記混合器に供給する排熱回収システム。 - 【請求項３】 請求項１に記載の循環配管の蒸気タービ
ンと高温蒸気発生装置の間と再生器とを接続し、前記再
生器内の低沸点成分の蒸気を前記蒸気タービン入口の循
環配管内に混入する排熱回収システム。 - 【請求項４】 請求項１、請求項２または請求項３のい
ずれかに記載の蒸気タービンと吸収器の間における循環
配管と分岐配管とを熱交換手段を介して接続してある排
熱回収システム。 - 【請求項５】 請求項１、請求項２、請求項３または請
求項４のいずれかに記載の再生器にその内部の作動流体
を循環する流体循環配管を接続するとともに、前記流体
循環配管と、蒸気タービンと吸収器の間における循環配
管とを熱交換手段を介して接続してある排熱回収システ
ム。 - 【請求項６】 請求項１、請求項２、請求項３、請求項
４または請求項５のいずれかに記載の蒸気タービンによ
ってミラーサイクルガスエンジンの過給機を駆動するも
のである排熱回収システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7074416A JP2752334B2 (ja) | 1995-03-06 | 1995-03-06 | 排熱回収システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7074416A JP2752334B2 (ja) | 1995-03-06 | 1995-03-06 | 排熱回収システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08246817A JPH08246817A (ja) | 1996-09-24 |
| JP2752334B2 true JP2752334B2 (ja) | 1998-05-18 |
Family
ID=13546578
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7074416A Expired - Fee Related JP2752334B2 (ja) | 1995-03-06 | 1995-03-06 | 排熱回収システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2752334B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100390476C (zh) * | 2005-10-13 | 2008-05-28 | 中国科学院工程热物理研究所 | 功-冷联供的跨寂态正逆耦合热力循环系统及方法 |
| CN102588022B (zh) * | 2010-03-02 | 2014-05-14 | 丁雪强 | 能效较高的动力生成系统 |
| US10082059B2 (en) * | 2015-09-17 | 2018-09-25 | Borla Performance Industries, Inc. | Recovery of electrical energy and water from exhaust gas |
-
1995
- 1995-03-06 JP JP7074416A patent/JP2752334B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08246817A (ja) | 1996-09-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106246268B (zh) | 一种发动机余热综合回收系统 | |
| CN110887278B (zh) | 用于低品位热源的能量自给型二氧化碳冷热电联产系统 | |
| CN102242985B (zh) | 混合工质功冷联供热力循环系统及方法 | |
| CN103161607A (zh) | 一种基于内燃机余热利用的联合发电系统 | |
| JP4274619B2 (ja) | 排熱回収システム | |
| CN107178436A (zh) | 一种冷热电三联供系统及方法 | |
| JPH08144850A (ja) | 排熱回収システム | |
| CN111852600A (zh) | 一种复叠式柴油机余热回收热电联产系统 | |
| CN109519243A (zh) | 超临界co2和氨水联合循环系统及发电系统 | |
| US11002468B2 (en) | Method and system for circulating combined cooling, heating and power with jet cooling device | |
| CN110905618A (zh) | 适用于分布式能源系统的内燃机热电联产余热回收系统 | |
| JP4375908B2 (ja) | 排熱回収システム | |
| JP3640411B2 (ja) | 排熱回収システム | |
| JP2752334B2 (ja) | 排熱回収システム | |
| CN110953069A (zh) | 一种燃机电站多能耦合发电系统 | |
| JP2000161018A (ja) | 水―アンモニア混合流体による排熱回収発電方法及び装置 | |
| JP2001248409A (ja) | 排熱回収システム | |
| CN114135398A (zh) | 一种分布式能源环境下的燃气轮机联合循环发电系统及方法 | |
| CN210152744U (zh) | 一种复叠式柴油机余热回收热电联产系统 | |
| JPS6187908A (ja) | 発電及び冷凍又はヒ−トポンプサイクルの複合装置 | |
| CN113865143A (zh) | 一种采用燃气内燃机供能的制冷系统 | |
| CN109057898B (zh) | 一种基于二氧化碳热泵的燃气蒸汽联合循环余热利用系统 | |
| JP2004060987A (ja) | 排熱吸収冷凍機 | |
| JP3894805B2 (ja) | 排熱回収方法および排熱回収システム | |
| JP4265714B2 (ja) | 排熱吸収冷凍機 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |