【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、電気回路におけるインダクタンスを形成す
るためのリアクトル、特にリアクトル装置の製造が容易
でかつ該リアクトルを収容する容器等を小形にすること
ができるリアクトルに関する。
〔従来の技術〕
第７図（Ａ）は同図（Ｃ）に示した電気回路構成を有
するように電線１を複数回巻回して四角筒状に形成した
従来の空心リアクトル２の平面図、第７図（Ｂ）は同図
（Ａ）におけるＸ−Ｘ断面図で、第７図における3aはリ
アクトル２を収容する容器３の壁体、４はリアクトル２
と容器３とからなるリアクトル装置である。U,Vはリア
クトル２の端子、リアクトル２における・,Xの記号は、
端子U,V間に流れる電流Ｉのリアクトル２におけるある
瞬間の通流方向を表していて、F1はこのような電流状態
によってリアクトル２に生じた起磁力を示している。
第８図は従来の鉄心付きリアクトルの構成説明図で、
同図（Ａ）は平面図、同図（Ｂ）は同図（Ａ）における
Ｙ−Ｙ断面図、同図（Ｃ）は電気的等価回路図である。
第８図において、5,6は距離Ｄをおいて対向するように
配置したいずれもＥ字状の鉄心、7,8は鉄心5,6のそれぞ
れにおける中央脚5a,6aの各々に巻いたいずれもコイル
で、これらのコイル7,8は図示したように端子U,V間に直
列に接続されている。９は鉄心5,6とコイル7,8と端子U,
Vとからなる鉄心付きリアクトル、10aはリアクトル９を
収容する容器10の壁体で、11はリアクトル９と容器10と
からなるリアクトル装置である。F2,F3は電流Ｉがコイ
ル7,8を図示したように流れている時にこれらのコイル
によって生成される起磁力を示している。
〔発明が解決しようとする問題点〕
第７図においては、リアクトル装置４が上記のように
構成されているので、電流Ｉが高周波電流であってかつ
容器壁3aがリアクトル２の近傍にあると、該容器壁が透
磁率の小さくない導電材料製である場合、リアクトル２
の起磁力F1による磁束φが容器壁3aに鎖交して、この結
果生じる渦電流によって容器壁3aが加熱される。また、
第８図においては、起磁力F2とF3とが相加わるようにな
っているので、これらの起磁力による磁束密度は、中央
脚5aと6aとの間の間隙12aで大きくなっており、また鉄
心5,6の各外側脚5b,6b間の間隙12bと鉄心5,6の他の外側
脚5c,6c間の間隙12cとでも大きくなっている。ところ
が、第８図の場合、F2とF3とが加わるようになっている
ので、リアクトル９は（F2＋F3）の起磁力を有する一本
の棒磁石を形成しているわけで、この結果リアクトル９
の外周にはφｌで示した漏れ磁束が発生する。したがっ
て、磁束φｌが存在する所に透磁率の小さくない導電材
料製の容器壁10aが設けられていると、磁束φｌが高周
波の電流Ｉにもとづくものである場合、リアクトル装置
４の場合と同様にして容器壁10aが加熱される。
リアクトル装置４及び11において上述のようにして容
器壁3a及び10aが加熱されると、この加熱に費やされた
電力がリアクトル2,9に加えられた電力から損失として
失われることになるので、上述したリアクトル2,9に
は、電力損失を少なくするために、容器壁3a,10aを対応
するリアクトルから遠ざける必要があって、このためリ
アクトル装置4,11が大形になるという問題点がある。ま
た、リアクトル2,9には、これらのリアクトルと容器壁3
a,10aとの間にフェライト等の透磁性はよいが導電性の
悪い材料で遮蔽壁を設けることによってリアクトル装置
4,11の大形化を防止することができるが、この場合、リ
アクトル装置4,11の構造が複雑になって、これらの製造
が面倒になるという問題点もある。
本発明の目的は、前述したような容器壁を加熱する漏
れ磁束が少なくなるようにして、リアクトル装置の小形
化と該リアクトル装置の製造の容易化とが図れるように
することにある。
［問題点を解決するための手段］
上記問題点を解決するために、本発明によれば、電線
を筒状に巻回した複数個の独立したコイルユニットを構
成し、独立した各コイルユニットは直列に接続すると共
に、複数個を１組として各コイルユニットの発生する起
磁力が相互に打ち消す方向に空間的に離間して配置し
て、各コイルユニットの起磁力による主磁束は打ち消し
合って各コイルユニットの近傍にのみ磁束が存在するよ
うに構成される。
〔作用〕
上記のように構成すると、各起磁力が互いに打ち消し
合うように構成された二個のコイルの周囲においては漏
れ磁束が少なくなり、このようなリアクトルは、前記コ
イルの各々の直近に生じた磁界中の磁気エネルギーにも
とづいてリアクトル動作をするので、リアクトルを収容
する容器の壁体をコイルに近づけても該壁体が加熱され
るということがなくなって、この結果、供給電力に対す
る効率の低下を招くことなくリアクトル装置の小形化と
該リアクトル装置の製造の容易化とが図れることにな
る。
〔実施例〕
第１図は本発明の第１実施例としての空心リアクトル
13の構成説明図で、同図（Ａ）、同図（Ｂ）、同図
（Ｃ）はそれぞれ第７図における（Ａ），（Ｂ），
（Ｃ）の各図に対応した平面図、Ｘ−Ｘ断面図、電気的
等価回路図である。第１図の第７図と異なる所は、第７
図の空心リアクトル２に対応する空心リアクトル13が直
列接続された空心コイル14と15とで構成されていること
で、この場合このように直列接続されたコイル14と15と
が端子U,V間に接続されている。そうして、さらに、コ
イル14及び15は、通電電流Ｉによって各コイルに生じる
起磁力F11とF12とが互いに打ち消し合うようにして離し
て配置されている。つまり、この場合、F11とF12とは大
きさが等しくかつ逆向きとなっている。したがって、空
心リアクトル13においては、F11及びF12による磁束φが
コイル14,15の各近傍にのみ存在し、リアクトル13のま
わりには漏れ磁束が存在しないことになる。故に、第１
図のようにリアクトル13を構成すると、容器壁3aをリア
クトル13に近づけても該容器壁が加熱されることはない
から、容器壁3aをリアクトル13に近づけて容器３を小形
にすることによってリアクトル13と容器３とからなるリ
アクトル装置16における電力利用効率の低下を招くこと
なく、該装置16の小形化を図ることができることにな
る。また、この場合、前述した磁気遮蔽壁を容器壁3aの
内側に設ける必要がないから、電力利用効率の低下を防
止しようとするとリアクトル装置の製造が面倒になると
いうことはない。
第２図は本発明の第２実施例としての空心リアクトル
17の構成説明図で、同図（Ａ）は第１図（Ａ）に対応す
る平面図、同図（Ｂ）は同図（Ａ）におけるＺ−Ｚ断面
図である。第２図の第１図と異なる所は、空心リアクト
ル17が直列に接続された６個の空心コイル18から構成さ
れていることで、さらに、この場合、リアクトル17は、
離して配置された２個のコイル18の組の３組からなり、
かつ前記した組をなす２個のコイル18の各々の発生する
起磁力Ｆが互いに打ち消し合うように等しい大きさでか
つ逆向きに構成されていることである。第２図では、リ
アクトル17が上述のように構成されているので、該リア
クトルに電流Ｉが流れても該リアクトルの周囲に漏れ磁
束を生じることはなく、リアクトル17は各コイル18の近
傍に生じる磁界中の磁気エネルギーにもとづいてリアク
トル動作を行うことになる。故に、このようなリアクト
ル17を採用するとリアクトル収容容器を小さくすること
ができて、該容器とリアクトル17とからなるリアクトル
装置の小形化と該リアクトル装置の製造の容易化とを、
リアクトル装置における電力利用効率の低下を招くこと
なく実現することができることになる。
第３図は、本発明の第３実施例としての鉄心付きリア
クトル19の構成説明図で、本図における（Ａ），
（Ｂ），（Ｃ）の各図は第８図における（Ａ），
（Ｂ），（Ｃ）の各図のそれぞれに対応する平面図、Ｙ
−Ｙ断面図、電気的等価回路図である。第３図の第８図
と異なる所は、コイル７及び８の電流Ｉにもとづく各起
磁力F2,F3が、図示したように、逆向きであって、かつF
2とF3とがほぼ等しい大きさに形成されていることであ
る。鉄心付きリアクトル19は上述のように構成されてい
るので、このリアクトル19は、電流Ｉが流れた場合、鉄
心の中央脚5a及び6aと間隙12aとからなる磁極の強さが
ほぼ零の棒磁石と等価である。故に、このようなリアク
トル19においては、間隙12a,12b,12cと、間隙12aと12b
との間の空所20aと、間隙12aと12cとの間の空所20bとに
はＩにもとづく磁束が存在するが、リアクトル19の周囲
に漏れる磁束は殆どないことになる。故に、リアクトル
19を採用すると、供給電力に対する効率の低下を招くこ
となくリアクトル装置の小形化と該リアクトル装置の製
造の容易化とを図ることができることになる。
第４図は本発明の第４実施例としての鉄心付きリアク
トル21の構成説明図で、本図における（Ａ）図は第３図
（Ａ）に対応した平面図、第４図（Ｂ）は第４図（Ａ）
におけるＰ矢視図である。第４図の第３図と異なる所
は、Ｅ字状鉄心22,23のそれぞれの対応する脚が距離D1
をおいて対向するように、鉄心22,23が配置され、鉄心2
2,23における一組の対向した凹部22a,23a内に図示した
ようにコイル７が配置され、さらに、鉄心22,23におけ
る他の一組の対向した凹部22b,23b内にコイル８が図示
したように配置されていることである。この場合、コイ
ル７と８とが直列に接続され、かつ起磁力F2とF3とが逆
向きになっていて、かつF2とF3とがほぼ等しい大きさに
形成されていることは第３図の場合と同様である。リア
クトル21を上述のように構成しても、前述したリアクト
ル19におけると同様に、リアクトル21への供給電力に対
する効率の低下を招くことなくリアクトル装置の小形化
と該リアクトル装置の製造の容易化とを図り得ること
は、説明するまでもなく明らかである。
第５図は本発明の第５実施例としての鉄心付きリアク
トル24の構成説明図で、本図は第３図（Ａ）に対応した
平面図である。そうして、本図の第３図（Ａ）と異なる
所は、それぞれＵ字状鉄心25の一脚に巻かれたコイル26
の四個が端子U,V間に直列に接続されていることで、こ
の場合、第２図におけると同様に、コイル26が２個で一
組をなすように構成され、かつこの組をなした２個のコ
イル26の各起磁力Ｆが相対向するように、両コイル26と
これらのコイルを巻いた両鉄心25とが構成されている。
そうして、この場合も、対向する上述の両起磁力Ｆはそ
れぞれ大きさがほぼ等しく形成されている。第５図では
リアクトル24が上述のように構成されているので、この
リアクトルの周囲に漏れ磁束が生じることはない。
第６図は本発明の第６実施例としての鉄心付きリアク
トル27の構成説明図で、本図は第５図に対応した図面で
ある。第６図の第５図と異なる所は、平行に配置された
５個のＩ字状鉄心28a〜28eの第２鉄心28bと第４鉄心28d
とにそれぞれ２個のコイル26が離して巻かれていて、か
つこのように巻かれた都合４個のコイル26がすべて直列
に接続されていることで、この場合、共通の鉄心に巻か
れた２個のコイル26は、電流Ｉにもとづく各起磁力Ｆの
大きさがほぼ等しくてかつ各起磁力Ｆの向きが逆向きに
なるように構成されている。したがって、第６図におい
ても、リアクトル27の周囲に電流Ｉによる漏れ磁束が生
じることはない。
第５図及び第６図においては、上述したように、リア
クトル24,27の周囲に漏れ磁束が生じることはないか
ら、これらのリアクトルを採用すると、該リアクトルへ
の供給電力に対する効率の低下を招くことなくリアクト
ル装置の小形化と該リアクトル装置の製造の容易化とを
実現できることになる。
〔発明の効果〕
上述したように、本発明においては、電線を筒状に巻
回した複数個の独立したコイルユニットを構成し、独立
した各コイルユニットは直列に接続すると共に、複数個
を１組として各コイルユニットの発生する起磁力が相互
に打ち消す方向に空間的に離間して配置して、各コイル
ユニットの起磁力による主磁束は打ち消し合って各コイ
ルユニットの近傍にのみ磁束が存在するように構成され
る。
このため、各コイルユニットは発生する起磁力が相互
に打ち消す方向に配置することにより、各コイルユニッ
トの起磁力による主磁束は打ち消し合い、複数個の独立
したコイルユニットの周囲においては漏れ磁束が少なく
なる。
そして、各コイルユニットを離間して配置することに
より、各コイルユニットの起磁力は完全には打ち消し合
わず、各コイルユニットの近傍つまり真近にのみ磁束が
存在するようになる。
このようなリアクトルはコイルユニットの各々の真近
に生じた磁界中の磁気エネルギーにもとづいてリアクト
ル動作をするので、リアクトルを収容する容器の壁体を
コイルに近づけても該壁体が加熱されるということがな
くなって、この結果、本発明には、供給電力に対する効
率の低下を招くことなくリアクトル装置の小形化と該リ
アクトル装置の製造の容易化とが図れるという効果があ
ることになる。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Industrial Application Field] The present invention is to reduce the size of a reactor for forming an inductance in an electric circuit, in particular, a container or the like which facilitates the manufacture of a reactor device and accommodates the reactor. Reactor that can be. [Prior Art] FIG. 7 (A) is a plan view of a conventional air-core reactor 2 in which a wire 1 is wound a plurality of times so as to have the electric circuit configuration shown in FIG. FIG. 7 (B) is a sectional view taken along the line XX in FIG. 7 (A), and 3a in FIG. 7 is a wall of the container 3 for accommodating the reactor 2, and 4 is a reactor 2
And a container 3. U and V are terminals of reactor 2, and the symbols of
Terminals U, and represents the instantaneous flow direction in the reactor 2 of the current I flowing between the V, F 1 represents the magnetomotive force generated in the reactor 2 by such a current state. FIG. 8 is an explanatory view of a configuration of a conventional reactor with a core.
2A is a plan view, FIG. 2B is a cross-sectional view taken along the line Y-Y in FIG. 1A, and FIG. 1C is an electrical equivalent circuit diagram.
In FIG. 8, reference numerals 5 and 6 denote E-shaped iron cores arranged so as to face each other at a distance D, and reference numerals 7 and 8 denote cores wound around central legs 5a and 6a of iron cores 5 and 6, respectively. These coils 7 and 8 are connected in series between terminals U and V as shown. 9 is iron cores 5,6, coils 7,8 and terminal U,
V is a reactor with an iron core, 10a is a wall of a container 10 for housing the reactor 9, and 11 is a reactor device including the reactor 9 and the container 10. F 2 and F 3 indicate the magnetomotive force generated by these coils when the current I flows through the coils 7 and 8 as shown. [Problems to be Solved by the Invention] In FIG. 7, since the reactor device 4 is configured as described above, if the current I is a high-frequency current and the container wall 3a is near the reactor 2, When the container wall is made of a conductive material having a small magnetic permeability, the reactor 2
Magnetomotive force F 1 by the magnetic flux φ is interlinked to the container wall 3a of the container wall 3a is heated by eddy current generated this result. Also,
In Figure 8, since the magnetomotive force F 2 and F 3 is adapted to join phase, the magnetic flux density by these magnetomotive force, is larger in the gap 12a between the center leg 5a and 6a, The gap 12b between the outer legs 5b, 6b of the iron cores 5, 6 and the gap 12c between the other outer legs 5c, 6c of the iron cores 5, 6 are also large. However, in the case of FIG. 8, since the so applied and the F 2 and F 3, the reactor 9 are not forming a single bar magnet having a magnetomotive force (F 2 + F 3), As a result, reactor 9
The outer circumference of the leakage flux indicated by phi l is generated. Therefore, when not less permeability conductive material made of container wall 10a where the magnetic flux phi l there is provided, if the magnetic flux phi l are those based on high-frequency current I, when the reactor apparatus 4 and Similarly, the container wall 10a is heated. When the vessel walls 3a and 10a are heated in the reactors 4 and 11 as described above, the power consumed for this heating is lost as a loss from the power applied to the reactors 2 and 9, In the reactors 2, 9 described above, it is necessary to keep the container walls 3a, 10a away from the corresponding reactors in order to reduce power loss, and therefore, there is a problem that the reactor devices 4, 11 become large. . In addition, these reactors and vessel wall 3
Reactor device by providing a shielding wall between a and 10a with a material with good magnetic permeability such as ferrite but poor conductivity
Although it is possible to prevent the size of the reactors 4 and 11 from being increased, in this case, there is a problem that the structure of the reactor devices 4 and 11 becomes complicated and their manufacture becomes complicated. An object of the present invention is to reduce the leakage magnetic flux for heating the container wall as described above, so that the size of the reactor device can be reduced and the manufacture of the reactor device can be facilitated. [Means for Solving the Problems] In order to solve the above problems, according to the present invention, a plurality of independent coil units each formed by winding an electric wire in a tubular shape are formed, and each independent coil unit is The coils are connected in series, and a plurality of coil units are arranged as a set and are spatially separated in a direction in which the magnetomotive forces generated by the coil units cancel each other. The main magnetic flux due to the magnetomotive force of each coil unit cancels out each other. It is configured such that the magnetic flux exists only near the coil unit. [Operation] With the configuration described above, the leakage magnetic flux decreases around the two coils configured so that each magnetomotive force cancels each other, and such a reactor is generated in the immediate vicinity of each of the coils. Since the reactor operates based on the magnetic energy in the magnetic field, even if the wall of the container containing the reactor is brought close to the coil, the wall is not heated, and as a result, the efficiency with respect to the supplied power is reduced. It is possible to reduce the size of the reactor device and to facilitate manufacture of the reactor device without causing a reduction. [Embodiment] FIG. 1 shows an air-core reactor as a first embodiment of the present invention.
13 (A), 13 (B), and 13 (C) show the configuration of FIG. 13 (A), (B), FIG.
It is the top view corresponding to each figure of (C), XX sectional drawing, and an electrical equivalent circuit diagram. The difference between FIG. 1 and FIG.
The air-core reactor 13 corresponding to the air-core reactor 2 shown in the figure is constituted by the air-core coils 14 and 15 connected in series. In this case, the coils 14 and 15 thus connected in series are connected between the terminals U and V. It is connected to the. Then, further, the coil 14 and 15 are spaced apart so as the magnetomotive force F 11 and F 12 generated in the coils cancel each other out by energizing current I. That is, in this case, the size has become equal and opposite to the F 11 and F 12. Therefore, in the air-core reactor 13, the magnetic flux φ due to F 11 and F 12 exists only near each of the coils 14 and 15, and no leakage magnetic flux exists around the reactor 13. Therefore, the first
When the reactor 13 is configured as shown in the figure, the container wall is not heated even if the container wall 3a is brought close to the reactor 13. Therefore, the reactor 3 is made smaller by bringing the container wall 3a close to the reactor 13. It is possible to reduce the size of the reactor 16 composed of the reactor 13 and the container 3 without reducing the power use efficiency of the reactor 16. Further, in this case, since it is not necessary to provide the above-described magnetic shielding wall inside the container wall 3a, the production of the reactor device does not become troublesome if an attempt is made to prevent a reduction in power use efficiency. FIG. 2 shows an air-core reactor according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 17 (A) is a plan view corresponding to FIG. 1 (A), and FIG. 17 (B) is a sectional view taken along the line Z-Z in FIG. 17 (A). The difference of FIG. 2 from FIG. 1 is that the air-core reactor 17 is composed of six air-core coils 18 connected in series.
Consists of three sets of two sets of coils 18 spaced apart,
In addition, the magnetomotive force F generated by each of the two coils 18 forming the above-mentioned pair is configured to have the same magnitude and opposite directions so as to cancel each other. In FIG. 2, since the reactor 17 is configured as described above, even if the current I flows through the reactor, no leakage magnetic flux is generated around the reactor, and the reactor 17 is generated near each coil 18. The reactor operation is performed based on the magnetic energy in the magnetic field. Therefore, when such a reactor 17 is employed, the size of the reactor container can be reduced, and the downsizing of the reactor device including the container and the reactor 17 and the ease of manufacturing the reactor device can be achieved.
This can be realized without reducing the power use efficiency of the reactor device. FIG. 3 is an explanatory view of the configuration of a reactor 19 with an iron core as a third embodiment of the present invention.
(B) and (C) are diagrams in (A) and (B) of FIG.
(B), plan view corresponding to each of the figures of (C), Y
It is a -Y sectional view and an electrical equivalent circuit diagram. The difference between FIG. 3 and FIG. 8 is that the magnetomotive forces F 2 and F 3 based on the currents I of the coils 7 and 8 are opposite to each other as shown in FIG.
And 2 and F 3 is that it is formed in approximately equal size. Since the reactor 19 with the iron core is configured as described above, when the current I flows, the reactor 19 is a bar magnet having almost zero strength of the magnetic pole formed by the center legs 5a and 6a of the iron core and the gap 12a. Is equivalent to Therefore, in such a reactor 19, the gaps 12a, 12b, 12c, and the gaps 12a and 12b
And the space 20b between the gaps 12a and 12c has a magnetic flux based on I, but there is almost no magnetic flux leaking around the reactor 19. Therefore, the reactor
If 19 is adopted, it is possible to reduce the size of the reactor device and to facilitate manufacture of the reactor device without lowering the efficiency with respect to the supplied power. FIG. 4 is an explanatory view of a configuration of a reactor 21 with an iron core as a fourth embodiment of the present invention. FIG. 4 (A) is a plan view corresponding to FIG. 3 (A), and FIG. Fig. 4 (A)
FIG. 4 is different from FIG. 3 in that the corresponding legs of the E-shaped iron cores 22 and 23 are separated by a distance D 1.
Cores 22 and 23 are arranged so as to face each other
The coil 7 is arranged as shown in a set of opposed recesses 22a and 23a in the cores 2 and 23, and the coil 8 is shown in another set of opposed recesses 22b and 23b in the cores 22 and 23. It is arranged so that. In this case, the coil 7 and 8 are connected in series, and a magnetomotive force F 2 and F 3 are not substantially opposite, and that the F 2 and F 3 are formed in approximately equal magnitude This is the same as the case of FIG. Even when the reactor 21 is configured as described above, similarly to the reactor 19 described above, the reactor device can be downsized and the manufacture of the reactor device can be facilitated without reducing the efficiency with respect to the power supplied to the reactor 21. It is obvious without explanation that this can be achieved. FIG. 5 is an explanatory view of a configuration of a reactor 24 with an iron core as a fifth embodiment of the present invention, and FIG. 5 is a plan view corresponding to FIG. 3 (A). 3A is different from FIG. 3A in that the coils 26 wound on one leg of the U-shaped iron core 25 are respectively shown.
Are connected in series between the terminals U and V. In this case, as in FIG. 2, two coils 26 constitute a set, and this set is formed. The two coils 26 and the two iron cores 25 wound with these coils are configured such that the magnetomotive forces F of the two coils 26 oppose each other.
Thus, also in this case, the two opposing magnetomotive forces F have substantially the same magnitude. In FIG. 5, since the reactor 24 is configured as described above, no leakage magnetic flux is generated around the reactor. FIG. 6 is an explanatory view of the configuration of a reactor 27 with an iron core as a sixth embodiment of the present invention, and this drawing corresponds to FIG. 6 is different from FIG. 5 in that the second and fourth cores 28b and 28d of the five I-shaped iron cores 28a to 28e are arranged in parallel.
In this case, two coils 26 are wound separately from each other, and the four coils 26 thus wound are all connected in series, so that in this case, the coils 26 are wound around a common iron core. The two coils 26 are configured such that the magnitudes of the respective magnetomotive forces F based on the current I are substantially equal and the directions of the respective magnetomotive forces F are opposite. Therefore, also in FIG. 6, no leakage magnetic flux is generated around the reactor 27 due to the current I. In FIGS. 5 and 6, as described above, no leakage magnetic flux is generated around the reactors 24 and 27. Therefore, when these reactors are employed, the efficiency of the power supplied to the reactors is reduced. This makes it possible to reduce the size of the reactor device and to facilitate the manufacture of the reactor device without the need. [Effects of the Invention] As described above, in the present invention, a plurality of independent coil units are formed by winding an electric wire in a cylindrical shape, and each independent coil unit is connected in series, As a set, the magnetic flux generated by each coil unit is spatially separated in the direction to cancel each other out, and the main magnetic flux due to the magnetomotive force of each coil unit cancels out, and the magnetic flux exists only near each coil unit It is configured as follows. For this reason, by arranging each coil unit in the direction in which the generated magnetomotive forces cancel each other, the main magnetic flux due to the magnetomotive force of each coil unit cancels out, and the leakage magnetic flux around the plurality of independent coil units is small. Become. By arranging the coil units apart from each other, the magnetomotive forces of the coil units do not completely cancel each other, and the magnetic flux exists only in the vicinity, that is, in the immediate vicinity of each coil unit. Since such a reactor performs a reactor operation based on magnetic energy in a magnetic field generated in the immediate vicinity of each of the coil units, the wall is heated even when the wall of the container housing the reactor is brought close to the coil. As a result, the present invention has the effect of reducing the size of the reactor device and facilitating the manufacture of the reactor device without lowering the efficiency with respect to the supplied power.
【図面の簡単な説明】
第１図、第２図、第３図、第４図、第５図、第６図はそ
れぞれ本発明の第１実施例、第２実施例、第３実施例、
第４実施例、第５実施例、第６実施例の各構成説明図
で、第１図（Ａ）は平面図、第１図（Ｂ）は第１図
（Ａ）におけるＸ−Ｘ断面図、第１図（Ｃ）は電気的等
価回路図、第２図（Ａ）は平面図、第２図（Ｂ）は第２
図（Ａ）におけるＺ−Ｚ断面図、第３図（Ａ）は平面
図、第３図（Ｂ）は第３図（Ａ）におけるＹ−Ｙ断面
図、第３図（Ｃ）は電気的等価回路図、第４図（Ａ）は
平面図、第４図（Ｂ）は第４図（Ａ）におけるＰ矢視図
である。第５図，第６図は夫々鉄心付きリアクトル24,2
7の構成説明図である。第７図、第８図はそれぞれ従来
のリアクトルの第１例、第２例の各構成説明図で、第７
図（Ａ）は平面図、第７図（Ｂ）は第７図（Ａ）におけ
るＸ−Ｘ断面図、第７図（Ｃ）は電気的等価回路図、第
８図（Ａ）は平面図、第８図（Ｂ）は第８図（Ａ）にお
けるＹ−Ｙ断面図、第８図（Ｃ）は電気的等価回路図で
ある。
2,9,13,17,19,21,24,27……リアクトル、5,6,22,23,25,
28a〜28e……鉄心、7,8,14,15,18,26……コイル、F,F1
〜F3,F11,F12……起磁力、φ，φｌ……磁束。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1, FIG. 2, FIG. 3, FIG. 4, FIG. 5, and FIG. 6 show a first embodiment, a second embodiment, a third embodiment,
FIG. 1 (A) is a plan view, and FIG. 1 (B) is a cross-sectional view taken along line X-X in FIG. 1 (A) of the fourth, fifth and sixth embodiments. 1 (C) is an electrical equivalent circuit diagram, FIG. 2 (A) is a plan view, and FIG.
3 (A) is a plan view, FIG. 3 (B) is a YY sectional view in FIG. 3 (A), and FIG. 3 (C) is electrical. 4 (A) is a plan view, and FIG. 4 (B) is a view on arrow P in FIG. 4 (A). Figures 5 and 6 show reactors with iron cores 24 and 2 respectively.
FIG. 7 is an explanatory diagram of the configuration of FIG. FIG. 7 and FIG. 8 are explanatory views of the first and second examples of a conventional reactor, respectively.
7 (A) is a plan view, FIG. 7 (B) is a sectional view taken along line XX in FIG. 7 (A), FIG. 7 (C) is an electrical equivalent circuit diagram, and FIG. 8 (A) is a plan view. 8 (B) is a sectional view taken along line YY in FIG. 8 (A), and FIG. 8 (C) is an electrical equivalent circuit diagram. 2,9,13,17,19,21,24,27 …… Reactor, 5,6,22,23,25,
28a ~ 28e …… Iron core, 7,8,14,15,18,26 …… Coil, F, F 1
~F 3, F 11, F 12 ...... magnetomotive force, φ, φ l ...... flux.
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(56)参考文献 特開 昭50−143068（ＪＰ，Ａ)
特開 昭56−10912（ＪＰ，Ａ)
実公 昭47−3259（ＪＰ，Ｙ２)
実願 昭47−22581号（実開 昭48−
98056号）の願書に添付した明細書及び
図面の内容を撮影したマイクロフィルム
（ＪＰ，Ｕ)
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(56) References JP-A-50-143068 (JP, A)
JP-A-56-10912 (JP, A)
Jikken 47-3259 (JP, Y2)
Japanese Utility Model Application No. 47-22581
98056) and the specification attached to the application
Microfilm of the contents of the drawing
(JP, U)