JP2689290B2 - 無線送信機 - Google Patents
無線送信機Info
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- JP2689290B2 JP2689290B2 JP3132251A JP13225191A JP2689290B2 JP 2689290 B2 JP2689290 B2 JP 2689290B2 JP 3132251 A JP3132251 A JP 3132251A JP 13225191 A JP13225191 A JP 13225191A JP 2689290 B2 JP2689290 B2 JP 2689290B2
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- Japan
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- circuit
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- antenna
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は無線送信機において、送
信機出力電力をなるべく一定に保つためのＡＬＣ（Ａｕ
ｔｏｍａｔｉｃ Ｌｅｖｅｌ Ｃｏｎｔｒｏｌ）回路の
動作の改良に関するものである。
信機出力電力をなるべく一定に保つためのＡＬＣ（Ａｕ
ｔｏｍａｔｉｃ Ｌｅｖｅｌ Ｃｏｎｔｒｏｌ）回路の
動作の改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】アマチュア無線用通信機のように複数の
バンドを有し周波数のカバー範囲の広い送信機ではバン
ドの切換やバンド内での周波数変化等に伴う出力電力の
変化を除去または軽減し、電力増幅器のオーバーロード
を防止するためのＡＬＣ回路を設けるのが普通である。
バンドを有し周波数のカバー範囲の広い送信機ではバン
ドの切換やバンド内での周波数変化等に伴う出力電力の
変化を除去または軽減し、電力増幅器のオーバーロード
を防止するためのＡＬＣ回路を設けるのが普通である。
【０００３】無線送信機におけるＡＬＣは受信機におけ
るＡＧＣまたはＡＶＣと同様に一種のネガティブ・フィ
ードバックであって、出力信号の電力あるいは電圧を検
出して、設定値以上の出力電力を直接あるいは増幅して
前段部の増幅度を抑圧する方向に加えることにより、出
力信号レベルの変化を減少するように動作するのであ
る。
るＡＧＣまたはＡＶＣと同様に一種のネガティブ・フィ
ードバックであって、出力信号の電力あるいは電圧を検
出して、設定値以上の出力電力を直接あるいは増幅して
前段部の増幅度を抑圧する方向に加えることにより、出
力信号レベルの変化を減少するように動作するのであ
る。
【０００４】この動作は旧式の真空管式回路では必ずし
も十分では無かったが、現在の半導体式回路では制御ル
ープのゲインを大きく取ることが容易なので、広い動作
範囲で出力を一定に近く保つことが可能である。
も十分では無かったが、現在の半導体式回路では制御ル
ープのゲインを大きく取ることが容易なので、広い動作
範囲で出力を一定に近く保つことが可能である。
【０００５】次にＡＬＣ回路の構成例につき述べる。図
５はＡＬＣの基本構成を示す最も簡単な構成例であっ
て、送信回路としてはマイクロホン出力をマイク増幅器
で増幅して、低電力変調器でキャリア発振出力を振幅変
調し、前段増幅器を通して電力増幅器を励振し、電力増
幅器の出力は出力整合器（高調波除去効果の高いπマッ
チ回路を用いることが多い）でアンテナ・フィーダおよ
びアンテナ・エレメントとインピーダンス・マッチング
（通信機用アンテナとフィーダのインピーダンスは５０
オームが標準となっている）を行って、反射損失を最小
に調整して運用するのである。この図の例は低電力変調
のＡＭ送信回路であるが、ＳＳＢ・ＦＭやＣＷの送信回
路でも前段増幅器以後の構成は殆んど同様である。
５はＡＬＣの基本構成を示す最も簡単な構成例であっ
て、送信回路としてはマイクロホン出力をマイク増幅器
で増幅して、低電力変調器でキャリア発振出力を振幅変
調し、前段増幅器を通して電力増幅器を励振し、電力増
幅器の出力は出力整合器（高調波除去効果の高いπマッ
チ回路を用いることが多い）でアンテナ・フィーダおよ
びアンテナ・エレメントとインピーダンス・マッチング
（通信機用アンテナとフィーダのインピーダンスは５０
オームが標準となっている）を行って、反射損失を最小
に調整して運用するのである。この図の例は低電力変調
のＡＭ送信回路であるが、ＳＳＢ・ＦＭやＣＷの送信回
路でも前段増幅器以後の構成は殆んど同様である。
【０００６】送信電力の簡単な計測法としては図６
（Ａ）のように送信機出力端に検波ダイオードを接いで
整流電流を高感度直流電流計で指示する構成とし、電流
計の指示と高周波電圧Ｅ0 との関係から 送信出力Ｐ0 ＝Ｅ0 2／Ｒ0 （但しＲ0 ＝５０Ω） として出力目盛を付けるのである。前式においてＰ0 を
１０ＷとすればＥ0 は２４Ｖ、１００Ｗでは約７０Ｖと
なり、小振幅特性の良い検波ダイオードの逆耐圧を超え
るので、印加電圧は適宜分割している。
（Ａ）のように送信機出力端に検波ダイオードを接いで
整流電流を高感度直流電流計で指示する構成とし、電流
計の指示と高周波電圧Ｅ0 との関係から 送信出力Ｐ0 ＝Ｅ0 2／Ｒ0 （但しＲ0 ＝５０Ω） として出力目盛を付けるのである。前式においてＰ0 を
１０ＷとすればＥ0 は２４Ｖ、１００Ｗでは約７０Ｖと
なり、小振幅特性の良い検波ダイオードの逆耐圧を超え
るので、印加電圧は適宜分割している。
【０００７】次にＡＬＣのための検出回路としては図６
（Ｂ）のように、送信出力検出用の検波ダイオードに逆
バイアス電圧を加えて希望の出力電力に相当する出力電
圧からダイオードが導通を開始するようにし、その逆バ
イアス電圧値を加減することによりＡＬＣの動作レベル
を設定するのである。この動作レベルの設定と出力電力
の関係は第６図（Ｃ）のようになる。
（Ｂ）のように、送信出力検出用の検波ダイオードに逆
バイアス電圧を加えて希望の出力電力に相当する出力電
圧からダイオードが導通を開始するようにし、その逆バ
イアス電圧値を加減することによりＡＬＣの動作レベル
を設定するのである。この動作レベルの設定と出力電力
の関係は第６図（Ｃ）のようになる。
【０００８】ＡＬＣ回路としては図５のように、検波ダ
イオードの整流出力電圧を、変調成分除去のための積分
（時定数）回路を通して得たＡＬＣ制御電圧を直接また
は直流増幅器を通して前段増幅器に加えてゲインを低下
することにより、ＡＬＣ設定レベル以上の出力電力を抑
圧するものである。
イオードの整流出力電圧を、変調成分除去のための積分
（時定数）回路を通して得たＡＬＣ制御電圧を直接また
は直流増幅器を通して前段増幅器に加えてゲインを低下
することにより、ＡＬＣ設定レベル以上の出力電力を抑
圧するものである。
【０００９】上記図６の送信出力の検出方法は比較的簡
単であるが、あくまでアンテナ側の特性インピーダンス
を５０オームと想定しての計算値であって、実際にはア
ンテナ・エレメントの特性インピーダンスは周波数によ
り、また設置状態により大きく変化するし、不整合によ
る反射波と進行波との干渉で出力電力と圧力との関係は
前記のＰ0 ＝Ｅ0 2／Ｒ0 の式では全く表せないのであ
る。
単であるが、あくまでアンテナ側の特性インピーダンス
を５０オームと想定しての計算値であって、実際にはア
ンテナ・エレメントの特性インピーダンスは周波数によ
り、また設置状態により大きく変化するし、不整合によ
る反射波と進行波との干渉で出力電力と圧力との関係は
前記のＰ0 ＝Ｅ0 2／Ｒ0 の式では全く表せないのであ
る。
【００１０】さらにインピーダンスの不整合による反射
電力の発生は伝送路での電力損失および、特に大電力半
導体出力増幅器では電力増幅素子の破損の原因ともなる
ので、整合度を表示するＳＷＲ（定在波比）が１．０に
近くなるようにアンテナ回路を調整する必要があり、Ｓ
ＷＲを簡単に測るためにはＳＷＲ計が用いられる。ＳＷ
Ｒ計の構造は適用周波数帯により異なるが、動作原理と
しては第７図のように伝送路と静電Ｃ結合する出力と誘
導Ｍ結合する出力との組合わせにより順方向電力と逆方
向（反射）電力とを求めて、その差を真の出力電力と
し、ＳＷＲ値も算出（ＳＷＲ１．０では逆方向電力は０
となる）できるのである。
電力の発生は伝送路での電力損失および、特に大電力半
導体出力増幅器では電力増幅素子の破損の原因ともなる
ので、整合度を表示するＳＷＲ（定在波比）が１．０に
近くなるようにアンテナ回路を調整する必要があり、Ｓ
ＷＲを簡単に測るためにはＳＷＲ計が用いられる。ＳＷ
Ｒ計の構造は適用周波数帯により異なるが、動作原理と
しては第７図のように伝送路と静電Ｃ結合する出力と誘
導Ｍ結合する出力との組合わせにより順方向電力と逆方
向（反射）電力とを求めて、その差を真の出力電力と
し、ＳＷＲ値も算出（ＳＷＲ１．０では逆方向電力は０
となる）できるのである。
【００１１】この種の方向性結合器はＣＭカップラと呼
ばれ、これを用いた通過形電力計は図６の電圧検出形よ
り優れているので、測定器のみならず高級送信機にも内
蔵される傾向にある。
ばれ、これを用いた通過形電力計は図６の電圧検出形よ
り優れているので、測定器のみならず高級送信機にも内
蔵される傾向にある。
【００１２】一般にアンテナ・エレメントは使用中心周
波数において特性インピーダンス５０オームに製作され
ており、使用周波数範囲で若干の調整が出来るが、多エ
レメントの高ゲイン、アンテナとなると調整は極めて困
難である。
波数において特性インピーダンス５０オームに製作され
ており、使用周波数範囲で若干の調整が出来るが、多エ
レメントの高ゲイン、アンテナとなると調整は極めて困
難である。
【００１３】送信機側としては実用上でＳＷＲ１．３以
内であれば運用に支障は無いとされているが、アマチュ
ア無線のように各種形式のアンテナを試用したり多くの
周波数帯で運用する場合にはアンテナ回路のＳＷＲが大
きくて使用に不都合が生じることがある。この際に特性
インピーダンスが５０オームから大きく離れている形式
のアンテナでは微調整によりインピーダンスを整合する
ことは無理なので中間にアンテナ・チューナと称する整
合器を用いるのであって、その構成は通常図８のように
ローパス・フィルタ形のπマッチ同調回路とする事が多
く、コイルの巻数とコンデンサの容量を調整してＳＷＲ
計が１．０になるように設定するのであるが、最低３ヵ
所の調整を行うのは面倒なので、ＳＷＲが最低となるよ
うにサーボモータにより自動調整する自動アンテナ・チ
ューナが主流となり、さらに高級の送信機やトランシー
バにも組込まれるに至っている。
内であれば運用に支障は無いとされているが、アマチュ
ア無線のように各種形式のアンテナを試用したり多くの
周波数帯で運用する場合にはアンテナ回路のＳＷＲが大
きくて使用に不都合が生じることがある。この際に特性
インピーダンスが５０オームから大きく離れている形式
のアンテナでは微調整によりインピーダンスを整合する
ことは無理なので中間にアンテナ・チューナと称する整
合器を用いるのであって、その構成は通常図８のように
ローパス・フィルタ形のπマッチ同調回路とする事が多
く、コイルの巻数とコンデンサの容量を調整してＳＷＲ
計が１．０になるように設定するのであるが、最低３ヵ
所の調整を行うのは面倒なので、ＳＷＲが最低となるよ
うにサーボモータにより自動調整する自動アンテナ・チ
ューナが主流となり、さらに高級の送信機やトランシー
バにも組込まれるに至っている。
【００１４】一つには真空管式出力段では内部インピー
ダンスが非常に高くて、５０オーム回路と整合するため
にはπマッチ回路の少なくも入出力のコンデンサを調整
する必要があるので、手間は掛るが、若干の範囲でライ
ンインピーダンスとの整合が可能である。
ダンスが非常に高くて、５０オーム回路と整合するため
にはπマッチ回路の少なくも入出力のコンデンサを調整
する必要があるので、手間は掛るが、若干の範囲でライ
ンインピーダンスとの整合が可能である。
【００１５】これに対して半導体出力増幅器では内部イ
ンピーダンスが低いので、広帯域トランスにより５０オ
ームの出力回路に整合し、ローパス・フィルタを通して
アンテナ回路に送出しているので、無調整で良い反面で
整合範囲が狭いのでアンテナ・チューナの必要性が増し
ているのである。
ンピーダンスが低いので、広帯域トランスにより５０オ
ームの出力回路に整合し、ローパス・フィルタを通して
アンテナ回路に送出しているので、無調整で良い反面で
整合範囲が狭いのでアンテナ・チューナの必要性が増し
ているのである。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】前述のように送信機で
はアンテナ回路の整合は反射電力損失の除去と大電力機
では保安上の理由からも必要であるので、アンテナ・チ
ューナを用いてインピーダンス整合を行っているが、そ
の際にアンテナ・チューナ内では主にコイルに多少の熱
損失を伴うので、送信出力電力に０．５ｄＢ程度の低下
を生ずる。これは電力比としては約１０％であるので、
１００Ｗの送信機出力はアンテナ入力９０Ｗとなること
になる。実際上はこの程度の電力差は通信能力に影響な
いのであるが、アンテナ・インピーダンスが５０オーム
に近い場合にはアンテナ・チューナを直通するスルー回
路を設けてあるので、アンテナの代りに５０オームの終
端電力計を接いで出力電力を測定すると、明らかにアン
テナ・チューナを使用した方が電力が低下する結果とな
るので、技術者で無いアマチュアよりは特に自動アンテ
ナ・チューナについて自動設定の動作が悪いのでは無い
かという疑問と苦情がメーカに寄せられることが多く、
その都度アンテナ整合状態と不整合アンテナ使用時のア
ンテナ・チューナの効用について説明して理解を求める
煩わしさがあり、誤解を生じないで済むような対策が望
まれていたところである。本発明はこれらの課題を解決
するために、アンテナ・チューナとスルー回路とを切換
えても送信出力に変動が無く、非同調状態による大きな
反射波出力があれば電力半導体が破損されないように送
信電力を制御するＡＬＣを備えた無線送信機の提供を目
的とする。
はアンテナ回路の整合は反射電力損失の除去と大電力機
では保安上の理由からも必要であるので、アンテナ・チ
ューナを用いてインピーダンス整合を行っているが、そ
の際にアンテナ・チューナ内では主にコイルに多少の熱
損失を伴うので、送信出力電力に０．５ｄＢ程度の低下
を生ずる。これは電力比としては約１０％であるので、
１００Ｗの送信機出力はアンテナ入力９０Ｗとなること
になる。実際上はこの程度の電力差は通信能力に影響な
いのであるが、アンテナ・インピーダンスが５０オーム
に近い場合にはアンテナ・チューナを直通するスルー回
路を設けてあるので、アンテナの代りに５０オームの終
端電力計を接いで出力電力を測定すると、明らかにアン
テナ・チューナを使用した方が電力が低下する結果とな
るので、技術者で無いアマチュアよりは特に自動アンテ
ナ・チューナについて自動設定の動作が悪いのでは無い
かという疑問と苦情がメーカに寄せられることが多く、
その都度アンテナ整合状態と不整合アンテナ使用時のア
ンテナ・チューナの効用について説明して理解を求める
煩わしさがあり、誤解を生じないで済むような対策が望
まれていたところである。本発明はこれらの課題を解決
するために、アンテナ・チューナとスルー回路とを切換
えても送信出力に変動が無く、非同調状態による大きな
反射波出力があれば電力半導体が破損されないように送
信電力を制御するＡＬＣを備えた無線送信機の提供を目
的とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】送信機のＡＬＣには主に
２つの目的があり、第１の目的は過度のキャリア励振に
より主として出力増幅段での歪の発生を防止するためで
あり、第２は送信出力電力を常に一定の設定レベルに保
持することであって、半導体回路の使用により効果的動
作が可能になっている。
２つの目的があり、第１の目的は過度のキャリア励振に
より主として出力増幅段での歪の発生を防止するためで
あり、第２は送信出力電力を常に一定の設定レベルに保
持することであって、半導体回路の使用により効果的動
作が可能になっている。
【００１８】ＡＬＣ回路と、送信出力段とアンテナの中
間にアンテナ・チューナとスルー回路とを選択して接続
する回路を備えた無線送信機において、前記ＡＬＣ回路
は、アンテナ・チユーナとスルー回路の接続を切換えて
も、送信電力レベルが変動しないようにアンテナ・チュ
ーナとスルー回路の設定切換に連動してＡＬＣの動作設
定点を変更する動作設定点変更手段と、反射波出力が予
め設定したしきい値を超えるとＡＬＣ制御信号を出力す
る非同調用のＡＬＣ制御信号出力手段とを具備して、送
信電力をＡＬＣ制御する無線送信機である。
間にアンテナ・チューナとスルー回路とを選択して接続
する回路を備えた無線送信機において、前記ＡＬＣ回路
は、アンテナ・チユーナとスルー回路の接続を切換えて
も、送信電力レベルが変動しないようにアンテナ・チュ
ーナとスルー回路の設定切換に連動してＡＬＣの動作設
定点を変更する動作設定点変更手段と、反射波出力が予
め設定したしきい値を超えるとＡＬＣ制御信号を出力す
る非同調用のＡＬＣ制御信号出力手段とを具備して、送
信電力をＡＬＣ制御する無線送信機である。
【００１９】そのための構成例は第１図に示すように、
１は送信回路部であって、前段増幅器１１、電力増幅器
１２、出力同調回路１３、内蔵アンテナ・チューナ１４
とより成り、アンテナ・チューナ１４は切換スイッチ１
５ａ・１５ｂによりスルー回路を通して直結することが
出来る。また前段増幅器以前の部分は電波形式により異
るし本発明と直接の関係が無いので省略してある。
１は送信回路部であって、前段増幅器１１、電力増幅器
１２、出力同調回路１３、内蔵アンテナ・チューナ１４
とより成り、アンテナ・チューナ１４は切換スイッチ１
５ａ・１５ｂによりスルー回路を通して直結することが
出来る。また前段増幅器以前の部分は電波形式により異
るし本発明と直接の関係が無いので省略してある。
【００２０】２はＡＬＣ回路部であって、ＡＬＣ検出部
２１で出力整合回路１３の出力電力を検出し、動作点設
定部２２で設定したレベル以上の出力電力ではＡＬＣ検
出電圧２１１を送出する。この電圧２１１は積分（時定
数）回路２４を通して変調成分等のリップルを除去し、
直流増幅器２５で増幅したＡＬＣ制御電圧２４１を前段
増幅器１１に加えて、送信電力を一定に保持する動作を
するのである。
２１で出力整合回路１３の出力電力を検出し、動作点設
定部２２で設定したレベル以上の出力電力ではＡＬＣ検
出電圧２１１を送出する。この電圧２１１は積分（時定
数）回路２４を通して変調成分等のリップルを除去し、
直流増幅器２５で増幅したＡＬＣ制御電圧２４１を前段
増幅器１１に加えて、送信電力を一定に保持する動作を
するのである。
【００２１】本発明では動作点設定部２２の設定点をア
ンテナ・チューナ１４の使用時の出力整合回路１３の出
力１３１をスルー時の出力よりアンテナ・チューナの挿
入損失分だけ大きく設定するのであって、そのための動
作点の変更は切換スイッチ２３をアンテナ・チューナ１
４とスルー回路の切換スイッチ１５ａ・１５ｂと連動す
ることにより、アンテナ回路に送出する電力を自動的に
常に一定に保つことを可能とするものである。
ンテナ・チューナ１４の使用時の出力整合回路１３の出
力１３１をスルー時の出力よりアンテナ・チューナの挿
入損失分だけ大きく設定するのであって、そのための動
作点の変更は切換スイッチ２３をアンテナ・チューナ１
４とスルー回路の切換スイッチ１５ａ・１５ｂと連動す
ることにより、アンテナ回路に送出する電力を自動的に
常に一定に保つことを可能とするものである。
【００２２】動作点設定部２２としては全動作範囲でア
ンテナ・チューナ１４の損失分を補償するように設定さ
れることが理想であるが、現実には非常に困難あるの
で、問題となり易い定格（最大）出力において完全な補
償が出来、それ以下の出力状態では多少の偏差を許すと
すれば図２（Ａ）〜（Ｄ）例示のような構成で実現でき
る。
ンテナ・チューナ１４の損失分を補償するように設定さ
れることが理想であるが、現実には非常に困難あるの
で、問題となり易い定格（最大）出力において完全な補
償が出来、それ以下の出力状態では多少の偏差を許すと
すれば図２（Ａ）〜（Ｄ）例示のような構成で実現でき
る。
【００２３】図２（Ａ）でＲS は動作範囲限定用の固定
または半固定抵抗であり、ＶＲ1 はアンテナ・チューナ
使用時のＡＬＣ動作点設定用バリオームであり、ＶＲ2
はスルー時のＡＬＣ動作点設定用バリオームであって、
ＶＲ1 とＶＲ2 とは機械的に連動の角度をずらしてＡＬ
Ｃ動作点を設定するのである。
または半固定抵抗であり、ＶＲ1 はアンテナ・チューナ
使用時のＡＬＣ動作点設定用バリオームであり、ＶＲ2
はスルー時のＡＬＣ動作点設定用バリオームであって、
ＶＲ1 とＶＲ2 とは機械的に連動の角度をずらしてＡＬ
Ｃ動作点を設定するのである。
【００２４】図２（Ｂ）ではＶＲ1 とＶＲ2 は通常の２
連バリオームであって、（Ｂ−１）ではＶＲ1 の低電位
側にトリマ抵抗器ＲT を入れ、（Ｂ−２）ではＶＲ2 の
高電位側にＲT を入れてＡＬＣ動作点をオフセットする
のである。
連バリオームであって、（Ｂ−１）ではＶＲ1 の低電位
側にトリマ抵抗器ＲT を入れ、（Ｂ−２）ではＶＲ2 の
高電位側にＲT を入れてＡＬＣ動作点をオフセットする
のである。
【００２５】図２（Ｃ）ではバリオームＶＲ0 に直列に
トリマ抵抗器ＲT を入れてスイッチで開閉することによ
りＡＬＣ動作点のオフセット量を加減するので、ＶＲ0
は単連バリオームでよい。
トリマ抵抗器ＲT を入れてスイッチで開閉することによ
りＡＬＣ動作点のオフセット量を加減するので、ＶＲ0
は単連バリオームでよい。
【００２６】図２（Ｄ）は従来のＡＬＣ設定用バリオー
ムＶＲ0 の出力部とアース間にトリマ抵抗器と抵抗ＲE
を直列に接続し、ＲTの両端の電位差によりＡＬＣ動作
点のオフセットを行うのである。
ムＶＲ0 の出力部とアース間にトリマ抵抗器と抵抗ＲE
を直列に接続し、ＲTの両端の電位差によりＡＬＣ動作
点のオフセットを行うのである。
【００２７】
【実施例】以下に最近のＨＦ帯オールモードトランシー
バに本発明を適用した実施例につき述べる。
バに本発明を適用した実施例につき述べる。
【００２８】このトランシーバは受信は０．１〜３０Ｍ
ＨZ の範囲を連続カバーし、送信はアマチュアバンドで
ある１６０ｍ・８０ｍ・４０ｍ・３０ｍ・２０ｍ・１７
ｍ・１５ｍ・１２ｍ・１０ｍの９バンドで送信出力は１
０Ｗ・５０Ｗ・１００Ｗ・２００Ｗの種別があるが、主
として電力増幅段の構成差によっている。
ＨZ の範囲を連続カバーし、送信はアマチュアバンドで
ある１６０ｍ・８０ｍ・４０ｍ・３０ｍ・２０ｍ・１７
ｍ・１５ｍ・１２ｍ・１０ｍの９バンドで送信出力は１
０Ｗ・５０Ｗ・１００Ｗ・２００Ｗの種別があるが、主
として電力増幅段の構成差によっている。
【００２９】そして、このトランシーバが従来の同種機
種と異る特徴の一つは送信時に送信出力段とアンテナ回
路とのインピーダンス整合を自動的に行うアンテナ・チ
ューナを内蔵している点である。そのために〔発明が解
決しようとする課題〕の項で述べた、アンテナ・チュー
ナ使用時の出力電力がスルー時の出力電力より１割程度
少なく計測されるという問題が浮上してきたわけであ
る。
種と異る特徴の一つは送信時に送信出力段とアンテナ回
路とのインピーダンス整合を自動的に行うアンテナ・チ
ューナを内蔵している点である。そのために〔発明が解
決しようとする課題〕の項で述べた、アンテナ・チュー
ナ使用時の出力電力がスルー時の出力電力より１割程度
少なく計測されるという問題が浮上してきたわけであ
る。
【００３０】また、このトランシーバの構成はオールモ
ード・トランシーバの常として非常に混み入っているの
で、特に本発明の実施に直接関係する送信励振段（前段
増幅器）より送信出力端子までとＡＬＣ回路部分に限定
して図３に示す。
ード・トランシーバの常として非常に混み入っているの
で、特に本発明の実施に直接関係する送信励振段（前段
増幅器）より送信出力端子までとＡＬＣ回路部分に限定
して図３に示す。
【００３１】図３を簡単に説明すると、電力増幅器の出
力部は広帯域トランスにより１．５ＭＨZ 〜３０ＭＨZ
の周波数範囲で５０オームに整合し、バンド毎のＬＰＦ
を通り、ＣＭカップラを通して進行波サンプリング出力
ＶF と反射波サンプリング出力ＶR を取り出して、それ
ぞれ電圧コンパレータＶＣ1 とＶＣ2 とで検出レベルの
基準電圧と比較することにより、設定レベル以上のＶF
とＶR とではコンパレータはＡＬＣ電圧を出力するの
で、直流増幅器を通してＡＬＣ制御電圧を前段増幅器に
加えてＡＬＣ動作を行っている。
力部は広帯域トランスにより１．５ＭＨZ 〜３０ＭＨZ
の周波数範囲で５０オームに整合し、バンド毎のＬＰＦ
を通り、ＣＭカップラを通して進行波サンプリング出力
ＶF と反射波サンプリング出力ＶR を取り出して、それ
ぞれ電圧コンパレータＶＣ1 とＶＣ2 とで検出レベルの
基準電圧と比較することにより、設定レベル以上のＶF
とＶR とではコンパレータはＡＬＣ電圧を出力するの
で、直流増幅器を通してＡＬＣ制御電圧を前段増幅器に
加えてＡＬＣ動作を行っている。
【００３２】コンパレータＶＣ１では出力電力を設定値
に保つ動作を行い、その設定は出力レベル設定用ＶＲに
よりなされ、コンパレータＶＣ２は図３に示す反射波レ
ベル設定による許容値以上の反射波があると出力電力半
導体が破損するのでそれを防止するために設定値以上の
反射波でＡＬＣにより出力を低下させる動作をしてい
る。
に保つ動作を行い、その設定は出力レベル設定用ＶＲに
よりなされ、コンパレータＶＣ２は図３に示す反射波レ
ベル設定による許容値以上の反射波があると出力電力半
導体が破損するのでそれを防止するために設定値以上の
反射波でＡＬＣにより出力を低下させる動作をしてい
る。
【００３３】ＡＬＣの動作点設定部としてはコンパレー
タＶＣ1 の比較基準電圧設定のために１０ＫΩＢ形（抵
抗値直線変化）のバリオームを用いており、４．７ＫΩ
の抵抗を通して定電圧電源に接続している。
タＶＣ1 の比較基準電圧設定のために１０ＫΩＢ形（抵
抗値直線変化）のバリオームを用いており、４．７ＫΩ
の抵抗を通して定電圧電源に接続している。
【００３４】本発明ではアンテナ・チューナ使用時とス
ルー時とに連動してＡＬＣの比較基準電圧をオフセット
してアンテナ・ラインへの出力電力を略一定に保つので
あるから、図２の構成例から部品数の少なくて良い
（Ｃ）の構成を選びオフッセト用抵抗として１ＫΩＢ形
半固定バリオームを、アンテナ・チューナの切換スイッ
チＳ1 と連動するスイッチＳ2 によりショートする回路
で実験したところ、ＲT が小さい状態では出力レベル調
整器（ＶＲ0 に相当）により励振電力（出力電力と考え
てもよい）を加減した場合に、ＣＭカップラを通過する
進行波出力電力はアンテナ・チューナ使用時にはスルー
時より略一定値だけ大きくすることが出来、ＲT が大き
い状態では励振電力の小さい状態では電力差が増大する
傾向が見られた。この電力差をデシベルで表示したのが
図４（Ａ−３）であって、励振電力の小さい状態ほどデ
シベル差は大きくなり、０．５ｄＢ程度のアンテナ・チ
ューナの挿入損失分を補償する目的にはあまり適当で無
いことが判った。
ルー時とに連動してＡＬＣの比較基準電圧をオフセット
してアンテナ・ラインへの出力電力を略一定に保つので
あるから、図２の構成例から部品数の少なくて良い
（Ｃ）の構成を選びオフッセト用抵抗として１ＫΩＢ形
半固定バリオームを、アンテナ・チューナの切換スイッ
チＳ1 と連動するスイッチＳ2 によりショートする回路
で実験したところ、ＲT が小さい状態では出力レベル調
整器（ＶＲ0 に相当）により励振電力（出力電力と考え
てもよい）を加減した場合に、ＣＭカップラを通過する
進行波出力電力はアンテナ・チューナ使用時にはスルー
時より略一定値だけ大きくすることが出来、ＲT が大き
い状態では励振電力の小さい状態では電力差が増大する
傾向が見られた。この電力差をデシベルで表示したのが
図４（Ａ−３）であって、励振電力の小さい状態ほどデ
シベル差は大きくなり、０．５ｄＢ程度のアンテナ・チ
ューナの挿入損失分を補償する目的にはあまり適当で無
いことが判った。
【００３５】そこで図４（Ｂ−１）のようにＶＲ0 とＲ
T の位置を入れ換え、Ｓ2 開閉動作を逆接続とした結果
は（Ｂ−２）のように、励振電力と比較的に出力電力差
は大きくなり、出力差をデシベル表示すると（Ｂ−３）
のように励振電力の極めて小さい範囲を除き略一定値が
得られたので、本実施例ではＡＬＣ動作点設定（出力レ
ベル調整）部は図４（Ｂ−１）の構成としたのである。
ただし、図４において（Ａ−２）（Ａ−３）（Ｂ−２）
（Ｂ−３）は理解を容易にするため概念化して図示して
ある。
T の位置を入れ換え、Ｓ2 開閉動作を逆接続とした結果
は（Ｂ−２）のように、励振電力と比較的に出力電力差
は大きくなり、出力差をデシベル表示すると（Ｂ−３）
のように励振電力の極めて小さい範囲を除き略一定値が
得られたので、本実施例ではＡＬＣ動作点設定（出力レ
ベル調整）部は図４（Ｂ−１）の構成としたのである。
ただし、図４において（Ａ−２）（Ａ−３）（Ｂ−２）
（Ｂ−３）は理解を容易にするため概念化して図示して
ある。
【００３６】
【発明の効果】本発明は今後ますます増加するであろ
う、アンテナ・チューナを内蔵する無線送信機に適用し
て、アンテナ・チューナの挿入損失分を自動的に補償で
きる効果がある。
う、アンテナ・チューナを内蔵する無線送信機に適用し
て、アンテナ・チューナの挿入損失分を自動的に補償で
きる効果がある。
【００３７】本発明によれば、送信出力段とアンテナの
間に設けたアンテナ・チューナとスルー回路の回路切換
に連動してＡＬＣの動作開始点の設定を切換えるが、通
常高周波リレーを用いて切換える。その高周波リレーの
スイッチ回路にＡＬＣの動作点設定切換の一回路を増設
するだけで、スイッチ回路は全て連動する。この連動に
よりスルー回路の送信出力レベルとなるＡＬＣ動作点に
対して、アンテナ・チューナ回路のコイルによる減衰分
を補償するＡＬＣ動作点に設定することでアンテナ・チ
ューナとスルー回路の送信出力の計測値を合わせること
ができる。また、反射波レベル設定による許容値以上の
反射波があると出力電力半導体が破損するのでそれを防
止するために設定値以上の反射波でＡＬＣにより出力を
低下させる動作をするので安全対策上でも大きな効果が
ある。
間に設けたアンテナ・チューナとスルー回路の回路切換
に連動してＡＬＣの動作開始点の設定を切換えるが、通
常高周波リレーを用いて切換える。その高周波リレーの
スイッチ回路にＡＬＣの動作点設定切換の一回路を増設
するだけで、スイッチ回路は全て連動する。この連動に
よりスルー回路の送信出力レベルとなるＡＬＣ動作点に
対して、アンテナ・チューナ回路のコイルによる減衰分
を補償するＡＬＣ動作点に設定することでアンテナ・チ
ューナとスルー回路の送信出力の計測値を合わせること
ができる。また、反射波レベル設定による許容値以上の
反射波があると出力電力半導体が破損するのでそれを防
止するために設定値以上の反射波でＡＬＣにより出力を
低下させる動作をするので安全対策上でも大きな効果が
ある。
【図１】本発明に関する無線送信機の回路構成図であ
る。
る。
【図２】ＡＬＣ動作点設定部の回路例である。
【図３】本発明の実施例回路図である。
【図４】ＡＬＣ動作点設定部回路と動作特性図である。
【図５】無線通信機におけるＡＬＣの基本的構成図であ
る。
る。
【図６】（Ａ）送信出力計測回路例である。 （Ｂ）ＡＬＣ検出回路例である。 （Ｃ）動作特性図である。
【図７】通過形電力計兼ＳＷＲ計の構成例である。
【図８】π形インピーダンス整合回路図である。
【符号の説明】１ 無線送信機の後段部２ ＡＬＣの回路部 １１ 前段増幅部 １２ 電力増幅部 １３ 出力整合回路 １４ アンテナチューナ １５ａ 切換スイッチ １５ｂ 切換スイッチ ２１ ＡＬＣ検出部 ２２ 動作点設定部 ２３ 切換スイッチ ２４ 直流増幅器
Claims (1)
- 【請求項１】 ＡＬＣ回路と、送信出力段とアンテナの
中間にアンテナ・チューナとスルー回路とを選択して接
続する回路を備えた無線送信機において、前記ＡＬＣ回
路は、アンテナ・チューナとスルー回路の接続を切換え
ても、送信電力レベルが変動しないようにアンテナ・チ
ューナとスルー回路の設定切換に連動してＡＬＣの動作
設定点を変更する動作設定点変更手段と、反射波出力が
予め設定したしきい値を超えるとＡＬＣ制御信号を出力
する非同調用のＡＬＣ制御信号出力手段とを具備して、
送信電力をＡＬＣ制御することを特徴とする無線送信
機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3132251A JP2689290B2 (ja) | 1991-05-09 | 1991-05-09 | 無線送信機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3132251A JP2689290B2 (ja) | 1991-05-09 | 1991-05-09 | 無線送信機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04334129A JPH04334129A (ja) | 1992-11-20 |
| JP2689290B2 true JP2689290B2 (ja) | 1997-12-10 |
Family
ID=15076910
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3132251A Expired - Lifetime JP2689290B2 (ja) | 1991-05-09 | 1991-05-09 | 無線送信機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2689290B2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0628826Y2 (ja) * | 1987-08-04 | 1994-08-03 | 株式会社ケンウッド | Ａｌｃ増幅回路 |
| JPH0737386Y2 (ja) * | 1989-04-28 | 1995-08-23 | アイコム株式会社 | アンテナチューナの保護回路 |
-
1991
- 1991-05-09 JP JP3132251A patent/JP2689290B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04334129A (ja) | 1992-11-20 |
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