JP2688303B2 - ファイバレーザおよびファイバ増幅器 - Google Patents
ファイバレーザおよびファイバ増幅器Info
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- JP2688303B2 JP2688303B2 JP4066390A JP6639092A JP2688303B2 JP 2688303 B2 JP2688303 B2 JP 2688303B2 JP 4066390 A JP4066390 A JP 4066390A JP 6639092 A JP6639092 A JP 6639092A JP 2688303 B2 JP2688303 B2 JP 2688303B2
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- Japan
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- light
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ファイバレーザおよび
ファイバ増幅器に関し、ツリウムをコアに添加したフッ
化物ファイバを利得媒質とし、励起光として波長１．０
６μｍ帯の光を用いることにより、波長１．４７μｍ帯
の光の発振および増幅が高効率でできるようにしたもの
である。
ファイバ増幅器に関し、ツリウムをコアに添加したフッ
化物ファイバを利得媒質とし、励起光として波長１．０
６μｍ帯の光を用いることにより、波長１．４７μｍ帯
の光の発振および増幅が高効率でできるようにしたもの
である。
【０００２】
【従来の技術】図１０にフッ化物ガラス中のツリウムイ
オンのエネルギー準位図を示す。ツリウムをコアに添加
したフッ化物ファイバでは１．４５〜１．５０μｍの波
長範囲において 3Ｆ4 − 3Ｈ4 遷移に起因する蛍光が見
いだされており、従来は波長０．６７μｍの励起光で 3
Ｆ2 準位に励起する方法や波長０．７９μｍにて 3Ｆ4
準位に励起する方法により１．４７μｍ帯発振が確認さ
れていた。しかしながら、この遷移は上準位 3Ｆ4 の励
起寿命（１．１ｍｓ）が終準位 3Ｈ4 の寿命（６．４ｍ
ｓ）よりも短いためレーザ発振に重要な反転分布が励起
直後にしか成りたたず、すぐに発振が停止する特性があ
る。
オンのエネルギー準位図を示す。ツリウムをコアに添加
したフッ化物ファイバでは１．４５〜１．５０μｍの波
長範囲において 3Ｆ4 − 3Ｈ4 遷移に起因する蛍光が見
いだされており、従来は波長０．６７μｍの励起光で 3
Ｆ2 準位に励起する方法や波長０．７９μｍにて 3Ｆ4
準位に励起する方法により１．４７μｍ帯発振が確認さ
れていた。しかしながら、この遷移は上準位 3Ｆ4 の励
起寿命（１．１ｍｓ）が終準位 3Ｈ4 の寿命（６．４ｍ
ｓ）よりも短いためレーザ発振に重要な反転分布が励起
直後にしか成りたたず、すぐに発振が停止する特性があ
る。
【０００３】そこで従来の発振方法としては、パルス励
起で瞬間的に反転分布を形成し、パルス発振させる方法
や、 3Ｈ4 準位から 3Ｈ6 準位への遷移による１．９μ
ｍ帯レーザ発振を同時に生じさせることにより、 3Ｈ4
準位のイオン数を減らして反転分布を形成し、かろうじ
てＣＷ発振を得る方法が行われてきた。しかし、これら
の方法を用いても極めて低い効率でしか発振出力が得ら
れなかった。たとえばＪ．Ｙ．Ａｌｌａｉｎ等の報告に
よると、励起波長０．６７μｍにおいてスロープ効率
１．６％であり、レーザ出力は最大０．２ｍＷにすぎな
い（Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ ｌｅｔｔｅｒｓ １９８
９ Ｖｏｌ．２５ Ｎｏ．２４ ｐｐ１６６０−１６６
２）。
起で瞬間的に反転分布を形成し、パルス発振させる方法
や、 3Ｈ4 準位から 3Ｈ6 準位への遷移による１．９μ
ｍ帯レーザ発振を同時に生じさせることにより、 3Ｈ4
準位のイオン数を減らして反転分布を形成し、かろうじ
てＣＷ発振を得る方法が行われてきた。しかし、これら
の方法を用いても極めて低い効率でしか発振出力が得ら
れなかった。たとえばＪ．Ｙ．Ａｌｌａｉｎ等の報告に
よると、励起波長０．６７μｍにおいてスロープ効率
１．６％であり、レーザ出力は最大０．２ｍＷにすぎな
い（Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ ｌｅｔｔｅｒｓ １９８
９ Ｖｏｌ．２５ Ｎｏ．２４ ｐｐ１６６０−１６６
２）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】よって、本発明におけ
る課題は、高効率で高出力な発振特性および高効率な増
幅特性を有する１．４７μｍ帯のファイバレーザおよび
ファイバ増幅器を得ることにある。
る課題は、高効率で高出力な発振特性および高効率な増
幅特性を有する１．４７μｍ帯のファイバレーザおよび
ファイバ増幅器を得ることにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】かかる課題は、３価のツ
リウムイオン（Ｔｍ 3+ ）をコアに添加したフッ化物ファ
イバを利得媒質とし、前記フッ化物ファイバのツリウム
濃度とファイバ長の積が１８０００ｐｐｍ・ｍ以上であ
り、励起光として波長１．０６μｍ帯の光を用いること
で解決される。
リウムイオン（Ｔｍ 3+ ）をコアに添加したフッ化物ファ
イバを利得媒質とし、前記フッ化物ファイバのツリウム
濃度とファイバ長の積が１８０００ｐｐｍ・ｍ以上であ
り、励起光として波長１．０６μｍ帯の光を用いること
で解決される。
【０００６】以下、本発明を詳しく説明する。本発明は
ツリウム３価イオンをコアに添加したフッ化物ファイバ
を１．０６μｍ帯で励起することにより効率的に反転分
布を形成し、高効率かつ高出力の１．４７μｍ帯レーザ
及び高効率な増幅器を実現するものである。従来の方法
とは励起波長が異なる。従来の方法は０．６７μｍもし
くは０．７９μｍ帯で 3Ｆ2 、3Ｆ3 状態もしくは 3Ｆ
4 状態に励起して１．４７μｍ発振を得ていた。 3Ｈ4
状態の励起寿命が 3Ｆ4 状態のそれよりも長いために、
これらの方法ではしばらくすると 3Ｈ4 状態が多くなり
反転分布が形成されないため発振が停止する。
ツリウム３価イオンをコアに添加したフッ化物ファイバ
を１．０６μｍ帯で励起することにより効率的に反転分
布を形成し、高効率かつ高出力の１．４７μｍ帯レーザ
及び高効率な増幅器を実現するものである。従来の方法
とは励起波長が異なる。従来の方法は０．６７μｍもし
くは０．７９μｍ帯で 3Ｆ2 、3Ｆ3 状態もしくは 3Ｆ
4 状態に励起して１．４７μｍ発振を得ていた。 3Ｈ4
状態の励起寿命が 3Ｆ4 状態のそれよりも長いために、
これらの方法ではしばらくすると 3Ｈ4 状態が多くなり
反転分布が形成されないため発振が停止する。
【０００７】一方、本発明では図１のように１．０６μ
ｍ帯の光で励起を行う。この時まず3Ｈ5 状態が励起さ
れるが、非放射遷移により 3Ｈ4 状態に遷移する。 3Ｈ
4 状態の励起寿命は６．４ｍｓと比較的長いので、再び
励起光の光子を吸収して 3Ｆ2 状態に励起された後、非
放射遷移により 3Ｆ4 状態になる。このような励起状態
のイオンが光を吸収する現象をＥＳＡ（Ｅｘｃｉｔｅｄ
Ｓｔａｔｅ Ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ 励起吸収）と呼
ぶ。結局 3Ｈ4 準位から 3Ｆ2 準位へのポンピングによ
り 3Ｈ4 準位の実効的な励起寿命は短くなるので、 3Ｆ
4 − 3Ｈ4 間の反転分布が形成されることになり、１．
４７μｍ帯の発振及び増幅が可能になる。さらに、 3Ｆ
4 状態から 1Ｇ4 状態へのＥＳＡも存在するが、 3Ｆ4
− 1Ｇ4準位間のエネルギーギャップと１．０６μｍ光
のエネルギーは必ずしも一致しないので、その遷移確率
は小さい。本発明での励起光の１．０６μｍ帯の光とし
ては、波長範囲が１．０５μｍ〜１．０７μｍの光が用
いられる。
ｍ帯の光で励起を行う。この時まず3Ｈ5 状態が励起さ
れるが、非放射遷移により 3Ｈ4 状態に遷移する。 3Ｈ
4 状態の励起寿命は６．４ｍｓと比較的長いので、再び
励起光の光子を吸収して 3Ｆ2 状態に励起された後、非
放射遷移により 3Ｆ4 状態になる。このような励起状態
のイオンが光を吸収する現象をＥＳＡ（Ｅｘｃｉｔｅｄ
Ｓｔａｔｅ Ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ 励起吸収）と呼
ぶ。結局 3Ｈ4 準位から 3Ｆ2 準位へのポンピングによ
り 3Ｈ4 準位の実効的な励起寿命は短くなるので、 3Ｆ
4 − 3Ｈ4 間の反転分布が形成されることになり、１．
４７μｍ帯の発振及び増幅が可能になる。さらに、 3Ｆ
4 状態から 1Ｇ4 状態へのＥＳＡも存在するが、 3Ｆ4
− 1Ｇ4準位間のエネルギーギャップと１．０６μｍ光
のエネルギーは必ずしも一致しないので、その遷移確率
は小さい。本発明での励起光の１．０６μｍ帯の光とし
ては、波長範囲が１．０５μｍ〜１．０７μｍの光が用
いられる。
【０００８】
【実施例】（実施例１）図２は、本発明のファイバレー
ザの一例を示すもので、図中符号１は利得媒質としての
ツリウムドープフッ化物ファイバである。このファイバ
１の一端には、励起光光源１０としてのチタンサファイ
ヤレーザからの１．０６μｍ帯の励起光が、ダイクロイ
ックミラー２およびコメリート用レンズ３を経て入射さ
れるようになっている。ダイクロイックミラ−２は、波
長１．０６μｍ帯の光を反射し、波長１．４７μｍ帯の
光を透過するものである。ファイバ１の他端側にはコリ
メート用レンズ３および１．４７μｍのレーザ発振波長
に対して反射率１００％のミラー４が配置されている。
ファイバ１端面での反射率はおよそ４％である。レーザ
共振器は、ミラー４と励起光入射側のファイバ１端面で
構成される。励起光光源１０からの波長１０．６μｍの
励起光は、ダイクロイックミラー２で反射され、コリメ
ート用レンズ３を経て、ファイバ１に入射され、１．４
７μｍ帯の発振光はダイクロイックミラー２を通過して
出射される。
ザの一例を示すもので、図中符号１は利得媒質としての
ツリウムドープフッ化物ファイバである。このファイバ
１の一端には、励起光光源１０としてのチタンサファイ
ヤレーザからの１．０６μｍ帯の励起光が、ダイクロイ
ックミラー２およびコメリート用レンズ３を経て入射さ
れるようになっている。ダイクロイックミラ−２は、波
長１．０６μｍ帯の光を反射し、波長１．４７μｍ帯の
光を透過するものである。ファイバ１の他端側にはコリ
メート用レンズ３および１．４７μｍのレーザ発振波長
に対して反射率１００％のミラー４が配置されている。
ファイバ１端面での反射率はおよそ４％である。レーザ
共振器は、ミラー４と励起光入射側のファイバ１端面で
構成される。励起光光源１０からの波長１０．６μｍの
励起光は、ダイクロイックミラー２で反射され、コリメ
ート用レンズ３を経て、ファイバ１に入射され、１．４
７μｍ帯の発振光はダイクロイックミラー２を通過して
出射される。
【０００９】Ｔｍ3+イオンの 3Ｈ6 → 3Ｈ5 遷移の吸収
ピークは１．２１μｍであるため、波長１．０６μｍは
吸収帯の裾野にあたり、吸収率は極めて小さい。そのた
めツリウムイオンの濃度を大きくするか、またはファイ
バ１の長さを十分長くする必要がある。図３に、この構
成における励起光強度に対する１．４７μｍ発振光の出
力特性の例を示す。用いたファイバのコア径、カットオ
フ波長、ツリウム濃度、ファイバ長はそれぞれ、１１μ
ｍ、２．１μｍ、２０００ｐｐｍ、９ｍである。しきい
値は２００ｍＷ、スロープ効率は２７％であり、最大出
力１００ｍＷが達成された。ファイバのカットオフ波長
を１．４μｍ付近に設定するとともに、コア径を小さく
するなどファイバパラメータを最適化すればさらに効率
は上がると予想される。
ピークは１．２１μｍであるため、波長１．０６μｍは
吸収帯の裾野にあたり、吸収率は極めて小さい。そのた
めツリウムイオンの濃度を大きくするか、またはファイ
バ１の長さを十分長くする必要がある。図３に、この構
成における励起光強度に対する１．４７μｍ発振光の出
力特性の例を示す。用いたファイバのコア径、カットオ
フ波長、ツリウム濃度、ファイバ長はそれぞれ、１１μ
ｍ、２．１μｍ、２０００ｐｐｍ、９ｍである。しきい
値は２００ｍＷ、スロープ効率は２７％であり、最大出
力１００ｍＷが達成された。ファイバのカットオフ波長
を１．４μｍ付近に設定するとともに、コア径を小さく
するなどファイバパラメータを最適化すればさらに効率
は上がると予想される。
【００１０】（実施例２）図４は、１．４７μｍ帯波長
可変ファイバレーザの構成例を示すものである。基本的
な構成は、図２のものと同様であるが、共振器内、すな
わちコリメート用レンズ３とミラー４との間にプリズム
５を配置して、これを回転させることにより発振波長を
チューニングする。図５に出力光の発振波長測定例を示
す。１．４６〜１．４８μｍまで波長可変である。プリ
ズムのかわりに波長可変型の１．４７μｍ帯狭帯域フィ
ルタを用いてもよい。
可変ファイバレーザの構成例を示すものである。基本的
な構成は、図２のものと同様であるが、共振器内、すな
わちコリメート用レンズ３とミラー４との間にプリズム
５を配置して、これを回転させることにより発振波長を
チューニングする。図５に出力光の発振波長測定例を示
す。１．４６〜１．４８μｍまで波長可変である。プリ
ズムのかわりに波長可変型の１．４７μｍ帯狭帯域フィ
ルタを用いてもよい。
【００１１】（実施例３）図６は、Ｑスイッチ動作させ
るためのファイバレーザの構成例である。これは図２に
おいて共振器内にシャッター６、例えばＡＯ素子を挿入
し、 3Ｆ4 状態の励起寿命程度の時間中、シャッターを
閉じることにより共振器を構成しないまま励起し続けて
エネルギーを蓄積し、急にシャッターを開いて共振器を
構成して、大きな光パルスを発生させるものである。本
実施例ではＱスイッチ用シャッターとしてメカニカルチ
ョッパーを用いた。図７に観測されたＱスイッチパルス
の例を示す。３００ｍＷ励起において７０Ｗのピーク値
が得られている。従来の励起波長では良好な反転分布を
作ることが不可能であったのでこのようなパルスは得ら
れなかった。このようなピークパワーの高い光パルスは
１．５μｍ近辺で必要とされるＯＴＤＲに応用できる可
能性がある。
るためのファイバレーザの構成例である。これは図２に
おいて共振器内にシャッター６、例えばＡＯ素子を挿入
し、 3Ｆ4 状態の励起寿命程度の時間中、シャッターを
閉じることにより共振器を構成しないまま励起し続けて
エネルギーを蓄積し、急にシャッターを開いて共振器を
構成して、大きな光パルスを発生させるものである。本
実施例ではＱスイッチ用シャッターとしてメカニカルチ
ョッパーを用いた。図７に観測されたＱスイッチパルス
の例を示す。３００ｍＷ励起において７０Ｗのピーク値
が得られている。従来の励起波長では良好な反転分布を
作ることが不可能であったのでこのようなパルスは得ら
れなかった。このようなピークパワーの高い光パルスは
１．５μｍ近辺で必要とされるＯＴＤＲに応用できる可
能性がある。
【００１２】（実施例４）図８は、半導体レーザ励起Ｎ
ｄ：ＹＡＧレーザ７を励起光光源としたリング共振器型
の構成例を示したものである。波長１．０６μｍと波長
１．４７μｍの分波カプラ（ＷＤＭカプラ）８を用い、
このカプラ８の入射ポートのいずれかに前記レーザ７か
らの励起光を入射し、１．０６μｍ側の出力ポートにツ
リウムドープフッ化物ファイバ１の一端を接続し、その
他端を１．４７μｍ用無偏波アイソレータ９の入射端に
接続し、このアイソレータ９の出射端を前記カプラ８の
残りの入射ポートに接続したものである。レーザ７から
の波長１．０６μｍ帯の励起光により、カプラ９の１．
４７μｍ側の出力ポートより、１．４７μｍの発振光が
出射される。この構成によりコンパクトなレーザ光源が
可能となる。
ｄ：ＹＡＧレーザ７を励起光光源としたリング共振器型
の構成例を示したものである。波長１．０６μｍと波長
１．４７μｍの分波カプラ（ＷＤＭカプラ）８を用い、
このカプラ８の入射ポートのいずれかに前記レーザ７か
らの励起光を入射し、１．０６μｍ側の出力ポートにツ
リウムドープフッ化物ファイバ１の一端を接続し、その
他端を１．４７μｍ用無偏波アイソレータ９の入射端に
接続し、このアイソレータ９の出射端を前記カプラ８の
残りの入射ポートに接続したものである。レーザ７から
の波長１．０６μｍ帯の励起光により、カプラ９の１．
４７μｍ側の出力ポートより、１．４７μｍの発振光が
出射される。この構成によりコンパクトなレーザ光源が
可能となる。
【００１３】（実施例５）図９は、本発明のファイバ増
幅器の構成例である。１．０６μｍと１．４７μｍの合
波カプラ（ＷＤＭカプラ）８の１．０６μｍ側の入射ポ
ートには、励起光光源としての半導体レーザ励起Ｎｄ：
ＹＡＧレーザ７が接続され、１．４７μｍ側の入射ポー
トには、信号光が入射される。このカプラ８の出射ポー
トの一方には利得媒質としてのツリウムドープフッ化物
ファイバ１の一端が接続され、その他端は１．４７μｍ
用無偏波アイソレータ９の入射端に接続されている。信
号光と励起光とは合波カプラ８で合波され、信号光はフ
ァイバ１で光増幅されてアイソレータ９の出射端から導
出される。このファイバ増幅器の増幅波長帯域は１．４
６〜１．４８μｍである。
幅器の構成例である。１．０６μｍと１．４７μｍの合
波カプラ（ＷＤＭカプラ）８の１．０６μｍ側の入射ポ
ートには、励起光光源としての半導体レーザ励起Ｎｄ：
ＹＡＧレーザ７が接続され、１．４７μｍ側の入射ポー
トには、信号光が入射される。このカプラ８の出射ポー
トの一方には利得媒質としてのツリウムドープフッ化物
ファイバ１の一端が接続され、その他端は１．４７μｍ
用無偏波アイソレータ９の入射端に接続されている。信
号光と励起光とは合波カプラ８で合波され、信号光はフ
ァイバ１で光増幅されてアイソレータ９の出射端から導
出される。このファイバ増幅器の増幅波長帯域は１．４
６〜１．４８μｍである。
【００１４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば波
長１．４６〜１．４８μｍの高出力かつ高効率なファイ
バレーザ及び高効率なファイバ増幅器が実現できる。現
在、光通信網は急速に拡大し続けており、通信網の信頼
性向上のため光ケーブルにおいて破断や損失の増加がな
いかどうか常時監視するシステムの必要性が生じてい
る。このような監視システムにおいて、通常の通信波長
帯の光をケーブル監視のためのモニター光に用いると、
一般の伝送信号光との混信を招きやすい。そのため信号
光とは異なるが信号光に近接する波長を監視用モニター
光とするのが望ましい。本発明によるファイバレーザの
動作波長帯は、１．５５μｍ帯の近傍にあり、石英ファ
イバの損失も比較的小さい領域であることから、これら
によって通常の通信波長帯である１．３μｍ帯または
１．５５μｍ帯の光信号と混信することなく光ケーブル
の監視を行うシステムを構築することが可能となる。ま
た高出力パルスを実現することもできるのでＯＴＤＲの
光源としても使用可能である。
長１．４６〜１．４８μｍの高出力かつ高効率なファイ
バレーザ及び高効率なファイバ増幅器が実現できる。現
在、光通信網は急速に拡大し続けており、通信網の信頼
性向上のため光ケーブルにおいて破断や損失の増加がな
いかどうか常時監視するシステムの必要性が生じてい
る。このような監視システムにおいて、通常の通信波長
帯の光をケーブル監視のためのモニター光に用いると、
一般の伝送信号光との混信を招きやすい。そのため信号
光とは異なるが信号光に近接する波長を監視用モニター
光とするのが望ましい。本発明によるファイバレーザの
動作波長帯は、１．５５μｍ帯の近傍にあり、石英ファ
イバの損失も比較的小さい領域であることから、これら
によって通常の通信波長帯である１．３μｍ帯または
１．５５μｍ帯の光信号と混信することなく光ケーブル
の監視を行うシステムを構築することが可能となる。ま
た高出力パルスを実現することもできるのでＯＴＤＲの
光源としても使用可能である。
【図１】フッ化物ガラス中のツリウム三価イオンのエネ
ルギー準位と１．０６μｍ励起の場合の状態遷移を示す
図である。
ルギー準位と１．０６μｍ励起の場合の状態遷移を示す
図である。
【図２】本発明のファイバレーザの一例を示す概略構成
図である。
図である。
【図３】図２のファイバレーザの励起光強度に対する出
力特性を示すグラフである。
力特性を示すグラフである。
【図４】本発明のファイバレーザの可変波長型の例を示
す概略構成図である。
す概略構成図である。
【図５】図４の可変波長型ファイバレーザのチューナビ
ィリティを示すグラフである。
ィリティを示すグラフである。
【図６】本発明のＱスイッチ動作型のファイバレーザの
構成例を示す概略構成図である。
構成例を示す概略構成図である。
【図７】図６のファイバレーザのＱスイッチ動作時のパ
ルス波形の例を示すグラフである。
ルス波形の例を示すグラフである。
【図８】本発明のリング共振器型のファイバレーザの例
を示す概略構成図である。
を示す概略構成図である。
【図９】本発明のファイバ増幅器の一例を示す概略構成
図である。
図である。
【図１０】フッ化物ガラス中のツリウム三価イオンのエ
ネルギー準位と０．６７μｍまたは０．７９μｍ励起に
よる状態遷移を示す図である。
ネルギー準位と０．６７μｍまたは０．７９μｍ励起に
よる状態遷移を示す図である。
１ ツリウムドープフッ化物ファイバ １０ 励起光光源
Claims (2)
- 【請求項１】 希土類元素をコアに添加した光ファイバ
を利得媒質としたファイバレーザにおいて、３価のツリ
ウムイオンをコアに添加したフッ化物ファイバを利得媒
質とし、前記フッ化物ファイバのツリウム濃度とファイ
バ長の積が１８０００ｐｐｍ・ｍ以上であり、励起光と
して波長１．０６μｍ帯の光を用いることを特徴とする
ファイバレーザ。 - 【請求項２】 希土類元素をコアに添加した光ファイバ
を利得媒質とし、これに励起光と信号光とを合波して入
射し信号光を増幅するファイバ増幅器において、３価の
ツリウムイオンをコアに添加したフッ化物ファイバを利
得媒質とし、前記フッ化物ファイバのツリウム濃度とフ
ァイバ長の積が１８０００ｐｐｍ・ｍ以上であり、励起
光として波長１．０６μｍ帯の光を用いることを特徴と
するファイバ増幅器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4066390A JP2688303B2 (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | ファイバレーザおよびファイバ増幅器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4066390A JP2688303B2 (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | ファイバレーザおよびファイバ増幅器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05275792A JPH05275792A (ja) | 1993-10-22 |
| JP2688303B2 true JP2688303B2 (ja) | 1997-12-10 |
Family
ID=13314454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4066390A Expired - Lifetime JP2688303B2 (ja) | 1992-03-24 | 1992-03-24 | ファイバレーザおよびファイバ増幅器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2688303B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6914915B2 (en) | 2000-03-01 | 2005-07-05 | Nec Corporation | Optical fiber amplifier that can attain sufficient gain shift effect, small noise property and high operation efficiency at the same time even in two-wavelength excitation tm dopant optical fiber amplifier, and optical amplifier having the same |
| US8073025B2 (en) | 2009-02-10 | 2011-12-06 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Laser light source |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US6697393B2 (en) | 2000-02-29 | 2004-02-24 | Nec Corporation | Laser amplifier, method and apparatus for laser amplification, and laser oscillator |
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